CN107121299A - 评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法 - Google Patents

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CN107121299A CN201710231655.3A CN201710231655A CN107121299A CN 107121299 A CN107121299 A CN 107121299A CN 201710231655 A CN201710231655 A CN 201710231655A CN 107121299 A CN107121299 A CN 107121299A
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Abstract

本发明涉及到集中供暖的技术领域，公开了一种评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵性能的方法，该方法包括以下步骤：建立集中供暖系统中溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型；分析两种热泵系统的各个设备的物性参数和热力性能；研究热泵中各个设备环节的能量利用状况和损失状况，计算其效率；分析集中供暖管道的效率；分析两种热泵的集中供暖系统进行技术经济性。在上述方法中，通过效率更确切地评判采用吸收式热泵和电压缩式热泵在集中供暖系统中应用的优劣，为集中供暖系统中对这两种热泵系统的选择提供依据，可达到更优的节能效果和更好的经济效益。

Description

评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法
技术领域
本发明涉及到集中供暖的技术领域，尤其涉及到一种评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵性能的方法。
背景技术
传统方法：采用COP评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法。在评判集中供暖系统中溴吸收式热泵和电压缩式热泵的性能优劣时，一般只评估两者的COP，而忽略了两者运行过程中的能源品位的变化和质量的损耗，以及装置内部各个部件的不可逆损失，造成评估效果不准确。
发明内容
本发明提供了一种评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，用以提高评估两种系统的准确性。
本发明提供了一种评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，该方法包括以下步骤：
建立集中供暖系统中溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型；
计算溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的损失；
获取溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的物性参数和热力性能参数，并根据获取的各个设备的物性参数和热力性能参数及计算的各个设备的损失计算所述溴吸收式热泵系统的流模型的流模型的效率；
计算电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的损失；
获取电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的物性参数和热力性能参数，并根据获取的各个设备的物性参数和热力性能参数及计算的各个设备的损失计算所述电压缩式热泵系统的流模型的流模型的效率；
对比溴吸收式热泵系统的流模型与电压缩式热泵系统的流模型的效率。
在上述方法中，通过效率更确切地评判采用吸收式热泵和电压缩式热泵在集中供暖系统中应用的优劣，为集中供暖系统中对这两种热泵系统的选择提供依据，可达到更优的节能效果和更好的经济效益。
其中的所述建立的溴吸收式热泵系统的流模型为：通过循环管道连接的发生器和吸收器，所述循环管道上设置有溶液热交换器；与所述吸收器连接的蒸发器，与所述发生器连接的冷凝器，且所述冷凝器与所述吸收器连接；所述冷凝器与所述蒸发器通过带节流阀的管道连接；
所述建立的电压缩式热泵系统的流模型为：通过循环管道连接的压缩机、蒸发器、冷凝器，且所述蒸发器与所述冷凝器之间的管道上设置有节流阀。
其中的计算溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的损失具体为：根据溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的平衡原理计算得到各个设备的损失；
所述计算电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的损失具体为：根据电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的平衡原理计算得到各个设备的损失。
在具体计算时，所述溴吸收式热泵系统的流模型中的发生器、吸收器、冷凝器和蒸发器及所述电压缩式热泵系统的流模型中的冷凝器及蒸发器均为换热器，所述换热器的损失依照以下公式计算：
Π＝Gh[hh1-hh2-T0(sh1-sh2)]+Gc[hc1-hc2-T0(sc1-sc2)]
式中：Gh-经过换热器的热物流的质量流量；
hh1-流入换热器热物流的比焓值；
sh1-流入换热器热物流的比熵值；
hh2-流出换热器热物流的比焓值；
sh2-流出换热器热物流的比熵值；
Gc-经过换热器的冷物流的质量流量；
hc1-流入换热器冷物流的比焓值；
sc1-流入换热器冷物流的比熵值；
hc2-流出换热器冷物流的比焓值；
sc2-流出换热器冷物流的比熵值。
所述电压缩式热泵系统的流模型中的压缩机的损失依照以下公式计算：
Π＝G(h2-h1)/(1/ηc-1)+GT0(s2-s1)
式中：G-循环工质质量流量；
h1-流入压缩机循环工质比焓值；
s1-流入压缩机循环工质比熵值；
h2-流出压缩机循环工质比焓值；
s2-流出压缩机循环工质比熵值；
ηc-压缩机的效率；
T0-环境温度。
所述溴吸收式热泵系统的流模型及电压缩式热泵系统的流模型中的节流阀的损失依照以下公式计算：
Π＝GT0(S2-s1)
其中，G-循环工质的质量流量；
s1-流入节流阀循环工质的比熵值；
s2-流出节流阀循环工质的比熵值。
上述方法中，还包括以下步骤：
计算集中供暖管道的效率；
根据计算的集中管道的效率及溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型的效率计算溴吸收式热泵系统组成的集中供暖系统和电压缩式热泵系统组成的集中供暖系统的效率。
具体的，所述计算集中供暖管道的效率具体为：
ΔEt＝Qg+Qh+ΔEp
其中，ΔEt-供暖管道损失，Qg、Qh-供暖管道供回水热损失，ΔEp-定压泵功耗。
附图说明
图1为本发明实施例提供的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法的流程图；
图2为本发明实施例提供的溴吸收式热泵系统的流模型；
图3为本发明实施例提供的电压缩式热泵系统性能的方法的流模型；
图4为本发明实施例提供的换热器的分析模型；
图5为本发明实施例提供的压缩机的分析模型；
图6为本发明实施例提供的节流阀的分析模型；
图7为本发明实施例提供的电压缩式热泵循环各个设备损率对比图；
图8为本发明实施例提供的溴吸收式热泵循环各个设备损率对比图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明作进一步地详细描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明实施例提供了一种评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，该方法包括以下步骤：
建立集中供暖系统中溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型；
计算溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的损失；
获取溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的物性参数和热力性能参数，并根据获取的各个设备的物性参数和热力性能参数及计算的各个设备的损失计算所述溴吸收式热泵系统的流模型的流模型的效率；
计算电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的损失；
获取电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的物性参数和热力性能参数，并根据获取的各个设备的物性参数和热力性能参数及计算的各个设备的损失计算所述电压缩式热泵系统的流模型的流模型的效率；
对比溴吸收式热泵系统的流模型与电压缩式热泵系统的流模型的效率。
在上述方法中，通过效率更确切地评判采用吸收式热泵和电压缩式热泵在集中供暖系统中应用的优劣，为集中供暖系统中对这两种热泵系统的选择提供依据，可达到更优的节能效果和更好的经济效益。
为了方便理解本实施例提供的评估方法，下面结合具体的实施例对其进行详细的描述。
如图1所示，本实施例提供的评估方法包括以下步骤：
步骤001：建立集中供暖系统中溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型；
具体的，如图2所示，图2为建立的溴吸收式热泵系统的流模型，该流模型具体包括：通过循环管道连接的发生器和吸收器，所述循环管道上设置有溶液热交换器；与所述吸收器连接的蒸发器，与所述发生器连接的冷凝器，且所述冷凝器与所述吸收器连接；所述冷凝器与所述蒸发器通过带节流阀的管道连接。
在溴吸收式热泵循环中，工质从蒸发器回收循环水的低温余热，产生冷剂蒸汽，低温循环水从35℃降到20℃；冷剂蒸汽进入吸收器，释放大量热，加热30℃的供暖热媒水，供暖热媒水完成初次加热，；工质经由溶液泵注入发生器，压力升高；在发生器中，蒸汽驱动热源加热稀溶液，产生冷剂蒸汽和浓溶液，冷剂蒸汽进入冷凝器，浓溶液流回吸收器；冷剂蒸汽在冷凝器冷凝，释放热量进一步加热供暖热媒水，供暖热媒水温度达到80℃，进入集中供暖管道输送给用户；冷凝后的工质经膨胀阀节流膨胀，压力降低；工质重新回到蒸发器进入下一个循环。通过此循环，低温热源中的余热被回收用于产生中温热媒水。
如图3所示，图3为建立的电压缩式热泵系统的流模型，该模型包括：通过循环管道连接的压缩机、蒸发器、冷凝器，且所述蒸发器与所述冷凝器之间的管道上设置有节流阀。
电压缩式热泵循环中，工质从蒸发器中回收低温循环水的余热，低温循环水从35℃降到20℃，工质蒸发后经压缩机压缩，工质的压力增大，温度升高，压缩机消耗电能；在冷凝器中，高温高压的工质冷凝，释放的热量被供暖热媒水吸收，供暖热媒水从30℃升温到80℃，通过集中供暖管道向外界供暖；工质再进入膨胀阀节流膨胀，压力降低；工质重新回到蒸发器进入下一个循环。
步骤002：根据各个设备的平衡原理计算得到各个设备的损失。
具体的，在该步骤中，在溴吸收式热泵系统的流模型及电压缩式热泵系统的流模型中都具有的部件的分析模式相同。
如：溴吸收式热泵系统的流模型中的发生器、吸收器、冷凝器和蒸发器及所述电压缩式热泵系统的流模型中的冷凝器及蒸发器均可统称为换热器，如图4所示，图4为换热器的分析模型，该换热器的平衡方程如(3-1)所示：
Eh1+Ec1＝Eh2+Ec2+Π (3-1)
式中：Eh1-流入换热器热物流的值，kW；
Eh2-流出换热器热物流的值，kW；
Ec1-流入换热器冷物流的值，kW；
Ec2-流出换热器冷物流的值，kW；
Π-换热器的损失，kW。
通过式(3-1)可以导出换热器的损失按式(3-2)计算
Π＝Gh[hh1-hh2-T0(sh1-sh2)]+Gc[hc1-hc2-T0(sc1-sc2)] (3-2)
式中：Gh-经过换热器的热物流的质量流量，kg/s；
hh1-流入换热器热物流的比焓值，kJ/kg；
sh1-流入换热器热物流的比熵值，kJ/(kg·K)；
hh2-流出换热器热物流的比焓值，kJ/kg；
sh2-流出换热器热物流的比熵值，kJ/(kg·K)；
Gc-经过换热器的冷物流的质量流量，kg/s；
hc1-流入换热器冷物流的比焓值，kJ/kg；
sc1-流入换热器冷物流的比熵值，kJ/(kg·K)；
hc2-流出换热器冷物流的比焓值，kJ/kg；
sc2-流出换热器冷物流的比熵值，kJ/(kg·K)。
即在上述方法中，溴吸收式热泵系统的流模型中的发生器、吸收器、冷凝器和蒸发器及所述电压缩式热泵系统的流模型中的冷凝器及蒸发器均可以按照式(3-2)来计算。
再如溴吸收式热泵系统的流模型及电压缩式热泵系统的流模型中节流阀，如图6所示，图6为节流阀的流模型，式(3-3)为平衡方程：
E1＝E2+Π (3-3)
式中：E1-流入节流阀循环工质的值，kW；
E2-流出节流阀循环工质的值，kW。
由于绝热节流过程为等焓过程，节流前后循环工质的焓值不变，则节流阀的损失按式(3-4)计算：
Π＝GT0(s2-s1) (3-4)
式中：G-循环工质的质量流量，kg/s；
s1-流入节流阀循环工质的比熵值，kJ/(kg·K)；
s2-流出节流阀循环工质的比熵值，kJ/(kg·K)。
此外，针对电压缩式热泵系统中的压缩机，该压缩机在热泵循环中的作用是将电能转换为机械能，输入机械功，为系统提供驱动力。压缩机的流模型如图5所示，
该压缩机的平衡方程：
E1+W＝E2+Π (3-5)
式中：E1-压缩机进口循环工质值，kW；
E2-压缩机出口循环工质值，kW；
W-压缩机输入功，kW；
Π-压缩机的损失，kW。
压缩机输入功按式(3-6)计算
W＝G(h2-h1)/ηc (3-6)
结合式(3-5)和式(3-6)，可得压缩机的损失表达式，按式(3-7)计算
Π＝G(h2-h1)/(1/ηc-1)+GT0(s2-s1) (3-7)
式中：G-循环工质质量流量，kg/s；
h1-流入压缩机循环工质比焓值，kJ/kg；
s1-流入压缩机循环工质比熵值，kJ/(kg·K)；
h2-流出压缩机循环工质比焓值，kJ/kg；
s2-流出压缩机循环工质比熵值，kJ/(kg·K)；
ηc-压缩机的效率；
T0-环境温度，K。
步骤003：模拟计算分析两种热泵系统的各个设备的物性参数和热力性能；
具体的，参考表3-1，表3-1为热泵循环设计工况表；通过计算和模拟过程得到两种热泵系统所有环节点热力参数的计算结果，一并参考图2及图3，图2及图3示出了所要计算的环节点，计算的结果如表3-2和表3-3所示。
表3-1热泵循环设计工况表
表3-2电压缩式热泵循环各环节点热力参数模拟结果
表3-3单效型溴吸收式热泵各环节点热力参数计算结果
步骤004：计算两种热泵各个设备环节的损失状况，计算两种热泵的效率
根据热泵循环各状态点的热力参数以及前文所述各设备的分析模型和损失计算表达式，可以计算出电压缩式热泵循环和蒸汽单效型溴吸收式热泵循环的各环节设备的损失和整个热泵循环效率，计算结果如表3-4和3-5所示。
表3-4电压缩式热泵循环分析
表3-5蒸汽单效型溴吸收式热泵循环分析
根据表3-4和表3-5的分析计算结果，可作出电压缩式热泵循环和蒸汽单效型溴吸收式热泵循环各个环节设备的损率图，见图7和图8。
根据表3-4和表3-5的分析计算结果，得到以下结论：从基于热力学第一定律的供暖系数指标来看，电压缩式热泵循环获得的热量为150.647kW，压缩机输入功约为62.569kW，则电压缩式热泵循环的供暖系数COP约为2.4；而蒸汽单效型溴吸收式热泵循环获得热量为5804.542kW，热源蒸汽输入的总热量为3626.854kW，单效型溴吸收式热泵循环的供暖系数COP约为1.6。所以，电压缩式热泵循环的COP远大于单效型溴吸收式热泵循环。但从基于热力学第二定律的效率来看，电压缩式热泵循环的效率为34.30％，单效型溴吸收式热泵循环的效率为60.50％，单效型溴吸收式热泵循环的效率远高于电压缩式热泵循环。
步骤005：分析集中供暖管道的效率
定压泵功耗按式(3-8)计算
式中：ΔEp-定压泵功耗，kW；
ΔPt-供暖管道总压力损失，kPa；
G-供暖热媒水质量流量，kg/s；
ρ-供暖热媒水的密度，kg/m3。
供暖管道热损失按(3-9)、(3-10)计算
Qg＝qgL (3-9)
Qh＝qhL (3-10)
式中：Qg、Qh-供暖管道供回水热损失，kW；
qg、qh--单位长度供回水管道热损失，kW/m；
L-管道直管段长度，m。
供暖管道损失按(3-11)计算
ΔEt＝Qg+Qh+ΔEp (3-11)
式中：ΔEt-供暖管道损失，kW。
供暖管道的热阻包括多种热阻，其中保温层导热热阻、土壤导热热阻和双管铺设的附加热阻为主要热阻，远远大于其他热阻。因此，本文进行供暖管道热力计算时只考虑这三项热阻。
供回水管道土壤热阻，按式(3-12)计算
式中：Hz-管道中心的折算埋深，m；
H-管道顶部的覆土埋深，m；
λe-土壤的导热系数，W/m·℃；
αg-土壤表面的表面传热系数，W/m·℃；
Dc-保温管的外保护层直径，m。
保温材料的热阻，按式(3-13)计算
式中：Ds-保温材料外表面直径，m；
d2-钢管外径，m
λs-保温材料的导热系数，W/m·℃。
附加热阻，按式(3-14)计算
式中：s0-供回水管道中心线间的距离，m。
供暖管道供回水管路的单位管长热损失，按式(3-15)、(3-16)计算
式中：qg、qh-单位长度供回水管道热损失，W/m；
Tg、Th-供回水管道热媒温度，℃；
Rs1、Rs2-供回水管道保温材料热阻，m·℃/W；
Re1、Re2-供回水管道土壤热阻，m·℃/W；
Rf-附加热阻，m·℃/W。
集中供暖管道设计工况参数汇总如表3-6所示。
表3-6集中供暖管道设计工况参数
步骤006：采用上述计算方法分别计算采用两种热泵的集中供暖系统损失情况。集中供暖系统分析结果见表3-7。
表3-7集中供暖系统分析结果
集中供暖系统中供暖保温管道的效率在98％以上，集中供暖管道的保温材料厚度选为15mm时，管道投资最经济。当保温材料厚度为15mm时，采用溴吸收式热泵的集中供暖系统的效率为59.50％，而采用电压缩式热泵的为33.66％。
步骤007：分析两种热泵的集中供暖系统进行技术经济性
假定项目运营正常平稳，项目每年收益相同。项目每年净收益记为平均净收益，动态投资回收期按式(3-17)计算
式中：C′t-动态回收投资期，年；
Ic-固定投资费用，元；
Ie-年均能源投资费用，元；
Ir-年均维修费用，元；
Y-年等额净收入；
i-贷款利率。
其中固定投资费用包括热泵建设费用、输水钢管建设费用、保温层投资费用和定压水泵造价；年均能源投资费用包括年蒸汽消耗费用和年耗电量；年均维修费用占固定投资费用的2％。取年贷款利率为0.0655。
本文取居民用平均热价为59元/GJ，年平均净收益为实际供暖负荷与供暖时长和平均热价的乘积。日均折算满负荷供暖时间为10h，年总供暖时长为1200h。由于供暖管道热耗损，年实际供暖负荷为239.9MW。年均供暖收益为6117万元。
集中供暖管道输送距离为5km，管道采用螺旋焊接钢管，DN900的管道单价为2200元/t，则管道的投资为587万元；厚度为15mm的保温层投资费用为115.3万元。输送距离为5km的供回水管路总压降为388kPa，热媒水输送泵功耗为0.612MW，输水泵的投资为1万元。取工业平均电价为0.5元/kW·h，输水泵耗电费用为36.7万元。
根据现有技术中的设备报价，蒸汽溴吸收式热泵造价约为320～350元/kW，按照350元/kW计算，则吸收式热泵的投资约为8400万元。溴吸收式热泵采用的是0.79MPa，200℃的高温蒸汽作为驱动热源，蒸汽价格为190元/t，则年投资的蒸汽费用为4302.78万元。
根据国内水源热泵的综合报价，电压缩式热泵造价约为670～700元/kW，按照700元/kW计算，则电压缩式热泵的投资约为16800万元，电压缩式热泵的年均用电费用为5980.8万元。
根据上文所述系统投资与收益情况，分别计算两种热泵的集中供暖系统动态投资回收期，计算结果如表3-8所示。
表3-8电压缩式热泵和蒸汽单效型溴吸收式热泵动态投资回收期对比
溴吸收式热泵 电压缩式热泵
年净收益/万元 6117.0 6117.0
热泵造价/万元 8400 16800
年均高温蒸汽费用/万元 4302.8 -
年均耗电费用/万元 36.7 6017.6
管道投资费用/万元 587.2 587.2
保温层投资费用/万元 115.3 115.3
热媒水输水泵价格/万元 1 1
固定投资费用/万元 9103.5 17472.4
能源投资费用/万元 4339.5 6017.6
贷款年利率 0.0655 0.0655
动态回收期/年 7.38 -
如表3-8所示，溴吸收式热泵的经济回收期为7.38年。在溴吸收式热泵中，固定投资费用为9103.5万元，能源年投资费用为4339.5万元。高温蒸汽费用和热泵系统的造价是系统总投资费用的主要部分，吸收式热泵的造价占固定投资的92％。
在电压缩式热泵中，固定投资费用为17472.4万元，能源年投资费用为6017.6万元。占系统总投资费用比重较大的是电压缩式热泵造价和电功耗费用，电压缩式热泵的造价占固定投资的96％。电压缩式热泵由于年均电功耗费用过大，几乎与年收益持平，难以盈利。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (8)

1.一种评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，包括以下步骤：
建立集中供暖系统中溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型；
计算溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的损失；
获取溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的物性参数和热力性能参数，并根据获取的各个设备的物性参数和热力性能参数及计算的各个设备的损失计算所述溴吸收式热泵系统的流模型的流模型的效率；
计算电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的损失；
获取电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的物性参数和热力性能参数，并根据获取的各个设备的物性参数和热力性能参数及计算的各个设备的损失计算所述电压缩式热泵系统的流模型的流模型的效率；
对比溴吸收式热泵系统的流模型与电压缩式热泵系统的流模型的效率。
2.如权利要求1所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，所述建立的溴吸收式热泵系统的流模型为：通过循环管道连接的发生器和吸收器，所述循环管道上设置有溶液热交换器；与所述吸收器连接的蒸发器，与所述发生器连接的冷凝器，且所述冷凝器与所述吸收器连接；所述冷凝器与所述蒸发器通过带节流阀的管道连接；
所述建立的电压缩式热泵系统的流模型为：通过循环管道连接的压缩机、蒸发器、冷凝器，且所述蒸发器与所述冷凝器之间的管道上设置有节流阀。
3.如权利要求2所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，所述计算溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的损失具体为：根据溴吸收式热泵系统的流模型中各个设备的平衡原理计算得到各个设备的损失；
所述计算电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的损失具体为：根据电压缩式热泵系统的流模型中各个设备的平衡原理计算得到各个设备的损失。
4.如权利要求3所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，所述溴吸收式热泵系统的流模型中的发生器、吸收器、冷凝器和蒸发器及所述电压缩式热泵系统的流模型中的冷凝器及蒸发器均为换热器，所述换热器的损失依照以下公式计算：
Π＝Gh[hh1-hh2-T0(sh1-sh2)]+Gc[hc1-hc2-T0(sc1-sc2)]
式中：Gh-经过换热器的热物流的质量流量；
hh1-流入换热器热物流的比焓值；
sh1-流入换热器热物流的比熵值；
hh2-流出换热器热物流的比焓值；
sh2-流出换热器热物流的比熵值；
Gc-经过换热器的冷物流的质量流量；
hc1-流入换热器冷物流的比焓值；
sc1-流入换热器冷物流的比熵值；
hc2-流出换热器冷物流的比焓值；
sc2-流出换热器冷物流的比熵值。
5.如权利要求4所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，所述电压缩式热泵系统的流模型中的压缩机的损失依照以下公式计算：
Π＝G(h2-h1)/(1/ηc-1)+GT0(s2-s1)
式中：G-循环工质质量流量；
h1-流入压缩机循环工质比焓值；
s1-流入压缩机循环工质比熵值；
h2-流出压缩机循环工质比焓值；
s2-流出压缩机循环工质比熵值；
ηc-压缩机的效率；
T0-环境温度。
6.如权利要求5所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，所述溴吸收式热泵系统的流模型及电压缩式热泵系统的流模型中的节流阀的损失依照以下公式计算：
Π＝GT0(s2-s1)
其中，G-循环工质的质量流量；
s1-流入节流阀循环工质的比熵值；
s2-流出节流阀循环工质的比熵值。
7.如权利要求1～6任一项所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，还包括以下步骤：
计算集中供暖管道的效率；
根据计算的集中管道的效率及溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统的流模型的效率计算溴吸收式热泵系统组成的集中供暖系统和电压缩式热泵系统组成的集中供暖系统的效率。
8.如权利要求7所述的评估溴吸收式热泵系统和电压缩式热泵系统性能的方法，其特征在于，所述计算集中供暖管道的效率具体为：
ΔEt＝Qg+Qh+ΔEp
其中，ΔEt-供暖管道损失，Qg、Qh-供暖管道供回水热损失，ΔEp-定压泵功耗。
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