CN106398650B - 煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质 - Google Patents

煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质 Download PDF

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Abstract

本发明公开了煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质，包括HFO‑1336mzz(Z)、HFC‑134a、HFC‑236ea、HFE‑245fa2、HFC‑227ea、HFC‑245fa和HFE‑7000中的一种或两种。本发明的混合工质具有不可燃，ODP等于零，不破坏臭氧层，GWP较低，符合环保性能要求；在设计工况下，供热性能系数为5.54左右，单位容积供热量为1500kJ/m3左右，热工性能较好。

Description

煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质
技术领域
本发明涉及热力循环系统工质技术领域，尤其涉及煤矿地热利用中高温热泵混合工质。
背景技术
热泵技术以消耗少量电能为代价，通过热力循环系统，将低温低品位热能(工业废水、地热水、土壤、太阳能、大气等)转移为一定温度的热能实现供热，既充分利用其他方法较难利用的余热资源，又以较高的效率提供工业所需热能。为了满足工业发展对较高供热温度的要求，热泵技术正在向中高温热泵和高温热泵的方向发展。中高温热泵在提升余热资源利用率的同时，降低了余热的排放温度，减少了环境污染，从而为国内外研究人员所看好。中高温热泵解决的关键技术就是寻求合适的循环工质。
以往常使用CFCs(R114、R11等)、HCFCs(R22、R141b等)物质作为中高温热泵的供热工质。一方面，因其破坏臭氧层且GWP值高而受到限制；另一方面，其不能提供更高温度的热能供生活和生产中使用。近年来，HFCs物质也被用作中高温热泵循环工质，然而，部分物质因具有可燃性而使得实际应用存在一定困难，例如，R161、R152a和R32。因此，开发出环境友好，热力性能优良，实际应用安全可靠的中高温热泵工质，对中高温热泵技术的发展至关重要。
该专利申请是分案申请，原申请日是2015年7月1日，申请号是ZL201510378579.X，发明名称“煤矿地热利用中的高温热泵混合工质”。
发明内容
本发明的目的是提供一种煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质，其热力学性能优良，环境友好，应用时安全可靠，适用于冷凝温度为60～120℃的热泵循环系统。
为了实现上述目的，本发明采用如下的技术方案：煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质，其特征在于，所述工质按质量百分数计，包括75-98％的顺式-1,1,1,4,4,4-全氟-2-丁烯、1-10％的1,1,1,2-四氟乙烷和1-24％的2-二氟甲氧基-1,1,1-三氟乙烷；
或80-95％的顺式-1,1,1,4,4,4-全氟-2-丁烯、1-10％的1,1,1,2-四氟乙烷和4-19％的n-甲氧基七氟丙烷；
或78-97％的顺式-1,1,1,4,4,4-全氟-2-丁烯、1-9％的1,1,1,3,3-五氟丙烷和2-13％的n-甲氧基七氟丙烷。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：(1)安全性能：本发明的混合工质具有不可燃的特性，实际应用安全可靠。(2)环境性能：本发明的混合工质ODP为零，不破坏臭氧层，GWP较低，具有良好的环境性能。(3)热工参数：本发明用于中高温设计工况(蒸发温度为40℃，冷凝温度为90℃，吸气过热度为2℃，过冷度为5℃，压缩过程定熵效率为90％)时，蒸发压力为0.176MPa左右，冷凝压力为0.738MPa左右，排气温度为92.87℃左右。(4)循环性能：在本发明上述设计工况下，供热性能系数COPh为5.54左右，单位容积供热量为1500kJ/m3左右，热工性能较好。
附图说明
图1是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图2是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图3是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图4是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图5是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图6是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图7是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-236ea在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图8是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-236ea在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图9是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-236ea在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图10是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图11是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图12是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图13是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFE-7000在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图14是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFE-7000在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图15是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFE-7000在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图16是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFE-245fa2在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图17是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFE-245fa2在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图18是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFE-245fa2在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图19是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFC-236ea2在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图20是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFC-236ea2在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图21是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFC-236ea2在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图22是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-245fa2在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图23是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-245fa2在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图24是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-245fa2在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图25是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-7000在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图26是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-7000在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图27是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-7000在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图28是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFE-245fa2在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图29是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFE-245fa2在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图30是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFE-245fa2在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图31是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFC-245fa在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图32是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFC-245fa在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图33是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFC-245fa在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
图34是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa/HFE-7000在变冷凝温度下的冷凝温度滑移，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为冷凝温度滑移。
图35是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa/HFE-7000在变冷凝温度下的性能系数，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为性能系数。
图36是本发明的特定混合工质HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa/HFE-7000在变冷凝温度下的单位容积供热量，其中横坐标为冷凝温度，纵坐标为单位容积供热量。
具体实施方式
下面结合附图及具体实施例对本发明进行详细说明。
本发明中涉及到7种组元物质，具体是：顺式-1,1,1,4,4,4-全氟-2-丁烯(HFO-1336mzz(Z))、1,1,1,2-四氟乙烷(HFC-134a)、1,1,1,2,3,3-六氟丙烷(HFC-236ea)、2-二氟甲氧基-1,1,1-三氟乙烷(HFE-245fa2)、1,1,1,2,3,3,3-七氟丙烷(HFC-227ea)、1,1,1,3,3-五氟丙烷(HFC-245fa)和n-甲氧基七氟丙烷(HFE-7000)。各组元物质的基本参数如表1所示。
表1中高温热泵工质中所含组元的基本参数
其中，Tb：标准沸点Tc：临界温度Pc：临界压力
本发明提出的中高温热泵循环工质，具体是由HFO-1336mzz(Z)、HFC-134a、HFC-236ea、HFE-245fa2、HFC-227ea、HFC-245fa和HFE-7000组成。
上述混合工质各组元物质的具体配比(质量百分数)为：
HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a:73-97/3-27％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea:80-99/1-20％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-236ea:19-98/2-81％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa:28-97/3-72％
HFO-1336mzz(Z)/HFE-7000:68-98/2-32％
HFO-1336mzz(Z)/HFE-245fa2:48-99/1-52％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFC-236ea:70-96/2-15/2-28％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-245fa2:75-98/1-10/1-24％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-134a/HFE-7000:80-95/1-10/4-19％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFE-245fa2:82-97/1-8/2-17％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-227ea/HFC-245fa:89-98/1-5/1-6％
HFO-1336mzz(Z)/HFC-245fa/HFE-7000:78-97/1-9/2-13％
以上每种混合工质的各组元物质质量百分数之和为100％。
上述混合工质的制备方法是，将各组元物质按照所指定的质量配比在常温下进行物理混合。
下面通过具体实施例进行说明。
实施例1：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)和25％的HFC-134a，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例2：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)和20％的HFC-134a，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例3：按质量百分数计，取85％的HFO-1336mzz(Z)和15％的HFC-134a，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例4：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)和10％的HFC-134a，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例5：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)和5％的HFC-134a，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例6：按质量百分数计，取97％的HFO-1336mzz(Z)和3％的HFC-134a，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例7：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)和20％的HFC-227ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例8：按质量百分数计，取85％的HFO-1336mzz(Z)和15％的HFC-227ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例9：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)和10％的HFC-227ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例10：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)和5％的HFC-227ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例11：按质量百分数计，取99％的HFO-1336mzz(Z)和1％的HFC-227ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例12：按质量百分数计，取20％的HFO-1336mzz(Z)和80％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例13：按质量百分数计，取25％的HFO-1336mzz(Z)和75％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例14：按质量百分数计，取30％的HFO-1336mzz(Z)和70％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例15：按质量百分数计，取35％的HFO-1336mzz(Z)和65％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例16：按质量百分数计，取40％的HFO-1336mzz(Z)和60％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例17：按质量百分数计，取45％的HFO-1336mzz(Z)和55％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例18：按质量百分数计，取50％的HFO-1336mzz(Z)和50％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例19：按质量百分数计，取55％的HFO-1336mzz(Z)和45％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例20：按质量百分数计，取60％的HFO-1336mzz(Z)和40％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例21：按质量百分数计，取65％的HFO-1336mzz(Z)和35％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例22：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)和30％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例23：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)和25％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例24：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)和20％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例25：按质量百分数计，取85％的HFO-1336mzz(Z)和15％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例26：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)和10％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例27：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)和5％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例28：按质量百分数计，取97％的HFO-1336mzz(Z)和3％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例29：按质量百分数计，取30％的HFO-1336mzz(Z)和70％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例30：按质量百分数计，取35％的HFO-1336mzz(Z)和65％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例31：按质量百分数计，取40％的HFO-1336mzz(Z)和60％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例32：按质量百分数计，取45％的HFO-1336mzz(Z)和55％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例33：按质量百分数计，取50％的HFO-1336mzz(Z)和50％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例34：按质量百分数计，取55％的HFO-1336mzz(Z)和45％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例35：按质量百分数计，取60％的HFO-1336mzz(Z)和40％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例36：按质量百分数计，取65％的HFO-1336mzz(Z)和35％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例37：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)和30％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例38：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)和25％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例39：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)和20％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例40：按质量百分数计，取85％的HFO-1336mzz(Z)和15％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例41：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)和10％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例42：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)和5％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例43：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)和30％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例44：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)和25％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例45：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)和20％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例46：按质量百分数计，取85％的HFO-1336mzz(Z)和15％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例47：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)和10％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例48：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)和5％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例49：按质量百分数计，取98％的HFO-1336mzz(Z)和2％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例50：按质量百分数计，取50％的HFO-1336mzz(Z)和50％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例51：按质量百分数计，取55％的HFO-1336mzz(Z)和45％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例52：按质量百分数计，取60％的HFO-1336mzz(Z)和40％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例53：按质量百分数计，取65％的HFO-1336mzz(Z)和35％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例54：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)和30％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例55：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)和25％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例56：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)和20％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例57：按质量百分数计，取85％的HFO-1336mzz(Z)和15％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例58：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)和10％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例59：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)和5％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例60：按质量百分数计，取99％的HFO-1336mzz(Z)和1％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例61：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)、2％的HFC-134a和28％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例62：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和25％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例63：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)、10％的HFC-134a和20％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例64：按质量百分数计，取70％的HFO-1336mzz(Z)、15％的HFC-134a和15％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例65：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、2％的HFC-134a和18％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例66：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和15％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例67：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、10％的HFC-134a和10％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例68：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、15％的HFC-134a和5％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例69：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和5％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例70：按质量百分数计，取96％的HFO-1336mzz(Z)、2％的HFC-134a和2％的HFC-236ea，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例71：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和20％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例72：按质量百分数计，取75％的HFO-1336mzz(Z)、10％的HFC-134a和15％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例73：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和15％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例74：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、10％的HFC-134a和10％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例75：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和5％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例76：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)、2％的HFC-134a和3％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例77：按质量百分数计，取98％的HFO-1336mzz(Z)、1％的HFC-134a和1％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例78：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和15％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例79：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、10％的HFC-134a和10％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例80：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、15％的HFC-134a和5％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例81：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-134a和5％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例82：按质量百分数计，取95％的HFO-1336mzz(Z)、1％的HFC-134a和4％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例83：按质量百分数计，取82％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-227ea和13％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例84：按质量百分数计，取82％的HFO-1336mzz(Z)、8％的HFC-227ea和10％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例85：按质量百分数计，取88％的HFO-1336mzz(Z)、4％的HFC-227ea和8％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例86：按质量百分数计，取88％的HFO-1336mzz(Z)、8％的HFC-227ea和4％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例87：按质量百分数计，取94％的HFO-1336mzz(Z)、2％的HFC-227ea和4％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例88：按质量百分数计，取97％的HFO-1336mzz(Z)、1％的HFC-227ea和2％的HFE-245fa2，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例89：按质量百分数计，取90％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-227ea和5％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例90：按质量百分数计，取94％的HFO-1336mzz(Z)、2％的HFC-227ea和4％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例91：按质量百分数计，取98％的HFO-1336mzz(Z)、1％的HFC-227ea和1％的HFC-245fa，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例92：按质量百分数计，取80％的HFO-1336mzz(Z)、8％的HFC-245fa和12％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例93：按质量百分数计，取86％的HFO-1336mzz(Z)、5％的HFC-245fa和9％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例94：按质量百分数计，取92％的HFO-1336mzz(Z)、3％的HFC-245fa和5％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
实施例95：按质量百分数计，取97％的HFO-1336mzz(Z)、1％的HFC-245fa和2％的HFE-7000，在常温下进行物理混合后作为热泵循环工质。
热泵循环系统设计工况取为：蒸发温度为40℃，冷凝温度为90℃，吸气过热度为2℃，过冷度为5℃，压缩过程定熵效率为90％，根据循环计算，上述所有实施例的有关参数和性能指标如表2所示。
表2本发明实施例性能
从表2可以看出，本发明的混合工质具有较高的性能系数和单位容积供热量，蒸发和冷凝过程存在较大的温度滑移，减少了换热过程的不可逆损失。
从图1-18可以看出，在所设定的工况范围内，本发明的所有特定二元混合工质的性能系数和单位容积供热量均随着冷凝温度的升高呈现逐渐减小的趋势，除了HFO-1336mzz(Z)/HFE-7000二元混合物外，其余特定二元混合工质的冷凝温度滑移均随冷凝温度的升高而逐渐减小。从图19-36可以看出，在所设定的工况范围内，本发明的所有特定三元混合工质的冷凝温度滑移、性能系数和单位容积供热量均随着冷凝温度的升高逐渐减小。

Claims (1)

1.煤矿地热利用中的高温热泵三元混合工质，其特征在于，所述工质按质量百分数计，包括80-95％的顺式-1,1,1,4,4,4-全氟-2-丁烯、1-10％的1,1,1,2-四氟乙烷和4-19％的n-甲氧基七氟丙烷。
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