CN106326546B - 一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法 - Google Patents
一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106326546B CN106326546B CN201610707425.5A CN201610707425A CN106326546B CN 106326546 B CN106326546 B CN 106326546B CN 201610707425 A CN201610707425 A CN 201610707425A CN 106326546 B CN106326546 B CN 106326546B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- blasting
- quick
- fried
- hole
- rock
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42D—BLASTING
- F42D1/00—Blasting methods or apparatus, e.g. loading or tamping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42D—BLASTING
- F42D3/00—Particular applications of blasting techniques
- F42D3/04—Particular applications of blasting techniques for rock blasting
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/13—Architectural design, e.g. computer-aided architectural design [CAAD] related to design of buildings, bridges, landscapes, production plants or roads
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
Abstract
本发明涉及一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，包括以下步骤：开展爆破振动测试确定场地振动衰减规律；开展声波测试，初步确定岩体损伤深度；开展有限元数值模拟，计算岩体质点振动速度以及岩体爆破损伤深度；分别建立台阶爆破和预裂爆破方式下距爆源R1米处质点峰值振动速度随岩体爆破损伤深度的变化规律；将实际段装药量Q0代入场地爆破振动衰减规律以及质点峰值振动速度随岩体损伤深度的变化规律中，即可预测使用该药量造成的爆破损伤深度。本发明通过数值模拟可以部分替代现场声波试验，减少现场试验次数从而降低外业工作量，提高施工效率，并能综合考虑现场爆破群孔效应，具有预测准确且操作便捷的特点。
Description
技术领域
本发明涉及一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法。
背景技术
核电站一般选择相对完整岩体作为核岛等关键建筑物基础，以满足核电站主体建筑物在自重以及地震荷载作用下变形要求。由于核电工程对建基面完整性要求很高，如何预测爆破开挖对保留基岩的损伤范围是确保建基面完整从而保证核电工程安全施工的前提条件。
目前，水利水电和岩土工程领域常常基于现场爆破振动试验和声波测试建立距爆源一定距离处质点峰值振动速度和岩体损伤深度的关系来实现对爆破损伤深度的预测和控制。但由于声波试验测试周期较长，工作量大，且与现场正常爆破施工交叉进行，而现场施工工期较紧，使得声波试验数据往往非常有限。由于数值模拟可以方便、经济、快速地模拟不同爆破规模、最大段装药量、开挖深度工况下的场地衰减规律与损伤特征，可以弥补现场声波试验数据不足的缺陷，但现有方法在确定模型爆炸输入荷载时均做单孔单段简化处理，即假设现场爆破所有爆孔装药量集中在一个爆孔内一次起爆，无法考虑群孔效应，与现场多排多孔分段延时、一次起爆的实际情况出入较大。
此外，由于预裂爆破为取得较好预裂效果需要多孔同时起爆，产生的振动较大，但对下卧基岩的实际损伤不大，显著不同于台阶爆破，因而现有方法采用基于台阶爆破方式建立的损伤深度与质点振动速度的变化规律来预测预裂爆破的损伤深度会产生非常大的误差。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，该方法能综合考虑群孔效应、预测准确且操作便捷。
本发明解决上述技术问题的技术方案如下：一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，分别针对台阶爆破和预裂爆破两种爆破方式进行以下步骤：
步骤一、针对不同最大段装药量Qx、Qx+1···Qy的爆破炮次，在场地开展爆破振动测试，针对每个炮次获取距爆源R1、R2···Rn米处质点峰值振动速度的实测值V测，然后采用萨道夫斯基公式进行回归分析，得到场地爆破振动衰减规律；
步骤二、针对不同最大段装药量Qx、Qx+1···Qy的爆破炮次分别开展爆前、爆后的声波测试，所述声波测试包括单孔和跨孔超声波测试，绘制爆前爆后声波波速变化率k随钻孔深度H的变化关系曲线，选定声波波速变化率k为10％时对应的深度为损伤深度h，由所述关系曲线确定损伤深度h；
步骤三、采用显式动力有限元程序软件AUTODYN建立分析模型，计算最大段装药量为Qx时，距爆源R1米处质点峰值振动速度V的模拟值V模；
步骤四、将最大段装药量为Qx时对应的质点峰值振动速度实测值V测和模拟值V模进行比较，当V测和V模的差值小于阈值时执行步骤五，否则重新执行步骤三；
步骤五、通过数值模拟，计算不同最大段装药量工况下岩体的损伤特征并绘制损伤云图，根据损伤云图确定损伤深度。同时计算出距爆源R1米处质点峰值振动速度，综合声波测试结果和爆破振动监测结果，建立距爆源R1米处质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化规律；
步骤六、将现场实际段装药量Q0带入上述步骤一所述爆破振动衰减规律中，得到距爆源R1米处质点峰值振动速度V0，将所述质点峰值振动速度V0带入步骤五所述质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化规律中，即可预测使用该药量造成的爆破损伤深度。
本发明的有益效果是：现有技术开展声波试验测试周期较长，工作量大，且与现场正常爆破施工交叉进行，而现场施工工期较紧，使得声波试验数据往往非常有限，采用本发明提出的数值模拟技术可以有效弥补现场声波试验数据不足的缺陷。
现有技术在确定模型爆炸输入荷载时均做单孔单段简化处理，即假设现场爆破所有爆孔装药量集中在一个爆孔内一次起爆，无法考虑群孔效应，与现场多排多孔分段延时、一次起爆的实际情况出入较大，本发明采用有限元程序AUTODYN精确模拟了现场爆破实际采用的多排多孔毫秒延期的爆破过程，可有效考虑群孔效应，获得了更符合现场实际的爆炸输入荷载。
在上述技术方案的基础上，本发明还可以做如下改进。
进一步，所述岩体的爆破方式包括台阶爆破和预裂爆破。
采用上述进一步方案的有益效果是，目前核电工程爆破施工过程中，一般既包括台阶爆破又包括预裂爆破，分别针对台阶爆破和预裂爆破进行上述步骤，可以得到两种爆破方式下的损伤深度与质点振动速度的关系，从而用于两种爆破方式下的损伤深度预测，从根本上避免了现有技术采用基于台阶爆破方式建立的损伤深度与质点振动速度的变化规律来预测预裂爆破的损伤深度而产生较大误差的缺陷。
进一步，所述跨孔超声波试验，具体是通过以下方式进行：
在爆区中部区域选择5个爆孔兼做声波孔，声波孔深度比爆孔设计深度超深2-3米，选择中心爆孔作为发射孔，选择所述发射孔周边4个爆孔作为接收孔，4个所述接收孔到发射孔的距离相等，4个孔同时接收信号，同步工作。
采用上述进一步方案的有益效果是，现场的跨孔超声波试验中，由于孔数繁多，如果一个孔发射信号，一个孔采集信号，必然导致跨孔试验程序繁杂，且容易出错。采用上述一孔发射信号，4孔同步接收信号的试验方法，可以大大提高跨孔测试的效率，且能保证试验数据的准确性。
进一步，所述步骤二中，通过单孔和跨孔超声波测试得到基岩爆前声波波速值，然后将声波孔孔底超深部分填塞细沙至装药设计标高，装填炸药实施爆破，在爆后清渣完毕并清除声波孔孔底填塞物后，进行爆后声波实验，得到相应爆前各测点基岩声波波速值，并由此绘制爆前爆后声波波速变化率随深度的变化关系曲线。
进一步，所述步骤三中采用显式动力有限元程序软件AUTODYN建立分析模型的具体步骤包括，分别建立炸药和岩石单元，岩石材料本构模型选用RHT材料模型，该模型选用的材料参数包括：密度、剪切模量、体积模量、压缩强度和压缩应变率指数由现场和室内试验确定；乳化炸药和空气材料状态方程分别采用标准JWL状态方程和线性多项式状态方程；模型边界条件采用Flow_out无反射边界。
采用上述进一步方案的有益效果是可以准确计算质点振动速度。
进一步，所述步骤五中通过数值模拟计算不同最大段装药量工况下岩体损伤特征的具体步骤包括，计算爆炸荷载作用下岩石累计塑性应变∑ΔεP，以及岩石材料破坏时的塑性应变εp，failure，在此基础上定义损伤量D，并绘制损伤云图，其中εp，failure≥εf，min，εf，min为材料破坏时的最小塑性应变。
采用上述进一步方案的有益效果是可以准确模拟岩体爆破损伤特征并绘制损伤云图，从而准确确定爆破损伤深度。
附图说明
图1为本发明的步骤流程图；
图2为现场测得的台阶爆破垂直向峰值振动速度衰减规律图；
图3为现场测得的台阶爆破水平径向峰值振动速度衰减规律图；
图4为现场测得的台阶爆破水平切向峰值振动速度衰减规律图；
图5为现场测得的预裂爆破垂直向峰值振动速度衰减规律图；
图6为现场测得的预裂爆破水平径向峰值振动速度衰减规律图；
图7为现场测得的预裂爆破水平切向峰值振动速度衰减规律图；
图8为本发明跨孔超声波试验布置俯视图；
图9为本发明跨孔超声波试验布置剖视图；
图10为本发明爆前爆后声波波速变化率随深度的变化关系图；
图11为本发明台阶爆破数值分析模型图；
图12为本发明预裂爆破数值分析模型图；
图13为本发明台阶爆破损伤模拟云图；
图14为本发明预裂爆破损伤模拟云图；
图15为本发明台阶爆破方式下距爆源40米处质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化关系图；
图16为本发明预裂爆破方式下距爆源40米处质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化关系图。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的原理和特征进行描述，所举实例只用于解释本发明，并非用于限定本发明的范围。
实施例1，如图1所示，一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，分别针对台阶爆破和预裂爆破两种爆破方式进行以下步骤：
步骤一、针对最大段装药量范围为8-40kg的爆破炮次，在场地开展爆破振动测试，其中爆破炮次为34次；针对每个炮次获取距爆源不同距离处质点峰值振动速度的实测值，然后采用萨道夫斯基公式进行回归分析，得到场地爆破振动衰减规律。
每次爆破时，在爆破抛掷方向后方区域内距爆源不同距离处(包括但不限于40米)布设3个以上(N≥3)测点，每个测点布置一台三向(垂直向、水平径向和水平切向)速度传感器，每台速度传感器分别与振动信号记录仪相连，所述振动信号记录仪记录爆破引起质点的振动情况，爆后将信号记录仪与计算机相连，读取并分析记录仪拾取的振动信号，并采用萨道夫斯基公式，针对台阶爆破和预裂爆破两种方式，分别对现场实测垂直向、水平径向和水平切向峰值振动速度进行回归分析，得到场地三向振动速度衰减规律，该规律如下式及图2-7所示：
台阶爆破：
垂直向振动速度衰减规律：相关系数r2＝0.821；
水平径向振动速度衰减规律：相关系数r2＝0.876；
水平切向振动速度衰减规律：相关系数r2＝0.852。
预裂爆破：
垂直向振动速度衰减规律：相关系数r2＝0.877；
水平径向振动速度衰减规律：相关系数r2＝0.883；
水平切向振动速度衰减规律：相关系数r2＝0.895。
式中：V为峰值振动速度，cm/s；Q为最大段药量，kg；R为爆源距，m。
步骤二、针对最大段装药量为8、14、15、18、22和24kg的爆破炮次分别开展爆前、爆后的超声波测试，所述超声波测试包括单孔和跨孔超声波测试。绘制爆前爆后声波波速变化率k随钻孔深度H的变化关系曲线，选定声波波速变化率k为10％对应的深度为损伤深度h，由所述关系曲线确定损伤深度h。
如图8所示，在爆区中部区域选择5个爆孔兼做声波孔(声波孔深度比爆孔设计深度超深2-3米)。选择中心爆孔作为发射孔，选择所述发射孔周边4个爆孔作为接收孔，4个所述接收孔到发射孔的距离相等。爆破前进行单孔和跨孔超声波测试，沿爆孔每间隔20cm进行声波测试得到基岩爆前声波波速值。然后将声波孔孔底超深部分填塞细沙至装药设计标高，装填炸药实施爆破。如图9所示，在爆后清渣完毕并清除声波孔孔底填塞物后，进行爆后声波实验，得到相应爆前各测点基岩声波波速值，并绘制爆前爆后声波波速变化率随深度的变化关系曲线。根据《水工建筑物岩石基础开挖工程技术规范》(SL47-94)，当爆破前后波速变化率大于10％即认为岩体产生损伤，由此初步确定爆破开挖时岩体损伤深度，如图10所示。
步骤三、采用显式动力有限元程序软件AUTODYN建立分析模型，计算最大段装药量为15kg时，距爆源40米处质点峰值振动速度V的模拟值。
步骤四、将最大段装药量为15kg时对应的质点峰值振动速度实测值V测和模拟值V模进行比较，当V测和V模的差值与V测的比值小于10％时执行步骤五，否则重新执行步骤三。
采用AUTODYN软件分别建立台阶爆破和预裂爆破两种方式数值分析模型，如图11，12所示。建模时分别建立炸药和岩石单元，岩石材料本构模型选用RHT材料模型，该模型选用的材料参数包括：密度、剪切模量、体积模量、压缩强度和压缩应变率指数，其值由现场和室内试验确定；乳化炸药和空气材料状态方程分别采用标准JWL状态方程和线性多项式状态方程。模型边界条件采用Flow_out无反射边界。模拟不同爆破方式(台阶爆破和预裂爆破)下现场实际爆破时爆破过程，计算场地质点振动速度，并与现场振动监测结果进行对比，当V测和V模的差值小于阈值时执行步骤五，否则对所述数值分析模型参数进行调整，重新执行步骤三。
步骤五、通过数值模拟，计算不同最大段装药量工况下岩体的损伤特征并绘制损伤云图，如图13，14所示，根据损伤云图确定损伤深度。同时计算出距爆源40m处质点峰值振动速度，综合声波测试结果和爆破振动监测结果，分别建立台阶爆破和预裂爆破两种方式下距爆源40m处质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化规律，如下式及图15，16所示。
台阶爆破：
预裂爆破：
式中，V40m为距爆源40m处的允许质点峰值振动速度，cm/s；hD为影响深度，m。
步骤六、将现场实际段装药量Q0带入上述步骤一所述爆破振动衰减规律中，得到距爆源40米处质点峰值振动速度V0，将所述质点峰值振动速度V0带入步骤五所述质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化规律中，即可预测使用该药量造成的爆破损伤深度。
以上所述仅为本发明的较佳实施例，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (7)
1.一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一、针对不同最大段装药量Qx、Qx+1···Qy的爆破炮次，在场地开展爆破振动测试，针对每个炮次获取距爆源R1、R2...Rn米处质点峰值振动速度的实测值v测，然后采用萨道夫斯基公式进行回归分析，得到场地爆破振动衰减规律；
步骤二、针对不同最大段装药量Qx、Qx+1···Qy的爆破炮次分别开展爆前、爆后的声波测试，所述声波测试包括单孔和跨孔超声波测试，绘制爆前爆后声波波速变化率k随钻孔深度H的变化关系曲线，选定声波波速变化率k为10％时对应的深度为损伤深度h，由所述关系曲线确定损伤深度h；
步骤三、采用显式动力有限元程序软件AUTODYN建立分析模型，计算最大段装药量为Qx时，距爆源R1米处质点峰值振动速度V的模拟值；
步骤四、将最大段装药量为Qx时对应的质点峰值振动速度实测值v测和模拟值v模进行比较，当v测和v模的差值小于阈值时执行步骤五，否则重新执行步骤三；
步骤五、通过数值模拟，计算不同最大段装药量工况下岩体的损伤特征并绘制损伤云图，根据损伤云图确定损伤深度，同时计算出距爆源R1米处质点峰值振动速度，综合声波测试结果和爆破振动监测结果，建立距爆源R1米处质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化规律；
步骤六、将现场实际段装药量Q0带入上述步骤一所述爆破振动衰减规律中，得到距爆源R1米处质点峰值振动速度V0，将所述质点峰值振动速度V0带入步骤五所述质点峰值振动速度随爆破损伤深度的变化规律中，从而预测使用该药量造成的爆破损伤深度。
2.根据权利要求1所述一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，所述岩体的爆破方式包括台阶爆破和预裂爆破。
3.根据权利要求1所述一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，所述跨孔超声波试验，具体是通过以下方式进行：
在爆区中心区域选择5个爆孔兼做声波孔，声波孔深度比爆孔设计深度超深2-3米，选择中心爆孔作为发射孔，选择所述发射孔周边4个爆孔作为接收孔，4个所述接收孔到发射孔的距离相等。
4.根据权利要求1所述一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，所述步骤一中，获取距爆源R1、R2···Rn米处质点峰值振动速度的实测值的具体步骤为：
在距爆源R1、R2···Rn米处各布置一台三向速度传感器，所述三向包括垂直方向、水平径向和水平切向，每台三向速度传感器与振动信号记录仪相连，爆后将所述信号记录仪与计算机相连，通过计算机读取并分析记录仪拾取的振动信号。
5.根据权利要求1所述一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，所述步骤二中，通过单孔和跨孔超声波测试得到基岩爆前声波波速值，然后将声波孔孔底超深部分填塞细沙至装药设计标高，装填炸药实施爆破，在爆后清渣完毕并清除声波孔孔底填塞物后，进行爆后声波实验，得到相应爆前各测点基岩声波波速值，并由此绘制爆前爆后声波波速变化率随深度的变化关系曲线。
6.根据权利要求1所述一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，所述步骤三中采用显式动力有限元程序软件AUTODYN建立分析模型的具体步骤包括，分别建立炸药和岩石单元，岩石材料本构模型选用RHT材料模型，该模型选用的材料参数包括：密度、剪切模量、体积模量、压缩强度和压缩应变率指数，其值由现场和室内试验确定；乳化炸药和空气材料状态方程分别采用标准JWL状态方程和线性多项式状态方程；模型边界条件采用Flow_out无反射边界。
7.根据权利要求1所述一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法，其特征在于，所述步骤五中通过数值模拟计算不同最大段装药量工况下岩体损伤特征的具体步骤包括，计算爆炸荷载作用下岩石累计塑性应变∑ΔεP，以及岩石材料破坏时的塑性应变εp，failure，在此基础上定义损伤量D，并绘制损伤云图，其中εp，failure≥εf，min，εf，min为材料破坏时的最小塑性应变。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610707425.5A CN106326546B (zh) | 2016-08-23 | 2016-08-23 | 一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610707425.5A CN106326546B (zh) | 2016-08-23 | 2016-08-23 | 一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN106326546A CN106326546A (zh) | 2017-01-11 |
| CN106326546B true CN106326546B (zh) | 2019-05-10 |
Family
ID=57741845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610707425.5A Active CN106326546B (zh) | 2016-08-23 | 2016-08-23 | 一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN106326546B (zh) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6805912B2 (ja) * | 2017-03-13 | 2020-12-23 | 横河電機株式会社 | 評価装置、評価システム、および評価方法 |
| CN107130966B (zh) * | 2017-05-25 | 2019-09-10 | 武汉大学 | 隧洞爆破开挖损伤预测方法及爆破方案优化调控方法 |
| CN107367203B (zh) * | 2017-07-25 | 2018-10-09 | 中南大学 | 一种保证地面建筑物安全的爆破参数优化方法 |
| CN108344806B (zh) * | 2018-01-05 | 2020-07-03 | 辽宁科技大学 | 一种基于核磁共振计算爆破作用下岩体损伤程度的方法 |
| CN108305263B (zh) * | 2018-01-31 | 2021-03-05 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种爆破后岩石块度的图像统计方法 |
| CN108280308A (zh) * | 2018-02-02 | 2018-07-13 | 王晓琼 | 基坑爆破对周围建筑结构动力响应三维数值模拟分析方法 |
| CN108645299B (zh) * | 2018-05-03 | 2019-09-13 | 中国葛洲坝集团易普力股份有限公司 | 基于质点振动速度的岩石爆破块度分析方法 |
| CN109239768B (zh) * | 2018-09-29 | 2020-12-11 | 中国建筑第二工程局有限公司 | 一种爆破围岩松动圈和损伤程度的测试方法 |
| CN109631701B (zh) * | 2018-12-27 | 2020-03-27 | 同济大学 | 一种隧道爆破的数值模拟方法 |
| CN110120067B (zh) * | 2019-05-08 | 2021-03-30 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 岩石自然结构面磨损体积确定方法、装置和计算机设备 |
| CN110578516B (zh) * | 2019-08-07 | 2023-03-21 | 重庆交通大学 | 一种超临界co2相变脉冲下岩体冲击致裂损伤测试方法 |
| CN110865171B (zh) * | 2019-11-14 | 2022-04-19 | 北京龙德时代技术服务有限公司 | 基于数字噪音检测的爆破安全分析方法及分析系统 |
| CN110749376B (zh) * | 2019-11-14 | 2022-08-05 | 北京龙德时代技术服务有限公司 | 基于连续数字测振的爆破安全分析方法及分析系统 |
| CN112163336B (zh) * | 2020-09-25 | 2022-04-01 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种估算二氧化碳爆破孔壁冲击压力时程的方法 |
| CN112364489B (zh) * | 2020-10-27 | 2021-09-21 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种控制基岩损伤和振动效应的二氧化碳爆破施工方法 |
| CN113218746A (zh) * | 2021-06-02 | 2021-08-06 | 昆明理工大学 | 一种利用爆破模型试验推测现场K,a值的方法 |
| CN113340410A (zh) * | 2021-06-17 | 2021-09-03 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种基于球形装药条件下的地面振动预测方法 |
| CN113567495B (zh) * | 2021-07-22 | 2023-07-14 | 辽宁科技大学 | 基于体积法及振动测试求炸药爆炸能耗占比的试验方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104390537A (zh) * | 2014-09-23 | 2015-03-04 | 武汉大学 | 一种基于爆破振动测试的边坡预裂爆破开挖损伤控制方法 |
| CN104537195A (zh) * | 2014-08-18 | 2015-04-22 | 武汉大学 | 一种基于能量原理的深部岩体爆破开挖诱发振动预报方法 |
| CN105277451A (zh) * | 2015-09-29 | 2016-01-27 | 鞍钢集团矿业公司 | 一种测量与计算爆区周边岩体损伤因子的方法 |
-
2016
- 2016-08-23 CN CN201610707425.5A patent/CN106326546B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104537195A (zh) * | 2014-08-18 | 2015-04-22 | 武汉大学 | 一种基于能量原理的深部岩体爆破开挖诱发振动预报方法 |
| CN104390537A (zh) * | 2014-09-23 | 2015-03-04 | 武汉大学 | 一种基于爆破振动测试的边坡预裂爆破开挖损伤控制方法 |
| CN105277451A (zh) * | 2015-09-29 | 2016-01-27 | 鞍钢集团矿业公司 | 一种测量与计算爆区周边岩体损伤因子的方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 核电站基岩爆破开挖损伤区研究;李俊如 等;《岩石力学与工程学报》;20050831;第34卷(第增1期);全文 * |
| 红沿河核电站基岩爆破的控制标准;夏祥 等;《爆炸与冲击》;20100131;第30卷(第1期);全文 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN106326546A (zh) | 2017-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106326546B (zh) | 一种预测核电工程岩体爆破损伤深度的方法 | |
| CN106382867B (zh) | 一种核电工程基础爆破开挖分层控制方法 | |
| CN105224742A (zh) | 一种分析爆破作用下台阶边坡稳定性的方法 | |
| CN105787206A (zh) | 一种公路隧道锚杆支护设计方法 | |
| CN107066753A (zh) | 浅埋隧道爆破施工地表质点峰值振速的预测方法 | |
| Yuan et al. | Experimental and numerical study on the effect of water-decoupling charge structure on the attenuation of blasting stress | |
| CN114722614B (zh) | 一种基于二维-三维协同的爆破动力响应模拟方法 | |
| CN104390537A (zh) | 一种基于爆破振动测试的边坡预裂爆破开挖损伤控制方法 | |
| CN108592725B (zh) | 综合运用雷管短时差和空孔减振技术的隧道掘进爆破方法 | |
| WO2024021907A1 (zh) | 一种隧道掘进爆破合理微差时间控制方法 | |
| Resende et al. | Stress wave propagation test and numerical modelling of an underground complex | |
| CN107238538A (zh) | 弱爆破诱导的应变型岩爆现场模拟试验方法 | |
| CN105954357A (zh) | 一种同时测量多台阶水平岩体声速的方法 | |
| CN113255175A (zh) | 一种层状软岩爆破数值模拟方法 | |
| Lupogo | Characterization of blast damage in rock slopes: an integrated field-numerical modeling approach | |
| CN114297864A (zh) | 一种受陡缓倾角控制的碎裂松动岩体边坡稳定性分析方法 | |
| Siamaki et al. | Degradation of a discrete infilled joint shear strength subjected to repeated blast-induced vibrations | |
| CN108592720A (zh) | 一种减小地面爆破振动的减振孔布设方法 | |
| CN105865280B (zh) | 一种优化设计岩石匹配现场混装乳化炸药的方法 | |
| CN109521221B (zh) | 一种钻爆法施工硬岩隧道微震波波速实时获取方法 | |
| CN105758509A (zh) | 一种露天矿山岩体声速的现场测量方法 | |
| CN116050138A (zh) | 一种应用于露天爆破的台阶坡面运动参数获取方法 | |
| CN105973456A (zh) | 一种现场测量深孔爆破炸药与岩石匹配关系的方法 | |
| CN208313152U (zh) | 一种减小地面爆破振动的减振孔布设试验系统 | |
| CN110427688A (zh) | 一种基于实测振动的地应力大小预测方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |