CN106041359A - 一种原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝及其制备方法 - Google Patents

一种原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开一种原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝及其制备方法，包括低碳钢带和药芯，药芯包含如下质量百分含量的组分：60～70wt％的高碳铬铁，20～30wt％的硼铁，1～2wt％的石墨，1～3wt％的铝镁合金，4～8wt％的硅锰合金，余量为铁粉，其中，所述石墨、铝镁合金及硅锰合金分别以至少两种不同粒度组合而成。本发明提供的焊丝，通过添加不同粒度的药芯组分，保证了良好的焊接工艺性能，并通过与其他药芯合金组分的合理配比，使之在焊接过程中梯次析出(Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相，硬度高，耐磨性极佳，且焊接工艺性能良好，熔敷效率高，多层焊无需清渣。

Description

一种原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝及其制 备方法
技术领域
本发明属于材料加工工程中的焊接领域，具体地涉及一种原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝及其制备方法。
背景技术
堆焊作为一种绿色制造工艺，广泛应用于各类耐磨部件的修复或再制造。由于成本低廉加之便于制备，以Cr7C3型碳化物为耐磨骨架的高铬铸铁堆焊合金得到广泛应用。C作为形成碳化物硬质相最重要的元素之一，在堆焊合金中的添加往往决定着堆焊合金组织形态。高铬铸铁组织是一种典型的过共晶组织，无疑需要添加足量的C。同时，一般说来，碳化物硬质相的体积分数越大，堆焊合金的耐磨性越好；而碳化物体积分数的增大，也需要增加药芯中C含量。考虑到C是一种致脆元素，设想添加一种新的元素B代替部分C，既能够获得成分优化的高硬度的硬质相，同时能够增加碳化物的体积分数，从而改善高铬铸铁型堆焊合金Cr7C3碳化物的抗裂性。中国专利CN103418941A公开了一种用于耐磨部件磨损部位修复的焊丝及其制造方法，焊丝的粉芯包括高碳铬铁粉55～61％、氮化铬铁粉18～20％、硼铁粉12～15％、钛铁粉4～5％、稀土硅铁粉1.0～1.5％、硅钙钡合金粉1.0～1.5％、含钠物质粉1.0～1.5％、含钾物质粉1.5～2.0％；粉芯材料占焊丝总质量的25～30％。其中硼铁粉的作用是高温作用下结晶析出高硬度的BN和TiB2颗粒，均匀分布于修复层中，提高修复层的硬度，并改善其耐磨性。
在整个焊接过程中，既有温度极高的熔滴阶段，又有温度稍低的熔池阶段，无论哪个阶段都需要有效避免空气污染才能得到合格的焊接熔敷金属。现有技术通常是在药芯中添加脱氧剂实现脱氧的效果，且每个脱氧剂多选用一种粒度。由于不同粒度的粉末具有不同的氧化活性，通过不同粒度的上述药芯组分可以明显改善焊丝的自保护效果。目前，尚未见通过控制成分粒度改善焊丝自保护效果的技术披露。
发明内容
发明目的：针对现有技术中存在的缺陷，本发明提供一种原位生成(Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，本发明的另一目的是提供该药芯焊丝的制备方法。
技术方案：为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
本发明的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，包括低碳钢带和药芯，所述药芯填充于所述钢带中，所述药芯包含如下质量百分含量的组分：60～70wt％的高碳铬铁，20～30wt％的硼铁，1～2wt％的石墨，1～3wt％的铝镁合金，4～8wt％的硅锰合金，余量为铁粉，其中，所述石墨、铝镁合金及硅锰合金均以两种不同粒度组合而成，至少一种粒度为较粗粒度，如40目、50目、60目、70目、80目等，另外还至少有一种较细粒度，如160目、170目、180目、200目、250目、300目等。
进一步地，所述的高碳铬铁含碳量为9～10wt％，含铬量为60～70wt％，其余为铁；所述的硼铁含硼量为19～25wt％，其余为铁；所述的铝镁合金含铝量为47～53wt％，其余为镁；所述的硅锰合金含硅量为47～53wt％，其余为锰。
进一步地，所述高碳铬铁、硼铁和铁粉的粒径均为80目。
进一步地，所述不同粒度的石墨由60目和200目的石墨按照质量比1:1组合而成。当质量比小于1:1，则堆焊层易出现气孔，当质量比大于1:1，则堆焊层易出现夹渣或夹杂等缺欠，但是均优于单一粒度的效果。
进一步地，所述不同粒度的铝镁合金由60目和200目的铝镁合金按照质量比1:1组合而成。质量比非1:1时效果同石墨。
进一步地，所述不同粒度的硅锰合金由60目和200目的硅锰合金按照质量比1:1组合而成。质量比非1:1时效果同石墨。
进一步地，所述低碳钢带的厚度×宽度为0.5×21mm。
进一步地，所述焊丝的直径为2.8mm、3.2mm、3.5mm、3.8mm和4.2mm中的任意一种。
进一步地，所述药芯占药芯焊丝质量的52-56wt％。
本发明提出了上述原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝的制备方法，其特征在于：包括如下步骤：
(1)利用成型轧辊将低碳钢带轧成U形，然后通过送粉装置将药芯粉末按照焊丝总重的52～56wt％加入到U形槽中；
(2)将U形槽合口，使药芯包裹其中，通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使直径达到2.8～4.2mm，得到最终产品。
在上述要心中各组分的主要作用如下：
高碳铬铁：形成Cr7C3，Cr23C6，Cr3C等铬的碳化物；并向基体组织中过渡合金元素Cr，并提供C元素。
硼铁：代替部分C与合金元素Cr、Fe等结合形成(Cr，Fe)7(C，B)3及(Cr，Fe)3(C，B)型复合硬质相。
石墨：提供C元素，脱氧形成CO，并降低焊接气氛中的氧分压和氮分压。
铝镁合金：用于脱氧，固氮，增强自保护效果。
硅锰合金：用于脱氧，增强自保护效果；同时提供过渡合金元素Mn及元素Si。
由上述技术方案和药芯中各组分的作用简述可以明了，本发明由于在药芯中添加了部分代替C的元素B，它们在焊接冶金熔体中与Cr、Fe等发生反应，梯次析出Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相，较之传统Cr7C3碳化物的热稳定性更好，硬度更高，使得耐磨骨架的结构和成分得以优化，同时细化组织，堆焊合金的抗裂性明显增强，大大提高耐磨性，达到了本发明的目的。
在上述技术方案中，所述新型复合硬质相Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)的形成是依靠在无渣自保护药芯焊丝中以B代替部分C来实现的。近年来，碳化物作为硬质相的耐磨堆焊材料研究较多，而以硼化物为硬质相则相对较少。B在铁素体及奥氏体中的溶解度均小于C在铁素体及奥氏体中的溶解度，换言之，B元素基本存在于碳(硼)化物的物相之中，较之C元素有更强的硬质相形成能力。当在药芯中以B替C时，一方面共晶点左移，有利于在减少堆焊合金中C含量的同时，形成更多的碳(硼)化物；另一个方面，改善了硬质相的成分结构：在熔池凝固初期，首先析出(Cr，Fe)7(C，B)3硬质相，随着剩余熔池中C及B的减少，某个时刻达到共晶点，开始发生共晶反应，析出细小(Cr，Fe)3(C，B)及奥氏体共晶产物，构成成分多元、强韧结合，梯次抗磨的理想组织。
本发明药芯中石墨、铝镁合金及硅锰合金的粒度均有两种：60目和200目，以粒度差异组合的方式添加，应注意的是，其他不同粗细粒度的组合，只要是能够实现该技术效果的，也落入本发明的构思。在整个焊接过程中，既有温度极高的熔滴阶段，又有温度稍低的熔池阶段，无论哪个阶段都需要有效避免空气污染才能得到合格的焊接熔敷金属，通过前期大量的工艺试验发现，通过添加不同粒度的上述药芯组分，可以明显改善焊丝的自保护效果，这是因为不同粒度的粉末具有不同的氧化活性。通过成分粒度控制化学冶金反应活性的新思路，在药芯中添加极细的200目石墨、铝镁合金及硅锰合金，利用其在焊接升温阶段进行有效的先期脱氧，同时在药芯中添加较粗的60目石墨、铝镁合金及硅锰合金，利用保留在熔滴高温阶段及熔池阶段，也能够进行有效的脱氧造气，从而保证在整个焊丝受热、熔化、形成熔滴、熔滴过渡、形成熔池并开始凝固的焊接冶金全程均具备良好的自保护效果，从而实现了本焊丝在没有添加任何矿物粉造渣剂的情况下，仍然能够具备良好的焊接工艺性能及焊接金属表面成形。同时，多粒度脱氧剂的添加，保证在较小脱氧剂的添加条件下，取得良好自保护效果，为药芯配方中高碳铬铁、硼铁等的足量添加创造了空间条件。
有益效果：与现有技术相比，本发明具有以下优点：
(1)本发明通过添加了部分代替C的元素B，它们在焊接冶金熔体中与Cr、Fe等发生反应，梯次析出Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相。该技术效果不仅减少了C的添加，有利于降低堆焊合金的淬硬性，而且Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相较之传统Cr7C3碳化物的热稳定性更好，硬度更高，使得耐磨骨架的结构和成分得以优化，同时细化组织，堆焊合金的抗裂性明显增强，耐磨性亦得以提高。
(2)本发明通过成分粒度控制化学冶金反应活性的新思路，在药芯中分别组合添加极细的200目和较粗的60目石墨、铝镁合金及硅锰合金，有效保证在整个焊丝受热、熔化、形成熔滴、熔滴过渡、形成熔池并开始凝固的焊接冶金全程均具备良好的自保护效果，从而实现了本焊丝在没有添加任何矿物粉造渣剂的情况下，仍然能够具备良好的焊接工艺性能及焊道表面成形。
(3)本发明的药芯焊丝焊接工艺性能好，合金均匀化程度高，堆焊层表面硬度均匀，平均硬度在60～66HRC范围。耐磨性为Q235的30倍左右。
(4)本发明药芯焊丝的制备方法简单可靠，易于批量生产，所制备的焊丝焊接工艺性能良好，熔敷效率高，多层焊无需清渣。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明进一步解释说明。因理解的是，下述实施例所描述的具体药芯组分的配比、工艺条件及其结果是为了更好的解释本发明，而不构成对本发明保护范围的限定。其中，下列各实施例中所使用的高碳铬铁含碳量为9～10wt％，含铬量为60～70wt％，其余为铁；所述的硼铁含硼量为19～25wt％，其余为铁；所述的铝镁合金含铝量为47～53wt％，其余为镁；所述的硅锰合金含硅量为47～53wt％，其余为锰。
实施例1
一种原位生成(Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，包括低碳钢带和药芯，药芯填充于钢带中，药芯成分按以下质量进行配制：60g的80目高碳铬铁，30g的80目硼铁，2g的石墨，3g的铝镁合金，4g的硅锰合金，1g的80目铁粉，其中，石墨、铝镁合金及硅锰合金均以60目和200目两种粒度添加，且所添加的每一种粉末中60目和200目的质量分数均各占50％。将所取各种粉末置入混粉机内，混合40分钟，然后把混合粉末加入U形的21×0.5mm的H08A碳钢钢带槽中，填充率为53％。再将U形槽合口，使药粉包裹其中。接着使其分别通过直径为4.2mm、3.8mm、3.5mm、3.2mm、2.8mm的拉丝模中的一种或多种，逐道拉拔、减径，最后获得直径为2.8～4.2mm的产品。焊接电流为260～400A，焊接电压为30～40V，焊接速度为0.4m/min，层间温度控制在150～250℃，堆焊3层。堆焊金属硬度及耐磨性见表1。
实施例2
一种原位生成(Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，包括低碳钢带和药芯，药芯填充于钢带中，药芯成分按以下质量进行配制：70g的80目高碳铬铁，20g的80目硼铁，1g的石墨，1g的铝镁合金，8g的硅锰合金，其中，石墨、铝镁合金及硅锰合金均以60目和200目两种粒度添加，且所添加的每一种粉末中60目和200目的质量分数均各占50％。将所取各种粉末置入混粉机内，混合40分钟，然后把混合粉末加入U形的21×0.5mm的H08A碳钢钢带槽中，填充率为52％。再将U形槽合口，使药粉包裹其中。接着使其分别通过直径为4.2mm、3.8mm、3.5mm、3.2mm、2.8mm的拉丝模中的一种或多种，逐道拉拔、减径，最后获得直径为2.8～4.2mm的产品。焊接电流为260～400A，焊接电压为30～40V，焊接速度为0.4m/min，层间温度控制在150～250℃，堆焊3层。堆焊金属硬度及耐磨性见表1。
实施例3
一种原位生成(Cr,Fe)7(C,B)3及(Cr,Fe)3(C,B)型复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，包括低碳钢带和药芯，药芯填充于钢带中，药芯成分按以下质量进行配制：65g的80目高碳铬铁，25g的80目硼铁，1.5g的石墨，2g的铝镁合金，6g的硅锰合金，0.5g的80目铁粉，其中，石墨、铝镁合金及硅锰合金均以60目和200目两种粒度添加，且所添加的每一种粉末中60目和200目的质量分数均各占50％。将所取各种粉末置入混粉机内，混合40分钟，然后把混合粉末加入U形的21×0.5mm的H08A碳钢钢带槽中，填充率为56％。再将U形槽合口，使药粉包裹其中。接着使其分别通过直径为4.2mm、3.8mm、3.5mm、3.2mm、2.8mm的拉丝模中的一种或多种，逐道拉拔、减径，最后获得直径为2.8～4.2mm的产品。焊接电流为260～400A，焊接电压为30～40V，焊接速度为0.4m/min，层间温度控制在150～250℃，堆焊3层。堆焊金属硬度及耐磨性见表1。
表1中硬度测试采用HR-150A洛氏硬度计，荷载150Kg，对每一个测试样取5点硬度，计算平均硬度值。磨损实验采用MLS-225型湿式橡胶轮磨损试验机。
将每个实施例的堆焊层切五个尺寸为57×25×6mm磨损试样。磨损实验参数如下：橡胶轮直径：178mm，橡胶轮转速：240转/分，橡胶轮硬度：70(邵尔硬度)，载荷：10Kg，橡胶轮转数：预磨1000转，正式试验转1000转，磨料：40～70目的石英砂。堆焊金属的耐磨性能以正式磨损的失重量来衡量。在每次实验前、后将试样置入盛有丙酮溶液的烧杯中，在超声波清洗仪中清洗3～5分钟，待干后称重记录。实验用Q235钢作为对比样，对比件失重量与测量件失重量之比作为堆焊样的相对耐磨性ε。
表1各实施例堆焊金属硬度与耐磨性
以上实施例只是对本发明的技术构思起到说明示例作用，并不能以此限制本发明的保护范围，本领域技术人员在不脱离本发明技术方案的精神和范围内，进行修改和等同替换，均应落在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，包括低碳钢带和药芯，所述药芯填充于所述钢带中，其特征在于：所述药芯包含如下质量百分含量的组分：60～70wt％的高碳铬铁，20～30wt％的硼铁，1～2wt％的石墨，1～3wt％的铝镁合金，4～8wt％的硅锰合金，余量为铁粉，其中，所述石墨、铝镁合金及硅锰合金分别以至少两种不同粒度组合而成。
2.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述高碳铬铁含碳量为9～10wt％，含铬量为60～70wt％，其余为铁；所述的硼铁含硼量为19～25wt％，其余为铁；所述的铝镁合金含铝量为47～53wt％，其余为镁；所述的硅锰合金含硅量为47～53wt％，其余为锰。
3.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述高碳铬铁、硼铁和铁粉的粒度目数均为80目。
4.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述不同粒度的石墨由60目和200目的石墨按照质量比1:1组合而成。
5.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述不同粒度的铝镁合金由60目和200目的铝镁合金按照质量比1:1组合而成。
6.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述不同粒度的硅锰合金由60目和200目的硅锰合金按照质量比1:1组合而成。
7.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述低碳钢带厚度×宽度为0.5×21mm。
8.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述焊丝的直径为2.8mm、3.2mm、3.5mm、3.8mm和4.2mm中的任意一种。
9.根据权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝，其特征在于：所述药芯占焊丝质量的52-56wt％。
10.一种如权利要求1所述的原位生成复合硬质相梯次增强耐磨堆焊药芯焊丝的制备方法，其特征在于：包括如下步骤：
(1)利用成型轧辊将低碳钢带轧成U形，然后通过送粉装置将药芯粉末按 照焊丝总重的52～56wt％加入到U形槽中；
(2)将U形槽合口，使药芯包裹其中，通过拉丝模，逐道拉拔、减径，最后使直径达到2.8～4.2mm，得到最终产品。
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