CN105864211A - 一种变结构的液压滤波装置 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种变结构的液压滤波装置，其输入管和输出管分别连接于外壳两端；弹性薄壁安装于外壳内；输入管、输出管和弹性薄壁共同形成一C型容腔滤波器；弹性薄壁和外壳之间形成串联共振容腔I和并联共振容腔；串联共振容腔I的外侧设一串联共振容腔II，串联共振容腔I和II之间通过若干均匀排布的锥形插入管连通；H型滤波器位于并联共振容腔内，其和锥形变结构阻尼孔相连通；串联H型滤波器位于串联共振容腔I和II内，其亦和锥形变结构阻尼孔相连通；H型滤波器和串联H型滤波器轴向呈对称设置，并组成串并联H型滤波器。本发明可衰减液压系统中的高、中、低频段的脉动压力，从而起到全频段工况自适应滤波作用。

Description

一种变结构的液压滤波装置

【技术领域】

本发明涉及一种液压滤波装置，具体涉及一种变结构的液压滤波装置，属于液压设备技术领域。

【背景技术】

液压系统具有功率密度大、运行稳定性好等特点，在工程领域得到广泛应用。随着液压技术向高压、高速和大流量方向发展，液压系统中固有的压力脉动的影响日益突出。相关研究表明，当压力脉动幅值超过液压系统工作压力的10％时，管路将形成较高的压力而导致管路系统破坏；当压力脉动幅值超过液压系统工作压力的2～10％时，管路及阀门将产生磨损，危及整个液压系统的可靠性。

压力脉动是由流量脉动通过系统阻抗产生的，而流量脉动起源于液压泵的输出的流量的脉动，在液压泵处消除压力脉动是液压滤波最直接的方法。国内外学者对此进行了许多研究，虽然采取了许多改进措施，但因液压泵周期性排油机制的约束，要根除流量脉动是不可能的。除了从源头考虑如何衰减脉动，还可以从系统负载的角度来考虑，在管路上加装液压滤波器可以降低系统的输入阻抗(即减小泵的输出阻抗)也能增加对压力脉动的衰减和吸收。

液压滤波器是从负载系统出发来衰减压力脉动，从作用机理上可分为阻性滤波和抗性滤波两大类。抗性滤波原理是利用阻抗失配，使压力波在阻抗突变的界面处发生反射达到滤波的目的。但目前的抗性滤波器存在着以下不足：(1)液压管道中的压力脉动是时间和位置的函数，定位安装的液压滤波器无法适应变工况情况；(2)抗性滤波器只对特定频率点及狭窄频段才有良好滤波效果，无法实现广谱滤波；(3)液压滤波器对压力脉动的衰减效果不够理想；(4)对流量脉动没有滤波作用。

为解决上述问题，专利文献1(中国发明专利申请，公开号CN101614231)公开了一种液压系统减振消声器，其结构是扩张腔式减振器，固定联接共振板簧上装有不同质量的质量体，质量体上有阻尼孔，这样带有不同质量体的共振板簧与阻尼孔组成“质量+弹簧+阻尼”集中参数式耦合弹簧振动系统，从而达到广谱滤波效果。该专利的减振消声器的滤波效果和弹性薄板上每个滤波单元的半径以及厚度密切相关，由于在弹性薄板上设有多个滤波单元以实现广谱滤波，而每个单元的半径和厚度都受限制，因此对滤波效果造成影响；同时该专利的减振消声器没有解决压力脉动随位置变化的问题，对变工况情况的适应性欠佳。

因此，为解决上述技术问题，确有必要提供一种创新的变结构的液压滤波装置，以克服现有技术中的所述缺陷。

【发明内容】

为解决上述技术问题，本发明的目的在于提供一种具有频带自适应、工况自适应的变结构的液压滤波装置。

为实现上述目的，本发明采取的技术方案为：一种变结构的液压滤波装置，其包括输入管、外壳、输出管、弹性薄壁、H型滤波器以及串联H型滤波器；其中，所述输入管连接于外壳的一端；所述输出管连接于外壳的另一端；所述弹性薄壁沿外壳的径向安装于外壳内；所述输入管、输出管和弹性薄壁共同形成一C型容腔滤波器；所述弹性薄壁的轴向上均匀开有若干锥形变结构阻尼孔；所述锥形变结构阻尼孔由锥形弹性阻尼孔管和缝孔组成；所述弹性薄壁和外壳之间形成串联共振容腔I以及并联共振容腔；所述串联共振容腔I的外侧设一串联共振容腔II，所述串联共振容腔I和串联共振容腔II之间通过若干均匀排布的锥形插入管连通；所述H型滤波器位于并联共振容腔内，其和锥形变结构阻尼孔相连通；所述串联H型滤波器位于串联共振容腔I和串联共振容腔II内，其亦和锥形变结构阻尼孔相连通；所述H型滤波器和串联H型滤波器轴向呈对称设置，并组成串并联H型滤波器。

本发明的变结构的液压滤波装置进一步设置为：所述输入管和输出管的轴线不在同一轴线上。

本发明的变结构的液压滤波装置进一步设置为：所述锥形变结构阻尼孔开口较宽处位于串联共振容腔I和并联共振容腔内，其锥度角为10°；所述锥形变结构阻尼孔锥形弹性阻尼孔管的杨氏模量比弹性薄壁的杨氏模量要大，能随流体压力变化拉伸或压缩；缝孔的杨氏模量比锥形弹性阻尼孔管的杨氏模量要大，能随流体压力开启或关闭。

本发明的变结构的液压滤波装置还设置为：所述锥形插入管开口较宽处位于串联共振容腔II内，其锥度角为10°；所述锥形插入管和锥形变结构阻尼孔的位置相互错开。

与现有技术相比，本发明具有如下有益效果：

1、本发明具有不同固有频率的串并联H型滤波器组，在中低频压力波动频率范围内形成了平坦的衰减频带；串联H型滤波器的两个共振容腔之间由弹性薄壁隔开，拓宽了其衰减频带宽度；滤波器的共振容腔横跨整个自适应滤波器，由此可以得到较大的共振容腔体积，加强衰减效果；锥形变结构阻尼孔和锥形共振管的锥度角均为10°，展宽了滤波频率范围。

2、本发明的C型容腔滤波器对高频的压力脉动波具有良好衰减效果，滤波器的输入管和输出管不在同一轴线上，提高了10％以上的滤波效果

3、本发明的锥形变结构阻尼孔对不同脉动频率和幅度的流体压力可使滤波器改变结构，既保证了液压系统的全频段全工况滤波，又降低了正常工况下滤波器的压力损失，保证了系统的液压刚度。

4、本发明的4、滤波器的轴向长度被设计为大于压力脉动波长，在弹性薄壁的轴向上均匀开有多个相同参数的锥形变结构阻尼孔，共振容腔I和共振容腔II由多个轴向均匀分布的相同参数的锥形共振管相连，锥形变结构阻尼孔和锥形共振管位置相互错开，保证了滤波器内的三种滤波结构在轴向长度范围内具有一致的压力脉动衰减效果，使滤波器具备工况自适应能力。三种滤波结构轴向尺寸和滤波器一致，其较大的尺寸也保证了液压滤波器的滤波性能。

5、本发明的串并联H型滤波器组、C型容腔滤波器、弹性薄壁以及锥形变结构阻尼孔相互结合成一个整体，使滤波器具备全频段自适应压力变结构脉动滤波性能。

【附图说明】

图1是本发明的变结构的液压滤波装置的结构示意图。

图2是图1中沿A-A的剖面图。

图3是图2中H型滤波器示意图。

图4是图2中串联H型滤波器示意图。

图5是H型滤波器和串联H型滤波器频率特性组合图。其中，实线为串联H型滤波器频率特性。

图6是串并联H型滤波器频率特性图。

图7是C型容腔滤波器的结构示意图。

图8是弹性薄壁的横截面示意图。

图9是图2中锥形变结构阻尼孔的示意图。

图9(a)至图9(c)是锥形变结构阻尼孔的工作状态图。

【具体实施方式】

请参阅说明书附图1至附图9所示，本发明为一种变结构的液压滤波装置，其由输入管1、外壳8、输出管9、弹性薄壁7、H型滤波器12以及串联H型滤波器13等几部分组成。

其中，所述输入管1连接于外壳8的一端；所述输出管9连接于外壳8的另一端。所述弹性薄壁7沿外壳的径向安装于外壳8内。所述输入管1和输出管9的轴线不在同一轴线上，这样可以提高10％以上的滤波效果。

所述输入管1、输出管9和弹性薄壁7共同形成一C型容腔滤波器，从而衰减液压系统高频压力脉动。按集总参数法处理后得到的滤波器透射系数为：

$\mathrm{\γ}=\frac{1}{1+{(\frac{2\mathrm{\π}f}{Z}\·\frac{S_V{L}_V}{S_{I}a})}^2}$

a—介质中音速 L_V—C型容腔长度 S_V—C型容腔体积

Z—特性阻抗

γ—透射系数 f—压力波动频率 S_I—输入管横截面积。

由上式可见，C型滤波器和电路中的电容作用类似。不同频率的压力脉动波通过该滤波器时，透射系数随频率而不同。频率越高，则透射系数越小，这表明高频的压力脉动波在经过滤波器时衰减得越厉害，从而起到了消除高频压力脉动的作用。

所述C型容腔滤波器的设计原理如下：管道中压力脉动频率较高时，波动的压力作用在流体上对流体产生压缩效应。当变化的流量通过输入管进入C型容腔时，液流超过平均流量，扩大的容腔可以吸收多余液流，而在低于平均流量时放出液流，从而吸收压力脉动能量。

所述弹性薄壁7通过受迫机械振动来削弱液压系统中高频压力脉动。按集总参数法处理后得到的弹性薄壁固有频率为：

$f_m=\frac{k^{2}h}{2{\mathrm{\πR}}^2}\·\sqrt{\frac{E}{12\mathrm{\ρ}(1+\mathrm{\η})(1-{\mathrm{\μ}}^2)}}$

k—弹性薄壁结构系数 h—弹性薄壁厚度 R—弹性薄壁半径

E—弹性薄壁的杨氏模量 ρ—弹性薄壁的质量密度

η—弹性薄壁的载流因子 μ—弹性薄壁的泊松比。

代入实际参数，对上式进行仿真分析可以发现，弹性薄壁7的固有频率通常比H型滤波器的固有频率高，而且其衰减频带也比H型滤波器宽。在相对较宽的频带范围内，弹性薄壁对压力脉动具有良好的衰减效果。同时，本发明的滤波器结构中的弹性薄壁半径较大且较薄，其固有频率更靠近中频段，可实现对液压系统中的中高频压力脉动的有效衰减。

所述弹性薄壁7的设计原理如下：管道中产生中频压力脉动时，C型容腔对压力波动的衰减能力较弱，流入滤波器C型容腔的周期性脉动压力持续作用在弹性薄壁7上。弹性薄壁则按脉动压力的频率做周期性振动，该受迫振动消耗了流体的压力脉动能量，从而实现中频段压力滤波。由虚功原理可知，弹性薄壁消耗流体脉动压力能量的能力和其受迫振动时的势能和动能之和直接相关，为了提高中频段滤波性能，弹性薄壁的半径设计为远大于管道半径，且薄壁的厚度较小，典型值为小于0.1mm。

进一步的，所述弹性薄壁7和外壳8之间形成串联共振容腔I4以及并联共振容腔5。所述串联共振容腔I4的外侧设一串联共振容腔II3，所述串联共振容腔I4和串联共振容腔II3之间通过若干均匀排布的锥形插入管2连通，所述锥形插入管2开口较宽处位于串联共振容腔II3内，其锥度角为10°。所述弹性薄壁7的轴向上均匀开有若干锥形变结构阻尼孔6，锥形变结构阻尼孔6和锥形插入管2的位置相互错开。

所述H型滤波器12位于并联共振容腔5内，其和锥形变结构阻尼孔6相连通。所述锥形变结构阻尼孔6开口较宽处位于串联共振容腔I4和并联共振容腔5内，其锥度角为10°。按集总参数法处理后得到的滤波器固有角频率为：

$\begin{array}{cc}\mathrm{\ω}=\frac{a\·D_1}{D_2}\sqrt{\frac{1}{L_1{L}_2}}& (rad/s)\end{array}$

a——介质中音速 L₁——阻尼孔长 D₁——阻尼孔直径

L₂——并联共振容腔高度 D₂——并联共振容腔直径。

所述串联H型滤波器13位于串联共振容腔I4和串联共振容腔II3内，其亦和锥形变结构阻尼孔4相连通。按集总参数法处理后，串联H型滤波器13的两个固有角频率为：

${\mathrm{\ω}}_1=\frac{\sqrt{\mathrm{\π}}a}{\sqrt{2}\sqrt{{\frac{{\mathrm{\πl}}_1({d_2}^2{l}_2+{d_4}^2{l}_4)}{4{d_1}^2}}_1+\frac{{{\mathrm{\πd}}_4}^2{l}_4{l}_3}{4{d_3}^2}+\sqrt{{\[{\frac{{\mathrm{\πl}}_1({d_2}^2{l}_2+{d_4}^2{l}_4)}{4{d_1}^2}}_1-\frac{{{\mathrm{\πd}}_4}^2{l}_4{l}_3}{4{d_3}^2}\]}^2+\frac{{\mathrm{\π}}^2{d_4}^4{l_4}^2{l}_1{l}_3}{4d_1^2{d}_3^2}}}}$

${\mathrm{\ω}}_2=\frac{\sqrt{\mathrm{\π}}a}{\sqrt{2}\sqrt{{\frac{{\mathrm{\πl}}_1({d_2}^2{l}_2+{d_4}^2{l}_4)}{4{d_1}^2}}_1+\frac{{{\mathrm{\πd}}_4}^2{l}_4{l}_3}{4{d_3}^2}-\sqrt{{\[{\frac{{\mathrm{\πl}}_1({d_2}^2{l}_2+{d_4}^2{l}_4)}{4{d_1}^2}}_1-\frac{{{\mathrm{\πd}}_4}^2{l}_4{l}_3}{4{d_3}^2}\]}^2+\frac{{\mathrm{\π}}^2{d_4}^4{l_4}^2{l}_1{l}_3}{4d_1^2{d}_3^2}}}}$

a—介质中音速 l₁—阻尼孔长 d₁—阻尼孔直径 l₃—共振管长

d₃—共振管直径 l₂—串联共振容腔1高度 d₂—串联共振容腔1直径

l₄—串联共振容腔2高度 d₄—串联共振容腔2直径。

所述H型滤波器12和串联H型滤波器13轴向呈对称设置，并组成串并联H型滤波器，用于展宽滤波频率范围并使整体结构更紧凑。本发明沿圆周界面分布了多个串并联H型滤波器(图中只画出了2个)，彼此之间用隔板20隔开，这多个滤波器的共振频带各不相同，组合在一起后可全面覆盖整个中低频滤波频段，实现中低频段的全频谱滤波。

由图5 H型滤波器和串联H型滤波器频率特性及公式均可发现，串联H型滤波器有2个固有角频率，在波峰处滤波效果较好，而在波谷处则基本没有滤波效果；H型滤波器有1个固有角频率，同样在波峰处滤波效果较好，而在波谷处则基本没有滤波效果；选择合适的滤波器参数，使H型滤波器的固有角频率刚好落在串联H型滤波器的2个固有角频率之间，如图6所示，既在一定的频率范围内形成了3个紧邻的固有共振频率峰值，在该频率范围内，无论压力脉动频率处于波峰处还是波谷处均能保证较好的滤波效果。多个串并联H型滤波器构成的滤波器组既可覆盖整个中低频段，实现中低频段的全频谱滤波。

进一步的，所述锥形变结构阻尼孔6由锥形弹性阻尼孔管16和缝孔15组成，锥形较窄端开口于弹性薄壁7。其中锥形弹性阻尼孔管16的杨氏模量比弹性薄壁7的杨氏模量要大，能随流体压力变化拉伸或压缩；缝孔15的杨氏模量比锥形弹性阻尼孔管16的杨氏模量要大，能随流体压力开启或关闭。故当压力脉动频率落在高频段时，C型容腔滤波器结构起滤波作用，锥形弹性阻尼孔管16和缝孔15都处于图9(a)状态；而当脉动频率落在中频段时，滤波器结构变为C型容腔滤波器结构和弹性薄壁7滤波结构共同起作用，锥形弹性阻尼孔管16和缝孔15都处于图9(a)状态；当脉动频率落在某些特定的低频频率时，滤波器结构变为插入式串并联H型滤波器、C型容腔滤波器结构和弹性薄壁滤波结构共同起作用，锥形弹性阻尼孔管16和缝孔15都处于图9(b)状态，由于插入式串并联H型滤波器的固有频率被设计为和这些特定低频脉动频率一致，对基频能量大的系统可起到较好的滤波效果；当脉动频率落在某些特定频率以外的低频段时，锥形弹性阻尼孔管16和缝孔15都处于图9(c)状态。这样的变结构滤波器设计既保证了液压系统的全频段全工况滤波，又降低了正常工况下滤波器的压力损失，保证了系统的液压刚度。

本发明还能实线工况自适应压力脉动衰减。当液压系统工况变化时，既执行元件突然停止或运行，以及阀的开口变化时，会导致管路系统的特性阻抗发生突变，从而使原管道压力随时间和位置变化的曲线也随之改变，则压力峰值的位置亦发生变化。由于本发明的滤波器的轴向长度设计为大于系统主要压力脉动波长，且滤波器的串并联H型滤波器组的容腔长度、C型容腔滤波器的长度和弹性薄壁的长度和滤波器轴线长度相等，保证了压力峰值位置一直处于滤波器的有效作用范围内；而串并联H型滤波器的锥形变结构阻尼孔开在弹性薄壁上，沿轴线方向均匀分布，共振容腔1和共振容腔2由多个轴向均匀分布的相同参数的锥形共振管相连，锥形阻尼孔和锥形共振管位置相互错开，使得压力峰值位置变化对滤波器的性能几乎没有影响，从而实现了工况自适应滤波功能。考虑到三种滤波结构轴向尺寸和滤波器相当，这一较大的尺寸也保证了液压滤波器具备较强的压力脉动衰减能力。

采用本发明的液压滤波器进行液压脉动滤波的方法如下：

1)，液压流体通过输入管进入C型容腔滤波器，扩大的容腔吸收多余液流，完成高频压力脉动的滤波；

2)，通过弹性薄壁7受迫振动，消耗流体的压力脉动能量，完成中频压力脉动的滤波；

3)，通过串并联H型滤波器组，以及锥形变结构阻尼孔、锥形插入管和流体产生共振，消耗脉动能量，完成低频压力脉动的滤波；

4)，将滤波器的轴向长度设计为大于液压系统主要压力脉动波长，且串并联H型滤波器长度、C型容腔滤波器长度和弹性薄壁7长度同滤波器长度相等，使压力峰值位置一直处于滤波器的有效作用范围，实现系统工况改变时压力脉动的滤波；

5)，通过锥形变结构阻尼孔的锥形弹性阻尼孔管的伸缩和缝孔的开关，完成压力脉动自适应滤波。

以上的具体实施方式仅为本创作的较佳实施例，并不用以限制本创作，凡在本创作的精神及原则之内所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本创作的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种变结构的液压滤波装置，其特征在于：包括输入管、外壳、输出管、弹性薄壁、H型滤波器以及串联H型滤波器；其中，所述输入管连接于外壳的一端；所述输出管连接于外壳的另一端；所述弹性薄壁沿外壳的径向安装于外壳内；所述输入管、输出管和弹性薄壁共同形成一C型容腔滤波器；所述弹性薄壁的轴向上均匀开有若干锥形变结构阻尼孔；所述锥形变结构阻尼孔由锥形弹性阻尼孔管和缝孔组成；所述弹性薄壁和外壳之间形成串联共振容腔I以及并联共振容腔；所述串联共振容腔I的外侧设一串联共振容腔II，所述串联共振容腔I和串联共振容腔II之间通过若干均匀排布的锥形插入管连通；所述H型滤波器位于并联共振容腔内，其和锥形变结构阻尼孔相连通；所述串联H型滤波器位于串联共振容腔I和串联共振容腔II内，其亦和锥形变结构阻尼孔相连通；所述H型滤波器和串联H型滤波器轴向呈对称设置，并组成串并联H型滤波器。

2.如权利要求1所述的变结构的液压滤波装置，其特征在于：所述输入管和输出管的轴线不在同一轴线上。

3.如权利要求1所述的变结构的液压滤波装置，其特征在于：所述锥形变结构阻尼孔开口较宽处位于串联共振容腔I和并联共振容腔内，其锥度角为10°；所述锥形变结构阻尼孔锥形弹性阻尼孔管的杨氏模量比弹性薄壁的杨氏模量要大，能随流体压力变化拉伸或压缩；缝孔的杨氏模量比锥形弹性阻尼孔管的杨氏模量要大，能随流体压力开启或关闭。

4.如权利要求1所述的变结构的液压滤波装置，其特征在于：所述锥形插入管开口较宽处位于串联共振容腔II内，其锥度角为10°；所述锥形插入管和锥形变结构阻尼孔的位置相互错开。