CN105778962B - 高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法 - Google Patents
高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105778962B CN105778962B CN201610322602.8A CN201610322602A CN105778962B CN 105778962 B CN105778962 B CN 105778962B CN 201610322602 A CN201610322602 A CN 201610322602A CN 105778962 B CN105778962 B CN 105778962B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- coal
- coking
- rich
- grade
- mixed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
- C10B57/04—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Abstract
本发明公开了一种高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法，所述粉煤比例为[33％，40％]，包括以下步骤：1)确定单种煤为气煤、1/3焦煤、肥煤、焦煤和瘦煤，并确定各单种煤的比例；2)对各单种煤进行混合后破碎，在细度80±2％范围内时，测定配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比并根据其重量百分比的不同确定所配肥煤中胶质层最大厚度y值大于25mm，最大奥亚膨胀度b值大于220％，基氏流动度固‑软温度区间大于110℃的肥煤配比。本发明通过增加膨胀性能好、胶质体稳定的肥煤用量，能够克服配合煤中粉煤比例过高时，配合煤堆比重会降低，粉煤与其他煤粒之间的接触融合紧密程度不高的缺陷，从而生产出优质、热强度稳定的焦炭，满足3000立方米以上高炉需要。
Description
技术领域
本发明属于冶金炼焦技术领域，具体涉及一种高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法。
背景技术
配合煤粒度组成是影响焦炭热强度的因素之一，传统顶装焦炉一般控制配合煤的细度，国内焦化厂一般入炉煤中小于3mm粒级的比例控制在80±2％左右。
现有技术存在的问题：由于原料煤粒度分布的不同及哈氏可磨性指数的差异，细度在80±2％时，配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比在33％～40％之间波动，而小于0.3mm粒级的粉煤结焦性劣化，造成焦炭热强度的波动达到5个百分点以上，容易引起高炉炉况波动。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法，以在配合煤细度为80±2％，配合煤中小于0.3mm粒级(即粉煤)所占重量百分比为[33％，40％]，确定合适的配煤方案以确保焦炭质量。
为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案为：
1)按下述配煤比进行配煤，气煤[5％，30％]，1/3焦煤[15％，30％]，肥煤[5％，20％]，焦煤[30％，50％]，瘦煤[3％，15％]；
2)对各单种煤进行混合后破碎，在细度80±2％范围内时，测定配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比：
2.1)配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比小于33％，所配肥煤只需满足胶质层最大厚度y值大于25mm，最大奥亚膨胀度b值大于150％即可。
2.2)配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比为[33％，36％)，所配肥煤中胶质层最大厚度y值大于25mm，最大奥亚膨胀度b值大于220％，基氏流动度固-软温度区间大于110℃的肥煤配比为[5％，20％]。
2.3)配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比为[36％，40％)，所配肥煤中胶质层最大厚度y值大于25mm，最大奥亚膨胀度b值大于220％，基氏流动度固-软温度区间大于110℃的肥煤配比为[10％，20％]。
进一步地，所述步骤1)中，各单种煤配煤比分别为：气煤[10％，20％]，1/3焦煤[20％，25％]，肥煤[10％，20％]，焦煤[35％，45％]，瘦煤[5％，13％]。
本发明的发明人经长期试验研究，发现：
1)焦煤、1/3焦煤和肥煤是炼焦用主要煤种，支撑焦炭强度主要依赖上述三个煤种，此三种炼焦煤不同粒度煤质差异明显，见表1～表3。
表1 不同粒度焦煤A黏结性、流动性、膨胀性指标
结论：[0.5mm，1mm)粒级的焦煤A，其G值、最大基氏流动度MF、最大奥亚膨胀度b％都高于甚至明显高于粒度小于0.5mm的焦煤A，粒度小于0.3mm后，其黏结性、流动性、膨胀性都劣化严重。
表2 不同粒度1/3焦煤B黏结性、流动性、膨胀性指标
结论：不同粒级1/3焦煤B，[1mm，2mm)粒级流动性比1mm以下高约60％，小于0.3mm的最大奥亚膨胀度明显低于[0.3mm，2mm)粒级的1/3焦煤B，1/3焦煤B粒度从大至小变到小于1mm后，其流动性显著下降，粒度从大至小变到小于0.3mm后其膨胀性显著变差。
表3 不同粒度肥煤C黏结性、流动性、膨胀性指标
从试验数据可以看出：[0.3mm，0.5mm)、[0.5mm，1mm)和[1mm，2mm)几个粒级的肥煤C黏结性和膨胀性相当，都非常好，而﹤0.3mm粉煤黏结性和膨胀性明显较差；从流动度指标来看，[0.3mm，0.5mm)和﹤0.3mm两个粒级肥煤C相对于高粒级肥煤C流动性显著变差。
综上研究得到：强粘结性焦煤、1/3焦煤和肥煤均表现出下述特征：粒度﹤0.3mm后，结焦性劣化，其黏结性、流动性和膨胀性均劣化明显。
2)细度为80±2％时，配合煤粒度组成及炼焦所得焦炭热强度见表4，1#、2#的细度接近，配煤比都为：气煤10％，肥煤20％，1/3焦煤20％，焦煤40％，瘦煤10％，且气煤、肥煤、1/3焦煤、焦煤和瘦煤的煤质都相同。
表4 各单种煤工业、工艺性质分析
表5 各单种煤基氏流动度、奥亚膨胀度分析
表6 配合煤粒度组成及炼焦所得焦炭热强度
从表6可以看出，1#和2#细度接近，均属于80±2％的范围，但粒度组成中小于0.3mm粒级所占重量百分比相差4.12个百分点，1#和2#所炼得的焦炭热强度CSR相差3.71个百分点，2#焦炭不能满足3000立方米以上高炉需要。
3)不同的煤种硬度不同，哈氏可磨性指数存在较大差异，如焦煤A哈氏可磨性指数为106.91，而肥煤C哈氏可磨性指数仅为60.77。因此，配合煤的哈氏可磨性指数不同时，破碎至相同的细度所需要的破碎功率必然不同，当配合煤的哈氏可磨性指数低时，要破碎至相同细度需要比哈氏可磨性指数高的破碎功率，这就会造成配合煤中易破碎煤粒子的过渡粉碎，劣化配合煤煤质。
本发明的发明人通过上述发现，经过机理分析，得到如下的配煤调整方案：配合煤中粉煤比例过高时，配合煤堆比重会降低，粉煤与其他煤粒之间的接触融合紧密程度不高，因此，增加膨胀性能好、胶质体稳定的肥煤用量，从而促进粉煤与其他煤粒的紧密接触和融合。粉煤比例越高，对肥煤的膨胀性能要求越高，加入的比例也要求越大。采用本发明方法进行配煤，能够生产优质、热强度稳定的焦炭，满足3000立方米以上高炉需要。在传统先配后粉工艺，无预粉碎和选择性粉碎、无煤调湿、无型煤，传统4.3米以上顶装焦炉干熄焦条件下，采用本发明方法所得焦炭热强度CSR在67～72％，M40在87～90％，M10在5.5～6.5％。
具体实施方式
以下结合具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
某工厂有七种炼焦煤资源，分别编号为A矿气煤、B矿1/3焦煤、C矿肥煤1#、F矿肥煤2#、D矿焦煤、G矿焦煤和E矿瘦煤。
各单种煤的工业、工艺性质分析见表7。
各单种煤的基氏流动度固-软温度区间、最大奥亚膨胀度b值见表8。
D矿焦煤、G矿焦煤的具体粒度组成见表9。
实施例1～5的具体配煤方案见表10。
实施例1～5配煤所炼焦炭质量见表11。
炼焦条件：传统先配后粉工艺，无预粉碎和选择性粉碎、无煤调湿、无型煤，传统6米顶装焦炉，干熄焦。
表7 各单种煤工业、工艺性质分析
表8 各单种煤基氏流动度、最大奥亚膨胀度分析
| 煤样 | 基氏流动度固-软温度区间℃ | 最大奥亚膨胀度b值/％ |
| A矿气煤 | 50 | -20 |
| B矿1/3焦煤 | 81 | 35 |
| C矿肥煤1# | 102 | 176 |
| F矿肥煤2# | 123 | 235 |
| D矿焦煤 | 82 | 26 |
| G矿焦煤 | 80 | 28 |
| E矿瘦煤 | / | / |
表9 D矿焦煤和G矿焦煤的粒度组成
| 粒级 | [0.5mm,1mm)/％ | [0.3mm,0.5mm)/％ | ＜0.3/mm/％ | 其它粒级/％ | 哈氏可磨性指数 |
| D矿焦煤 | 11.55 | 9.92 | 29.29 | 47.72 | 70.5 |
| G矿焦煤 | 10.11 | 10.16 | 40.31 | 37.02 | 127.2 |
表10 实施例1～5的配煤方案
| 煤种 | A矿气煤/％ | B矿1/3焦煤/％ | C矿肥煤 | F矿肥煤2#/％ | D矿焦煤 | G矿焦煤/％ | E矿瘦煤/％ |
| 实施例1 | 5 | 15 | 20 | 0 | 40 | 10 | 10 |
| 实施例2 | 5 | 15 | 20 | 0 | 25 | 25 | 10 |
| 实施例3 | 5 | 15 | 14 | 6 | 25 | 25 | 10 |
| 实施例4 | 5 | 15 | 14 | 6 | 10 | 40 | 10 |
| 实施例5 | 5 | 15 | 8 | 12 | 10 | 40 | 10 |
表11 实施例1～5所炼焦炭质量
从表7～表11可以看出：D矿焦煤和G矿焦煤粘结指数G值、最大胶质层厚度y值、最大奥亚膨胀度b值、基氏流动度固-软温度区间等工艺性质接近，但G矿焦煤可磨性好，粒度分布中粉煤比例高。
实施例1中，配合煤中小于0.3mm比例32.1％，较低，焦炭冷、热强度均优。
实施例2中，G矿焦煤配入比例在实施例1的基础上增加，配合煤中小于0.3mm比例上升，达到35.2％，焦炭冷、热态强度与实施例1相比，明显下滑。
实施例3在实施例2的基础上，以6％膨胀性能强、胶质体稳定性能优的F矿肥煤2#替代C矿肥煤1#，焦炭冷、热强度提升，达到与实施例1相当的优质焦炭冷、热态强度。
实施例4中，G矿焦煤配入比例在实施例3的基础上再增加，配合煤中小于0.3mm比例继续上升，达到38.7％，焦炭冷、热态强度与实施例3相比，又明显下滑。实施例5在实施例4的基础上，又以6％膨胀性能强、胶质体稳定性能优的F矿肥煤2#替代C矿肥煤1#，焦炭冷、热强度又得以提升，达到与实施例3相当的优质焦炭冷、热态强度。
可见，配合煤中小于0.3mm煤粉的比例增高，劣化焦炭冷、热态强度；配入适当比例膨胀性能强、胶质体稳定性能优的肥煤能克服粉煤比例高带来的不利影响，生产优质焦炭。
Claims (2)
1.一种高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法，其特征在于：所述配煤炼焦方法的配合煤中小于0.3mm粒级重量百分比为[33％，40％]，且包括以下步骤：
1)按下述配煤比进行配煤，气煤[5％，30％]，1/3焦煤[15％，30％]，肥煤[5％，20％]，焦煤[30％，50％]，瘦煤[3％，15％]；
2)对各单种煤进行混合后破碎，在细度80±2％范围内时，测定配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比：
2.1)配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比为[33％，36％)，所述肥煤中，胶质层最大厚度y值大于25mm，最大奥亚膨胀度b值大于220％，基氏流动度固-软温度区间大于110℃的肥煤配比为[5％，20％]；
2.2)配合煤中小于0.3mm粒级所占重量百分比为[36％，40％]，所述肥煤中，胶质层最大厚度y值大于25mm，最大奥亚膨胀度b值大于220％，基氏流动度固-软温度区间大于110℃的肥煤配比为[10％，20％]。
2.根据权利要求1所述的高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法，其特征在于：所述步骤1)中，各单种煤配煤比分别为：气煤[10％，20％]，1/3焦煤[20％，25％]，肥煤[10％，20％]，焦煤[35％，45％]，瘦煤[5％，13％]。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610322602.8A CN105778962B (zh) | 2016-05-16 | 2016-05-16 | 高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201610322602.8A CN105778962B (zh) | 2016-05-16 | 2016-05-16 | 高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105778962A CN105778962A (zh) | 2016-07-20 |
| CN105778962B true CN105778962B (zh) | 2019-01-25 |
Family
ID=56378933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610322602.8A Active CN105778962B (zh) | 2016-05-16 | 2016-05-16 | 高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105778962B (zh) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107216901B (zh) * | 2017-07-14 | 2019-08-27 | 武汉钢铁有限公司 | 无粘结剂型煤类的入炉煤膨胀度控制方法 |
| CN111308042B (zh) * | 2020-02-26 | 2022-04-15 | 武汉科技大学 | 一种炼焦配煤方法 |
| CN114672332B (zh) * | 2022-04-02 | 2023-03-17 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高焦炭质量的炼焦配煤方法 |
| CN115074147B (zh) * | 2022-05-30 | 2023-12-15 | 鞍钢股份有限公司 | 一种改善顶装焦炉生产焦炭耐磨强度的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06346058A (ja) * | 1993-06-14 | 1994-12-20 | Kawasaki Steel Corp | 成型炭に用いる原料粉炭の粒度分布調整方法 |
| CN101701159A (zh) * | 2009-11-03 | 2010-05-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种有贫瘦煤参与的炼焦配煤方法 |
| CN104593030A (zh) * | 2015-02-13 | 2015-05-06 | 武汉钢铁(集团)公司 | 改善大惰性组分与各向异性界面结合强度的炼焦配煤方法 |
-
2016
- 2016-05-16 CN CN201610322602.8A patent/CN105778962B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06346058A (ja) * | 1993-06-14 | 1994-12-20 | Kawasaki Steel Corp | 成型炭に用いる原料粉炭の粒度分布調整方法 |
| CN101701159A (zh) * | 2009-11-03 | 2010-05-05 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种有贫瘦煤参与的炼焦配煤方法 |
| CN104593030A (zh) * | 2015-02-13 | 2015-05-06 | 武汉钢铁(集团)公司 | 改善大惰性组分与各向异性界面结合强度的炼焦配煤方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 《炼焦煤粘结不同粒度惰性物质能力的研究》;鲍俊芳等;《武钢技术》;20120831;第50卷(第4期);第17-19页 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105778962A (zh) | 2016-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105778962B (zh) | 高粉煤比例下生产焦炭的配煤炼焦方法 | |
| CN102604659B (zh) | 一种高膨胀度焦煤参与的炼焦配煤方法 | |
| CN104232131B (zh) | 一种配用加拿大焦煤的焦炭及炼焦方法 | |
| CN112980482B (zh) | 一种美国焦煤参与配煤炼焦方法 | |
| CN111592901B (zh) | 改善捣固焦配合煤细度和粒度组成的方法 | |
| CN104330542B (zh) | 基于焦炭光学组织结构的高变质焦煤的煤质评价及配用方法 | |
| CN104312608B (zh) | 基于焦炭光学组织结构的高变质焦煤参与炼焦的配煤方法 | |
| CN103865554A (zh) | 一种大比例使用高挥发分炼焦煤的配煤方法 | |
| CN105925294B (zh) | 焦炭粒度均匀性的控制方法 | |
| CN102994129A (zh) | 一种掺配气煤的炼焦混配煤及其配制方法 | |
| CN105112083A (zh) | 一种高挥发分炼焦配煤的方法 | |
| CN112251244B (zh) | 一种大块度捣固焦炭的生产工艺 | |
| CN110591748B (zh) | 用于控制改善焦炭粒度的配煤方法 | |
| CN103923678B (zh) | 提高焦炭粒度均匀系数的炼焦配煤方法 | |
| CN104312607B (zh) | 高变质焦煤参与炼焦的配煤方法 | |
| CN104140835B (zh) | 高膨胀低收缩度低流动炼焦煤参与的配煤炼焦方法 | |
| CN115044386B (zh) | 一种全部配进口煤的顶装焦配煤炼焦方法、其产品及炼焦用配合煤 | |
| CN104140836B (zh) | 低流动高膨胀低收缩度炼焦煤参与的配煤炼焦方法 | |
| CN104845650A (zh) | 控制焦炭m10指标的炼焦配煤方法 | |
| CN105802649A (zh) | 一种中挥发分低膨胀高收缩炼焦煤配用方法 | |
| CN105925295B (zh) | 配合煤粒度的确定方法 | |
| CN104479708B (zh) | 焦炭强度的调控方法 | |
| CN111308042B (zh) | 一种炼焦配煤方法 | |
| CN113088310A (zh) | 一种捣固配煤炼焦方法、其产品及炼焦用配合煤 | |
| KR20110120584A (ko) | 코크스 제조용 배합탄의 입도 조절 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| TA01 | Transfer of patent application right | ||
| TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20170627 Address after: 430083, Hubei Wuhan Qingshan District Factory No. 2 Gate joint stock company organs Applicant after: Wuhan iron and Steel Company Limited Address before: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan Applicant before: WUHAN IRON AND STEEL CORPORATION |
|
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |