CN105759009A

CN105759009A - 一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法

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Publication number: CN105759009A
Application number: CN201610059941.1A
Authority: CN
Inventors: 王�琦; 潘锐; 王春河; 李术才; 江贝; 李延配; 王雷; 牛晋平; 霍文涛; 张传奎; 石常生; 孙会彬; 秦乾; 徐奴文; 王富奇; 郭念波; 王保齐; 刘文江; 胡士旗; 于恒昌
Original assignee: Shandong University; China State Construction Shandong Investment Co Ltd
Current assignee: Shandong Sky Engineering Technology Co Ltd; Shandong University
Priority date: 2016-01-28
Filing date: 2016-01-28
Publication date: 2016-07-13
Anticipated expiration: 2036-01-28
Also published as: CN105759009B

Abstract

本发明涉及一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，包括以下步骤：选择相应的工程岩体，沿岩体开挖面先后分别采取非锚注支护和锚注支护，利用微震监测仪器，分别确定两种支护方式各自支护段的岩体等效扰动距离和岩体等效破裂距离；利用无损检测仪器，分别获取两种支护方式各自支护段的支护构件等效利用率和支护构件失效率；采集统计不同的围岩稳定状态下相应区域的洞室断面平均收敛面积；确定相应的参数分析值，将所述参数分析值利用权重分析法，建立锚注效果综合定量检测指标，根据所检测的锚注效果，指导现场锚注工作。

Description

一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法

技术领域

本发明涉及一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法。

背景技术

近年来，国家一方面对交通、水利水电等基础性工程持续加大投入，另一方面为了缓解地面空间利用越发紧张的严峻形式，也相继加大了对城市地下空间的开发力度；同时由于煤炭等矿产资源开采强度和深度的增加，使得对地下工程岩体稳定性提出了更高的要求。锚注技术在提高岩体强度和完整性，发挥支护构件承载能力和控制岩体变形等方面具有显著优势，因此在上述地下工程岩体加固得到了广泛的应用。

目前关于锚注效果检测多是单因素、定性检测，主要采用钻孔电视、表面位移收敛等手段，而钻孔电视需要在开挖后的岩体进行钻孔等二次人为破坏，表面位移收敛对洞室整体断面变形监测不足，这些缺陷均导致了对锚注效果检测的不准确、不合理。

微震监测技术在岩体破裂能量检测方面精度高，且不需要对开挖后的岩体进行二次人为破坏，近年来被越来越多的应用于岩爆、突水突泥、冲击地压预测等地下工程领域，但是在岩体锚注效果检测中未见相关报道。利用微震监测技术，采集并处理地下工程岩体开挖过程中岩体破裂能量，同时结合支护构件无损检测、断面收敛等监测手段，可以较为全面、科学定量的对锚注效果进行检测。

传统的对地下工程锚注效果的检测方法具有以下缺点：

1、需要对岩体进行钻孔等二次人为破坏，增加了对岩体的扰动破坏；

2、对洞室整体断面变形监测不足，导致了对锚注效果检测的不准确、不合理；

3、需要辅以室内试验才能确定工程的锚注质量效果，测定周期长，过程繁琐，影响施工进度。

发明内容

本发明的目的是为克服上述现有技术的不足，提供一种多因素、定量的基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法。

通过引入微震监测技术，实时获取岩体破裂能量分布情况，结合无损检测、断面收敛监测等手段，建立起地下工程岩体锚注效果综合定量检测指标，填补了在无人为破坏方面地下工程岩体锚注效果检测方面的空白，完善了锚注效果检测体系。

为了达成上述目的，本发明采用如下技术方案：。

一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，包括以下步骤：

步骤1：选择相应的工程岩体，沿岩体开挖方向不分先后次序的分别进行非锚注支护Z1试验和锚注支护Z2试验，利用微震监测仪器，确定两种支护方式中各自支护段的岩体等效扰动距离和岩体等效破裂距离；

步骤2：利用无损检测仪器，分别获取两种支护方式各自支护段的支护构件等效利用率和支护构件失效率；

步骤3：采集统计不同的围岩稳定状态下相应区域的洞室断面平均收敛面积；

步骤4：基于非锚注支护段和锚注支护段的所述岩体等效扰动距离、所述岩体等效破裂距离、所述支护构件的等效利用率、所述支护构件的所述失效率、所述洞室断面平均收敛面积，确定相应的反映锚注支护段相对于非锚注支护段锚注效果的参数分析值；

步骤5：将所述参数分析值利用权重分析法，建立锚注效果综合定量检测指标，根据所检测的锚注效果，指导现场锚注工作。

上述步骤1-步骤3不分先后顺序。

所述步骤1中，沿所述岩体开挖面分别进行所述非锚注支护试验和所述锚注支护试验，完成一种支护试验之后进行另一种支护试验。

所述步骤1中，所述岩体等效扰动距离的确定方法为：利用所述微震监测仪器，根据微震能量分布情况，确定开挖过程中的扰动形成区、扰动发展区和扰动降低区，所述扰动形成区、所述扰动发展区、所述扰动降低区各自沿开挖方向的水平长度的加权平均值，即为所述岩体等效扰动距离。

所述扰动形成区为沿开挖方向的开挖面至岩体破裂能量峰值位置的区域，所述扰动发展区为岩体破裂能量峰值位置至岩体破裂能量为10²J的区域，所述扰动降低区为岩体破裂能量10²～0J的区域。

所述步骤1中，所述岩体等效破裂距离的确定方法为：利用所述微震监测仪器，根据微震能量分布情况，确定开挖过程中的严重破裂区、中等破裂区和一般破裂区，所述严重破裂区、所述中等破裂区、所述一般破裂区各自的边界最远位置至开挖断面边界距离的加权平均值，即为所述岩体等效破裂距离。

岩体破裂能量大于10⁴J为高等级能量区、对应严重破裂区，岩体破裂能量10⁴～10²J为中等级能量区、对应中等破裂区，岩体破裂能量10²～0J为低等级能量区、对应一般破裂区。

所述步骤2中，所述支护构件等效利用率的确定方法为：利用所述无损检测仪器，分别获取所述支护构件在所述扰动形成区、所述扰动发展区、所述扰动降低区的荷载平均值，所述支护构件的所述扰动形成区荷载平均值、所述扰动发展区的荷载平均值、所述扰动降低区的荷载平均值三者的加权平均值，与所述支护构件的屈服强度的比值，即为所述支护构件等效利用率。

所述步骤2中，所述支护构件失效率的确定方法为：在采用同一种支护方式的支护段中，超过屈服阶段的支护构件的数量与该种所述支护构件总数的比值。

所述步骤2中，所述支护构件包括锚杆和锚索。

所述步骤3中，所述不同的围岩稳定状态下相应区域包括：所述扰动形成区、所述扰动发展区和所述扰动降低区，通过在相应区域内设置若干洞室断面轮廓收敛测站，测量各所述测站所在处的洞室断面收敛面积，所述洞室断面平均收敛面积为同一围岩稳定状态下，所测得的各所述洞室断面收敛面积的平均值。

所述步骤4中，所述参数分析值包括岩体开挖扰动减少率、岩体破裂减少率、构件利用提高率、构件失效减少率、断面收敛减少率；

所述岩体开挖扰动减少率为：所述Z1的岩体等效扰动距离与所述Z2的岩体等效扰动距离的差值，与所述Z1的岩体等效扰动距离的比值；

所述岩体破裂减少率为：所述Z1的所述岩体等效破裂距离与所述Z2的所述岩体等效破裂距离的差值，与所述Z1的所述岩体等效破裂距离的比值；

所述构件利用提高率为：所述Z2的所述支护构件等效利用率与所述Z1的所述支护构件等效利用率的差值，与所述Z2的所述支护构件等效利用率的比值；

所述构件失效减少率为：所述Z1的所述支护构件失效率与所述Z2的支护构件失效率的差值，与所述Z1的所述支护构件失效率的比值；

所述断面收敛减少率为：

R_{7} = e_{1} (A_{1}^{1} - A_{1}^{2}) / A_{1}^{1} + e_{2} (A_{2}^{1} - A_{2}^{2}) / A_{2}^{1} + e_{3} (A_{3}^{1} - A_{3}^{2}) / A_{3}^{1},

其中，e_i为相关系数，i＝1，2，3，且Σe_i＝1，在Z1、Z2扰动形成区的面积分别为扰动发展区的面积分别为扰动降低区的面积分别为

所述步骤5中，所述锚注效果综合定量检测指标，为各所述参数分析值的加权平均值。

本发明的有益效果为：

(1)本发明首次将微震监测技术引入到地下工程岩体锚注效果检测中，避免了对开挖后岩体进行再次人为破坏等缺陷，可以实时获得岩体破裂能量信号分布情况，方法更具先进性、新颖性和实用性。

(2)本发明属于多因素综合定量检测方法，克服了单因素、定性检测等方面的缺点，使得检测方法更加全面科学合理。

(3)本发明填补了在无人为破坏方面地下工程岩体锚注效果检测方面的空白，完善了锚注效果检测体系。

(4)本发明加强了对洞室整体断面的变形监测，监测结果更加全面，进而可以更加准确合理的检测锚注效果。

(5)本发明无需进行室内试验，现场即可检测工程的锚注效果，进而指导锚注施工，实效性更强，有利于提高施工进度。

附图说明

图1为本发明地下工程岩体锚注效果综合定量检测流程图。

图2为本发明岩体破裂微震能量采集示意图。

图3为本发明基于岩体破裂微震能量分布确定的扰动范围示意图。

图4为本发明基于不同岩体破裂微震能量等级确定的破裂距离示意图。

图5为本发明不同扰动范围锚注支护构件工作荷载统计分布示意图。

图6为本发明岩体开挖洞室断面收敛示意图。

其中：R₁为岩体开挖扰动减少率，R₂为岩体破裂减少率，R₃为支护构件中锚杆利用提高率，R₄为支护构件中锚索利用提高率，R₅为支护构件中锚杆失效减少率，R₆为支护构件中锚索失效减少率，R₇为断面收敛减少率，R为综合定量指标，R₀为现场检测指标。

具体实施方式

下面将结合附图对本发明进行详细说明。

一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果综合定量检测方法，它包括以下步骤：

步骤一，选择一条整体地质条件接近的工程岩体，沿开挖方向平均分两段支护，第一段为非锚注支护，记为Z1，第二段为锚注支护，记为Z2，安装微震监测仪器，对距开挖面不同距离条件下岩体破裂微震能量进行采集，根据微震能量分布情况，确定开挖过程中扰动形成区，扰动发展区和扰动降低区范围，计算岩体等效扰动距离；根据洞室周边岩体破裂微震能量分布情况，确定洞室周边岩体严重破裂区、中等破裂区和一般破裂区范围，计算岩体等效破裂距离；

步骤二，利用锚杆(索)无损检测仪器，对Z1、Z2扰动形成区，扰动发展区和扰动降低区进行大范围的普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)工作荷载检测，统计不同范围并且没有超出屈服极限的普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)工作荷载平均值，计算不同范围内普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)支护构件等效利用率；统计超出屈服极限的普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)的个数，计算普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)支护构件失效率；

步骤三，在Z1、Z2扰动形成区，扰动发展区和扰动降低区范围内布设若干洞室断面轮廓收敛测站，采集统计距开挖面不同距离条件下洞室断面平均收敛面积；

步骤四，锚注效果检测参数分析：基于岩体等效扰动距离，岩体等效破裂距离，普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)支护构件等效利用率，普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)支护构件失效率，洞室断面平均收敛面积，分别计算得到岩体开挖扰动减少率，岩体破裂减少率，构件利用提高率、构件失效减少率、断面收敛减少率；

步骤五，锚注效果综合定量检测：基于步骤四得到的各种参数分析值，利用权重分析法，建立锚注效果综合定量检测指标，以现场锚注效果检测值为标准，对锚注效果进行定量检测。

步骤一中，所述微震监测仪器带有可移动探头，通过移动探头，明确距开挖面不同距离条件下岩体破裂微震能量分布情况，确定Z1、Z2扰动形成区长度分别为扰动发展区长度分别为扰动降低区长度分别为Z1、Z2岩体等效扰动距离分别为

L_{1} = a_{1}^{1} L + a_{2}^{1} L_{2}^{1} + a_{3}^{1} L_{3}^{1}, L_{2} = a_{1}^{2} L_{1}^{2} + a_{2}^{2} L_{2}^{2} + a_{3}^{2} L_{3}^{2};

其中，为相关系数，i＝1，2，j＝1，2，3，且

a_{1}^{1} + a_{2}^{1} + a_{3}^{1} = 1, a_{1}^{2} + a_{2}^{2} + a_{3}^{2} = 1.

步骤一中，所述洞室周边岩体严重破裂区边界最远位置至开挖断面边界距离分别为中等破裂区边界最远位置至开挖断面边界距离分别为一般破裂区边界最远位置至开挖断面边界距离分别为Z1、Z2岩体等效破裂距离分别为

D_{1} = b_{1}^{1} D_{1}^{1} + b_{2}^{1} D_{2}^{1} + b_{3}^{1} D_{3}^{1}, D_{2} = b_{1}^{2} D_{1}^{2} + b_{2}^{2} D_{2}^{2} + b_{3}^{2} D_{3}^{2},

其中，分别为相关系数，i＝1，2，j＝1，2，3，且

b_{1}^{1} + b_{2}^{1} + b_{3}^{1} = 1, b_{1}^{2} + b_{2}^{2} + b_{3}^{2} = 1.

步骤二中，所述不同范围并且没有超出屈服极限的普通锚杆、锚索工作荷载平均值，在Z1扰动形成区为扰动发展区为扰动降低区为普通锚杆等效利用率为

G_{1} = (c_{1}^{1} E_{1}^{1} + c_{2}^{1} E_{2}^{1} + c_{3}^{1} E_{3}^{1}) / E_{1},

锚索等效利用率为

H_{1} = (d_{1}^{1} F^{1} + d_{2}^{1} F_{2}^{1} + d_{3}^{1} F_{3}^{1}) / F_{1};

不同范围内注浆锚杆、注浆锚索工作荷载平均值在Z2扰动形成区为扰动发展区为扰动降低区为注浆锚杆等效利用率为注浆锚索等效利用率为其中，分别为相关系数，i＝1，2，j＝1，2，3，

c_{1}^{1} + c_{2}^{1} + c_{3}^{1} = 1, d_{1}^{1} + d_{2}^{1} + d_{3}^{1} = 1, c_{1}^{2} + c_{2}^{2} + c_{3}^{2} = 1, d_{1}^{2} + d_{2}^{2} + d_{3}^{2} = 1,

E₁为普通锚杆屈服极限，F₁为锚索屈服极限，E₂为注浆锚杆屈服极限，F₂为注浆锚索屈服极限。

步骤二中，所述超出屈服极限的普通锚杆、锚索的个数分别为普通锚杆失效率为锚索失效率为超出屈服极限的注浆锚杆、注浆锚索的个数分别为注浆锚杆失效率为锚索失效率为其中，M₁为普通锚杆检测总数，N₁为锚索检测总数，M₂为注浆锚杆检测总数，N₂为注浆锚索检测总数。

步骤三中，所述距开挖面不同距离条件下洞室断面平均收敛面积，在Z1、Z2扰动形成区分别为扰动发展区分别为扰动降低区分别为

步骤四中，所述岩体开挖扰动减少率为R₁＝(L₁-L₂)/L₁；岩体破裂减少率为R₂＝(D₁-D₂)/D₁；构件利用提高率为R₃＝(G₂-G₁)/G₂，R₄＝(H₂-H₁)/H₂；构件失效减少率为R₅＝(T₁-T₂)/T₁，R₆＝(W₁-W₂)/W₁；断面收敛减少率为其中，e_i为相关系数，i＝1，2，3，且∑e_i＝1。

步骤五中，所述锚注效果综合定量检测指标，是利用权重分析法得到的，即R＝Σk_iR_i，i＝1～7，其中k_i为分配系数，主要依据相关参数的比重进行分配，且Σk_i＝1。

实施例1：

本发明基于微震监测技术，同时结合无损检测和断面收敛监测等手段，分别计算得到岩体开挖扰动减少率，岩体破裂减少率，构件利用提高率、构件失效减少率、断面收敛减少率等参数，然后利用权重分配，建立综合定量检测指标，对地下工程岩体锚注效果进行科学合理的检测。

本发明的具体步骤为：

第一步，数据采集。

A、选择一条整体地质条件接近的工程岩体，沿开挖方向平均分两段支护，第一段为非锚注支护，记为Z1，第二段为锚注支护，记为Z2。如图2所示，安装微震监测仪器，对距开挖面不同距离条件下岩体破裂微震能量进行采集，如图3所示，根据微震能量分布情况，确定Z1、Z2扰动形成区长度分别为扰动发展区长度分别为扰动降低区长度分别为如图4所示，根据洞室周边岩体破裂微震能量分布情况，确定Z1、Z2洞室周边岩体严重破裂区边界最远位置至开挖断面边界距离分别为中等破裂区边界最远位置至开挖断面边界距离分别为一般破裂区边界最远位置至开挖断面边界距离分别为

B、如图5所示，利用锚杆(索)无损检测仪器，对Z1、Z2扰动形成区，扰动发展区和扰动降低区进行大范围的普通锚杆(索)、注浆锚杆(索)工作荷载检测，统计不同范围并且没有超出屈服极限的普通锚杆、锚索工作荷载平均值，在Z1扰动形成区为扰动发展区为扰动降低区为注浆锚杆、注浆锚索工作荷载平均值在Z2扰动形成区为扰动发展区为扰动降低区为统计Z1中超出屈服极限的普通锚杆、锚索的个数分别为Z2中超出屈服极限的注浆锚杆、注浆锚索的个数分别为

C、在Z1、Z2扰动形成区，扰动发展区和扰动降低区范围内布设若干洞室断面轮廓收敛测站，如图6所示，采集统计距开挖面不同距离条件下洞室断面平均收敛面积，在Z1、Z2扰动形成区分别为扰动发展区分别为扰动降低区分别为

第二步，数据处理。

D、根据第一步所获得的数据，计算Z1、Z2岩体等效扰动距离分别为

L_{1} = a_{1}^{1} L_{1}^{1} + a_{2}^{1} L_{2}^{1} + a_{3}^{1} L_{3}^{1}, L_{2} = a_{1}^{2} L_{1}^{2} + a_{2}^{2} L_{2}^{2} + a_{3}^{2} L_{3}^{2};

其中，为相关系数，i＝1，2，j＝1，2，3，且

a_{1}^{1} + a_{2}^{1} + a_{3}^{1} = 1, a_{1}^{2} + a_{2}^{2} + a_{3}^{2} = 1.

E、根据第一步所获得的数据，计算Z1、Z2岩体等效破裂距离分别为

D_{1} = b_{1}^{1} D_{1}^{1} + b_{2}^{1} D_{2}^{1} + b_{3}^{1} D_{3}^{1}, D_{2} = b_{1}^{2} D_{1}^{2} + b_{2}^{2} D_{2}^{2} + b_{3}^{2} D_{3}^{2},

其中，分别为相关系数，i＝1，2，j＝1，2，3，且

b_{1}^{1} + b_{2}^{1} + b_{3}^{1} = 1, b_{1}^{2} + b_{2}^{2} + b_{3}^{2} = 1.

F、根据第一步所获得的数据，计算普通锚杆等效利用率为锚索等效利用率为注浆锚杆等效利用率为

G_{2} = (c_{1}^{2} E_{1}^{2} + c_{2}^{2} E_{2}^{2} + c_{3}^{2} E_{3}^{2}) / E_{2},

注浆锚索等效利用率为

H_{2} = (d_{1}^{2} F_{1}^{2} + d_{2}^{2} F_{2}^{2} + d_{3}^{2} F_{3}^{2}) / F_{2};

其中，分别为相关系数，i＝1，2，j＝1，2，3，

c_{1}^{1} + c_{2}^{1} + c_{3}^{1} = 1, d_{1}^{1} + d_{2}^{1} + d_{3}^{1} = 1, c_{1}^{2} + c_{2}^{2} + c_{3}^{2} = 1,

G、根据第一步所获得的数据，计算普通锚杆失效率为锚索失效率为

W_{1} = N_{1}^{0} / N_{1};

注浆锚杆失效率为

T_{2} = M_{2}^{0} / M_{2},

锚索失效率为

W_{2} = N_{2}^{0} / N_{2};

其中，M₁为普通锚杆检测总数，N₁为锚索检测总数，M₂为注浆锚杆检测总数，N₂为注浆锚索检测总数。

第三步，效果分析。

根据第二步所获得的数据，计算岩体开挖扰动减少率为R₁＝(L₁-L₂)/L₁；岩体破裂减少率为R₂＝(D₁-D₂)/D₁；构件利用提高率为R₃＝(G₂-G₁)/G₂，R₄＝(H₂-H₁)/H₂；构件失效减少率为R₅＝(T₁-T₂)/T₁，R₆＝(W₁-W₂)/W₁；断面收敛减少率为

R_{7} = . (A_{1}^{1} - A_{1}^{2}) / A_{1}^{1} + e_{2} (A_{2}^{1} - A_{2}^{2}) / A_{2}^{1} + e_{3} (A_{3}^{1} - A_{3}^{2}) / A_{3}^{1},

其中，e_i为相关系数，i＝1，2，3，且∑e_i＝1。

第四步，定量检测。

根据第三步对数据的整理分析，利用权重分析法，建立锚注效果综合定量检测指标，即R＝∑k_iR_i，i＝1～7，其中k_i为分配系数，主要依据相关参数的比重进行分配，且∑k_i＝1。以现场锚注效果检测值为标准，对锚注效果进行定量检测。

实施例2：

岩体等效扰动距离的另一种确定方法为：扰动形成区、扰动发展区、扰动降低区各自中点位置至开挖面的距离的加权平均值。

岩体等效破裂距离的另一种确定方法为：分别获取沿开挖断面边界顶部、底部、左右两帮等典型位置至严重破裂区、中等破裂区、一般破裂区边界的平均距离，再对所述的严重破裂区、中等破裂区、一般破裂区的平均距离进行加权平均，即为所述的岩体等效破裂距离。

对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现，未予以详细说明的部分，为现有技术，在此不进行赘述。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和特点相一致的最宽的范围。

Claims

1.一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于，包括以下步骤：

2.根据权利要求1所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤1中，沿所述岩体开挖面分别进行所述非锚注支护试验和所述锚注支护试验，完成一种支护试验之后进行另一种支护试验。

3.根据权利要求1所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤1中，所述岩体等效扰动距离的确定方法为：利用所述微震监测仪器，根据微震能量分布情况，确定开挖过程中的扰动形成区、扰动发展区和扰动降低区，所述扰动形成区、所述扰动发展区、所述扰动降低区各自沿开挖方向的水平长度的加权平均值，即为所述岩体等效扰动距离。

4.根据权利要求3所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤1中，所述岩体等效破裂距离的确定方法为：利用所述微震监测仪器，根据微震能量分布情况，确定开挖过程中的严重破裂区、中等破裂区和一般破裂区，所述严重破裂区、所述中等破裂区、所述一般破裂区各自的边界最远位置至开挖断面边界距离的加权平均值，即为所述岩体等效破裂距离。

5.根据权利要求4所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤2中，所述支护构件等效利用率的确定方法为：利用所述无损检测仪器，分别获取所述支护构件在所述扰动形成区、所述扰动发展区、所述扰动降低区的荷载平均值，所述支护构件的所述扰动形成区荷载平均值、所述扰动发展区的荷载平均值、所述扰动降低区的荷载平均值三者的加权平均值，与所述支护构件的屈服强度的比值，即为所述支护构件等效利用率。

6.根据权利要求5所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤2中，所述支护构件失效率的确定方法为：在采用同一种支护方式的支护段中，超过屈服阶段的支护构件的数量与该种所述支护构件总数的比值。

7.根据权利要求1-6任一所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤2中，所述支护构件包括锚杆和锚索。

8.根据权利要求6所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤3中，所述不同的围岩稳定状态下相应区域包括：所述扰动形成区、所述扰动发展区和所述扰动降低区，通过在相应区域内设置若干洞室断面轮廓收敛测站，测量各所述测站所在处的洞室断面收敛面积，所述洞室断面平均收敛面积为同一围岩稳定状态下，所测得的各所述洞室断面收敛面积的平均值。

9.根据权利要求8所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤4中，所述参数分析值包括岩体开挖扰动减少率、岩体破裂减少率、构件利用提高率、构件失效减少率、断面收敛减少率；

所述岩体开挖扰动减少率为：所述非锚注支护段与所述锚注支护段的所述岩体等效扰动距离的差值，与所述非锚注支护段的岩体等效扰动距离的比值；

所述岩体破裂减少率为：所述非锚注支护段与所述锚注支护段的所述岩体等效破裂距离的差值，与所述非锚注支护段的所述岩体等效破裂距离的比值；

所述构件利用提高率为：所述锚注支护段与所述非锚注支护段的所述支护构件等效利用率的差值，与所述锚注支护段的所述支护构件等效利用率的比值；

所述构件失效减少率为：所述非锚注支护段与所述锚注支护段的支护构件失效率的差值，与所述非锚注支护段的所述支护构件失效率的比值；

所述断面收敛减少率为：

R_{7} = e_{1} (A_{1}^{1} - A_{1}^{2}) / A_{1}^{1} + e_{2} (A_{2}^{1} - A_{2}^{2}) / A_{2}^{1} + e_{3} (A_{3}^{1} - A_{3}^{2}) / A_{3}^{1},

其中，e_i为相关系数，i＝1，2，3，且Σe_i＝1，在非锚注支护段、锚注支护段扰动形成区的面积分别为扰动发展区的面积分别为扰动降低区的面积分别为

10.根据权利要求1所述的一种基于微震监测的地下工程岩体锚注效果的检测方法，其特征在于：所述步骤5中，所述锚注效果综合定量检测指标，为各所述参数分析值的加权平均值。