CN105648317A - 一种高强度高塑性中锰q&p钢冷轧退火板及其制备工艺 - Google Patents

一种高强度高塑性中锰q&p钢冷轧退火板及其制备工艺 Download PDF

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Abstract

一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板及其制备工艺，退火板化学组分及重量百分含量分别为：C？0.1~0.3%，Si？0.8~2.0%，Mn？4.0~8.0%，P≤0.01%，S？≤？0.01%，N？≤？0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质；制备工艺包括冶炼、热轧、中间退火、冷轧和最终热处理；本发明将Q&P工艺应用在中锰钢领域，并开发出两相区Q&P工艺，最终得到马氏体+残余奥氏体+铁素体组织的复相中锰Q&P？钢，抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积达30～45GPa%。本发明实现了中锰钢的连续退火处理，缩短了传统罩式退火的时间，同时获得了强度和塑性良好匹配的高强中锰钢板。

Description

一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板及其制备工艺
技术领域
本发明涉及汽车板及家电板，尤其是涉及一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板及其制备工艺。
背景技术
先进高强度钢（AHSS）可最大限度在保证汽车自重降低的同时提升汽车安全性，因此成为各大汽车行业关注的焦点。自先进高强度钢提出以来，得到了快速发展，先后开发出了以IF钢、DP钢、TRIP钢为代表的第一代高强钢、以TWIP钢为代表的第二代高强钢和最近提出的以Q&P钢为代表的第三代高强钢。第一代高强钢提高了钢的强度，但是塑性较低；第二代高强钢虽然强度和塑性都很理想，但是合金元素添加太多，成本较高；而第三代高强钢Q&P钢则可以兼顾成本、性能强度与塑性，是今后的发展方向。目前先进高强钢已经在汽车工业得到广泛应用，如在汽车的加强件A/B/C柱、车门槛、前后保险杠、车门防撞梁、横梁、纵梁、座椅滑轨等零件。
Q&P工艺是2003年美国柯州矿校SpeerJG等人在研究中碳高硅钢(0.35C-1.3Mn-0.74Siwt.%)的热处理工艺时，获得了贫碳的马氏体和富碳的残余奥氏体，并改善了性能，由此他们建立其热力学过程和动力学模型，并将其称为马氏体型钢热处理的新工艺—淬火与配分（简称Q&P）工艺。随后Q&P工艺较多地应用在了低锰TRIP钢领域，并开发出了使用Q&P工艺的低锰TRIP钢，然而由于低锰TRIP钢自身的成分限制尤其是Mn含量的限制，导致了最终获得的残余奥氏体组织不多，强度和性能都不能得到明显的提高。
发明内容
本发明提供一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板及其制备工艺，将Q&P工艺应用在中锰钢领域，并开发出两相区Q&P工艺，最终得到马氏体+残余奥氏体+铁素体组织的复相中锰Q&P钢，抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积达30～45GPa%。
本发明一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板，其化学组分及重量百分含量分别为：C0.1~0.3%，Si0.8~2.0%，Mn4.0~8.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质。
上述的一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板，其化学组分中还包括重量百分比≤0.06%的Nb或V或Ti，其他化学组分及重量百分含量优选：C0.12~0.22%，Si1.2~1.8%，Mn5.0~7.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质。
一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，包括冶炼、铸造、热轧、冷轧及热处理工序，所述退火板的化学组分及重量百分含量为：C0.1~0.3%，Si0.8~2.0%，Mn4.0~8.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质。
上述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，所述热轧工序要求钢坯加热至1150~1250℃后保温1到2小时，之后在完全奥氏体化温度区间进行粗轧和精轧，整个热轧压下率为≥90%；所述冷轧工序采用常规冷轧工艺，压下率≥50%，保证表面质量、板型质量和组织均匀性；热轧工序完成后对钢板进行中间退火处理，可在热轧空冷至室温后或直接在热状态下进行中间退火，要求在奥氏体化开始温度AC1与结束温度AC3温度之间的两相区进行退火，退火时间在4-10小时之间，退火后空冷至室温。
上述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，所述中间退火工序为：热轧空冷至室温后，以2-15℃/s的加热速度加热至AC1+30℃～（AC1+AC3）/2温度区间内，保温6-10小时后，空冷至室温。
上述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，所述热处理工序为：首先以2~10℃/s的速度将钢板加热到AC1～AC3两相区中间温度保温3-10分钟，接着以大于临界冷速的冷却速度冷却至Ms点以下温度60~150℃，保温10s后，以≥10℃/s的速度升温到350-500℃，保温1-2分钟后，淬火到室温；热处理后的显微组织为马氏体+残余奥氏体+铁素体组织，钢板抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积30~45GPa%。
进一步地，所述热处理工序为：首先以2~5℃/s的速度将钢板加热到（AC1+30℃）～（AC1+AC3）/2﹣10℃的温度区间保温5-10分钟，接着以大于临界冷速的冷却速度冷却至Ms点以下温度60~150℃，保温10s后，以≥10℃/s的速度升温到350-450℃，保温1-2分钟后，淬火到室温；热处理后的显微组织为马氏体+残余奥氏体+铁素体组织，其中残余奥氏体的体积含量≥20%，组织平均晶粒尺寸≤2μm，钢板抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积30~45GPa%。
本发明化学组分配比原理分析：
锰（Mn）：锰作为奥氏体稳定化元素，可以提高室温下奥氏体的稳定性，提高残余奥氏体的含量，通过实验还发现Mn元素能够提高钢铁的淬透性，随着Mn含量的提高可以有效降低马氏体临界转变速率，同时和热处理工艺配合可以起到细化晶粒的作用，致使本发明最终获得细小的组织，提高了强度和塑性；但是考虑到成本以及后期焊接性能，本发明中要求Mn含量在4~8%之间，优选5~7%。
碳（C）：碳可以起到固溶强化和析出强化作用，是高强钢中必须含有的元素，另一方面它可以在奥氏体中富集提高奥氏体的稳定性，致使获得更多的残余奥氏体，本发明主要利用其稳定奥氏体的作用，通过中间退火和Q&P工艺处理，让C在奥氏体中富集，使这一作用达到最大；然而如果碳含量太多则会导致碳化物析出，严重影响性能，因此本发明中要求C含量在0.1~0.3%之间，优选0.12～0.22%。
硅（Si）：硅在碳化物中的溶解度极低，在Q&P工艺过程中能够强烈抑制Fe3C的形成，使更多的碳扩散至奥氏体中而不生成碳化物，提高残余奥氏体的稳定性；有效抑制渗碳体所需要的Si含量至少为0.8%，高含量的硅元素会使钢板的热轧性能降低，在钢板表面形成稳定的氧化物Mn2SiO4，在热镀锌生产线中隔断锌液和钢板表面的反应，降低钢板的润湿性能，使钢板表面质量下降，工件覆镀性差，因此本发明中要求Si含量在0.8~2.0%，优选:1.2～1.8%。
其余元素的添加，主要根据元素的相应作用及所需的性能调整进行选择，为本领域公知技术。
本发明公开的中间退火工艺的目的在于有效的控制组织中的铁素体相和奥氏体相的比例，从而控制C在奥氏体的第一次富集；本发明公开的Q&P连续退火处理工艺，其理论基础虽然是Speer等人提出的CCE模型，但是本发明是两相区Q&P退火工艺，因此在原有CCE模型的基础上进行了改进：首先两相区（F+A）的保温温度设定在AC1+30℃至（AC1+AC3）/2-10℃的温度区间，保证组织中含有一定量的铁素体和奥氏体，随后根据CCE模型计算出最佳淬火温度60~150℃进行淬火处理，再根据CCE模型计算出配分温度350~450℃并加热至该温度区间，保温60~120s后，淬火至室温。
本发明的有益效果为：
本发明通过优化化学组分，增加中间退火工序，并将Q&P工艺应用于中锰钢中，有效提高了退火板中的残余奥氏体含量，使残余奥氏体的体积含量≥20%；获得了细小复相组织，组织平均晶粒尺寸≤2μm；钢板抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积30~45GPa%；在提高了强度的同时塑性也得到了保证，同时兼顾了制作成本。
附图说明
图1～图7为本发明实施例1～7的Q&P工艺处理后组织照片图。
具体实施方式
本发明一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板，其化学组分及重量百分含量分别为：C0.1~0.3%，Si0.8~2.0%，Mn4.0~8.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%；其中C优选0.12~0.22%，Si优选1.2~1.8%，Mn优选5.0~7.0%，组分中还可添加重量百分比≤0.06%的Nb或V或Ti，其余为铁以及不可避免的杂质。
本发明高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，包括冶炼、铸造、热轧、冷轧及热处理工序，退火板的化学组分及重量百分含量为：C0.1~0.3%，Si0.8~2.0%，Mn4.0~8.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质；热轧工序要求钢坯加热至1150~1250℃后保温1到2小时，之后在完全奥氏体化温度区间进行粗轧和精轧，整个热轧压下率为≥90%；热轧工序完成后对钢板进行中间退火处理，中间退火工序为：热轧空冷至室温后，以2-15℃/s的加热速度加热至AC1+30℃～（AC1+AC3）/2温度区间内，保温6-10小时后，空冷至室温；冷轧工序采用常规冷轧工艺，压下率≥50%，保证表面质量、板型质量和组织均匀性；热处理工序为：首先以2~5℃/s的速度将钢板加热到（AC1+30℃）～（AC1+AC3）/2﹣10℃的温度区间保温5-10分钟，接着以大于临界冷速的冷却速度冷却至Ms点以下温度60~150℃，保温10s后，以≥10℃/s的速度升温到350-450℃，保温1-2分钟后，淬火到室温；热处理后的显微组织为马氏体+残余奥氏体+铁素体组织，其中残余奥氏体的体积含量≥20%，组织平均晶粒尺寸≤2μm，钢板抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积30~45GPa%。
本发明化学组分配比原理分析：
锰（Mn）：锰作为奥氏体稳定化元素，可以提高室温下奥氏体的稳定性，提高残余奥氏体的含量，通过实验还发现Mn元素能够提高钢铁的淬透性，随着Mn含量的提高可以有效降低马氏体临界转变速率，同时和热处理工艺配合可以起到细化晶粒的作用，致使本发明最终获得细小的组织，提高了强度和塑性；但是考虑到成本以及后期焊接性能，本发明中要求Mn含量在4~8%之间，优选5~7%。
碳（C）：碳可以起到固溶强化和析出强化作用，是高强钢中必须含有的元素，另一方面它可以在奥氏体中富集提高奥氏体的稳定性，致使获得更多的残余奥氏体，本发明主要利用其稳定奥氏体的作用，通过中间退火和Q&P工艺处理，让C在奥氏体中富集，使这一作用达到最大；然而如果碳含量太多则会导致碳化物析出，严重影响性能，因此本发明中要求C含量在0.1~0.3%之间，优选0.12～0.22%。
硅（Si）：硅在碳化物中的溶解度极低，在Q&P工艺过程中能够强烈抑制Fe3C的形成，使更多的碳扩散至奥氏体中而不生成碳化物，提高残余奥氏体的稳定性；有效抑制渗碳体所需要的Si含量至少为0.8%，高含量的硅元素会使钢板的热轧性能降低，在钢板表面形成稳定的氧化物Mn2SiO4，在热镀锌生产线中隔断锌液和钢板表面的反应，降低钢板的润湿性能，使钢板表面质量下降，工件覆镀性差，因此本发明中要求Si含量在0.8~2.0%，优选:1.2～1.8%。
其余元素的添加，主要根据元素的相应作用及所需的性能调整进行选择，为本领域公知技术。
本发明公开的中间退火工艺的目的在于有效的控制组织中的铁素体相和奥氏体相的比例，从而控制C在奥氏体的第一次富集；本发明公开的Q&P连续退火处理工艺，其理论基础虽然是Speer等人提出的CCE模型，但是本发明是两相区Q&P退火工艺，因此在原有CCE模型的基础上进行了改进：首先两相区（F+A）的保温温度设定在AC1+30℃至（AC1+AC3）/2-10℃的温度区间，保证组织中含有一定量的铁素体和奥氏体，随后根据CCE模型计算出最佳淬火温度60~150℃进行淬火处理，再根据CCE模型计算出配分温度350~450℃并加热至该温度区间，保温60~120s后，淬火至室温。
以下通过实施例1～实施例7对本发明做进一步详细介绍。
本发明实验钢委托北京科技大学在其冶金工程研究院实验车间进行冶炼，采用ZGJL0.05-100-2.5D型真空感应熔炼炉冶炼，实施例1～实施例7成分如表1所示；并浇铸成25Kg的铸锭，空冷至室温；以锻压的形式模拟初轧开坯，将铸坯钢锭随炉加热至1250℃，保温2小时后开锻，终锻温度不低于900℃，最终锻压并分切成80mm×80mm×35mm的坯料，经测量实施例1～实施例7各实例钢的奥氏体开始化温度和结束温度及Ms点如表2所示：
表1本发明实例钢冶炼的化学成分/%
编号 C Mn Si P S N Nb
实例1 0.21 6.83 1.42 0.0061 0.0052 0.0039 0.058
实例2 0.20 5.00 1.51 0.0060 0.0051 0.0054 0.056
实例3 0.22 7.00 1.49 0.0053 0.0052 0.0061 —
实例4 0.10 4.00 1.20 0.009 0.009 ＜0.01 0.036
实例5 0.12 5.76 0.80 0.010 0.010 ＜0.01 —
实例6 0.15 8.00 2.00 0.010 0.0071 ＜0.01 -
实例7 0.30 6.75 1.80 0.006 0.0051 ＜0.01 -
表2本发明实例钢的几个重要温度点
在北京科技大学高效轧制国家工程研究中心实验室Φ350mm四辊轧机上进行热轧至2.5mm；实施例1～实施例7热轧参数选择见表3：
表3本发明实施例1～实施例7热轧参数
编号 热轧温度/℃ 保温时间/h 热轧压下率/%
实例1 1150 1.0 90
实例2 1160 1.5 95
实例3 1165 1.5 90
实例4 1170 1.5 95
实例5 1250 2.0 98
实例6 1200 2.0 95
实例7 1230 1.6 95
热轧完成后空冷至室温，然后进行中间退火，实施例1～实施例7中间退火工艺参数选择见表4：
表4本发明实施例1～实施例7中间退火工艺参数
编号 加热速度℃/s 中间退火温度/℃ 保温时间/h
实例1 2.0 640 9.0
实例2 5.0 660 7.0
实例3 10.0 660 6.0
实例4 15.0 610 10.0
实例5 12.0 630 8.0
实例6 11.0 625 10.0
实例7 15.0 615 10.0
随后，进行冷轧到1.2mm，冷轧工序采用常规冷轧工艺，压下率≥50%，保证表面质量、板型质量和组织均匀性；随后进行Q&P热处理工艺，实施例1～实施例7Q&P热处理工艺参数选择见表5：
表5本发明实施例1～实施例7Q&P热处理工艺参数
冷却至表5所列温度后保温10s，以大于等于10℃/s的速度升温，其中实施例1～3的升温速度为10℃/s，升温至350℃；实施例4～5的升温速度为12℃/s，升温至380℃，实施例6～7的升温速度为15℃/s，升温至450℃；之后将实施例1～3保温1分钟，实施例4～7保温2分钟，最后淬火至室温后完成实验，所得实施例1～7的性能参数见表6：
表6本发明实例最终性能参数表
编号 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa 断后延伸率/% 强塑积/MPa% 平均晶粒尺寸/um 残余奥氏体含量/%
实例1 1172 1243 32.56 40472 0.65 32.2
实例2 962 1084 34.21 37083 0.903 25.3
实例3 1121 1170 37.15 43465 1.12 28.5
实例4 810 940 37.21 34977 0.420 21.2
实例5 978 1056 35.34 37319 1.20 23.5
实例6 1035 1210 28.35 34303 1.16 33.3
实例7 1150 1280 24.10 30848 1.06 27.7

Claims (7)

1.一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板，其特征在于：其化学组分及重量百分含量分别为：C0.1~0.3%，Si0.8~2.0%，Mn4.0~8.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板，其特征在于：其化学组分中还包括重量百分比≤0.06%的Nb或V或Ti，其他化学组分及重量百分含量优选：C0.12~0.22%，Si1.2~1.8%，Mn5.0~7.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质。
3.一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，包括冶炼、铸造、热轧、冷轧及热处理工序，其特征在于：所述退火板的化学组分及重量百分含量为：C0.1~0.3%，Si0.8~2.0%，Mn4.0~8.0%，P≤0.01%，S≤0.01%，N≤0.01%，其余为铁以及不可避免的杂质。
4.如权利要求3所述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，其特征在于：所述热轧工序要求钢坯加热至1150~1250℃后保温1到2小时，之后在完全奥氏体化温度区间进行粗轧和精轧，整个热轧压下率为≥90%；所述冷轧工序采用常规冷轧工艺，压下率≥50%，保证表面质量、板型质量和组织均匀性；热轧工序完成后对钢板进行中间退火处理，可在热轧空冷至室温后或直接在热状态下进行中间退火，要求在奥氏体化开始温度AC1与结束温度AC3温度之间的两相区进行退火，退火时间在4-10小时之间，退火后空冷至室温。
5.如权利要求4所述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，其特征在于：所述中间退火工序为：热轧空冷至室温后，以2-15℃/s的加热速度加热至AC1+30℃～（AC1+AC3）/2温度区间内，保温6-10小时后，空冷至室温。
6.如权利要求3所述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，其特征在于：所述热处理工序为：首先以2~10℃/s的速度将钢板加热到AC1～AC3两相区中间温度保温3-10分钟，接着以大于临界冷速的冷却速度冷却至Ms点以下温度60~150℃，保温10s后，以≥10℃/s的速度升温到350-500℃，保温1-2分钟后，淬火到室温；热处理后的显微组织为马氏体+残余奥氏体+铁素体组织，钢板抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积30~45GPa%。
7.如权利要求6所述一种高强度高塑性中锰Q&P钢冷轧退火板的制备方法，其特征在于：所述热处理工序为：首先以2~5℃/s的速度将钢板加热到（AC1+30℃）～（AC1+AC3）/2﹣10℃的温度区间保温5-10分钟，接着以大于临界冷速的冷却速度冷却至Ms点以下温度60~150℃，保温10s后，以≥10℃/s的速度升温到350-450℃，保温1-2分钟后，淬火到室温；热处理后的显微组织为马氏体+残余奥氏体+铁素体组织，其中残余奥氏体的体积含量≥20%，组织平均晶粒尺寸≤2μm，钢板抗拉强度900~1300MPa，塑性24~37%，强塑积30~45GPa%。
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Cited By (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106191390A (zh) * 2016-08-31 2016-12-07 内蒙古科技大学 一种中锰trip钢及其制备方法
CN106435376A (zh) * 2016-06-29 2017-02-22 东北大学 一种高强度、高屈服延伸率的冷轧钢板及其制造方法
CN106636905A (zh) * 2016-12-27 2017-05-10 大连理工大学 一种提高具有trip效应的中锰钢形变能力的方法
CN107127212A (zh) * 2017-04-20 2017-09-05 北京科技大学 超快速加热工艺生产高强塑积中锰冷轧钢板的方法
CN107794453A (zh) * 2016-08-30 2018-03-13 宝山钢铁股份有限公司 一种薄带连铸中锰钢及其制造方法
CN108251751A (zh) * 2016-12-28 2018-07-06 延世大学校产学协力团 具备超塑性的中锰钢及其制造方法
CN108546812A (zh) * 2018-05-14 2018-09-18 东北大学 一种高强中锰钢板的制备方法
WO2019057114A1 (zh) 2017-09-20 2019-03-28 宝钢湛江钢铁有限公司 一种高强度q＆p钢热轧卷的软化方法
CN109694992A (zh) * 2017-10-20 2019-04-30 鞍钢股份有限公司 一种抗拉强度大于1500MPa的淬火配分钢及其生产方法
CN110117755A (zh) * 2019-05-21 2019-08-13 安徽工业大学 一种980MPa级低屈强比冷轧中锰钢的制备方法
JP2019523827A (ja) * 2016-06-21 2019-08-29 ポスコＰｏｓｃｏ 降伏強度に優れた超高強度高延性鋼板及びその製造方法
CN110616302A (zh) * 2018-06-19 2019-12-27 宝钢湛江钢铁有限公司 一种高强度q&p钢热轧卷的软化方法
CN111363902A (zh) * 2020-03-23 2020-07-03 唐山钢铁集团有限责任公司 一种促进热轧中锰钢板残余奥氏体形成的方法
CN111411299A (zh) * 2020-04-17 2020-07-14 邯郸钢铁集团有限责任公司 1000MPa级冷轧高延伸Q&P钢板及其制备方法
CN111542635A (zh) * 2017-12-28 2020-08-14 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有增强的抗氧化性的用于热冲压的钢
CN112322991A (zh) * 2020-10-30 2021-02-05 东北大学 一种高屈服2000MPa级超高强度钢及其制备方法
CN112481467A (zh) * 2020-11-17 2021-03-12 中北大学 一种提高铁素体不锈钢强度的热处理方法
CN113136529A (zh) * 2021-03-10 2021-07-20 首钢集团有限公司 一种低碳中锰钢和中锰钎杆及制备方法
CN113699458A (zh) * 2021-09-08 2021-11-26 山东建筑大学 一种可室温q&p工艺的先进高强钢制备方法与应用
CN113801984A (zh) * 2020-06-15 2021-12-17 中国科学院金属研究所 一种同步提升低碳钢强度和塑性的塑性变形加工工艺
CN114032475A (zh) * 2021-10-15 2022-02-11 首钢集团有限公司 一种高强度冷轧热镀锌中锰钢及其制备方法与热成形零部件
CN114672632A (zh) * 2022-03-21 2022-06-28 山东建筑大学 一种44GPa·%高强塑积冷轧中锰钢及其制备方法
CN115181913A (zh) * 2022-07-15 2022-10-14 燕山大学 一种低锰含量中锰钢的制备方法
US11530469B2 (en) 2019-07-02 2022-12-20 GM Global Technology Operations LLC Press hardened steel with surface layered homogenous oxide after hot forming
US11613789B2 (en) 2018-05-24 2023-03-28 GM Global Technology Operations LLC Method for improving both strength and ductility of a press-hardening steel
US11612926B2 (en) 2018-06-19 2023-03-28 GM Global Technology Operations LLC Low density press-hardening steel having enhanced mechanical properties
US11655517B2 (en) 2017-11-08 2023-05-23 Posco Co., Ltd Ultrahigh-strength and high-ductility steel sheet having excellent cold formability
CN116240342A (zh) * 2022-12-08 2023-06-09 北京科技大学 一种极宽淬火窗口高强塑积iqp钢及其制备方法
CN116516252A (zh) * 2023-04-28 2023-08-01 鞍钢股份有限公司 1200MPa超高强塑热轧Mn-TRIP钢及其制备方法
CN119121079A (zh) * 2024-09-20 2024-12-13 江苏隆锠金属复合新材料有限公司 一种高硬度耐磨的不锈钢复合板材的制备方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101487096A (zh) * 2009-02-19 2009-07-22 北京科技大学 一种低合金高强度的C-Mn-Al系Q＆P钢及其制造方法
CN102226248A (zh) * 2011-06-09 2011-10-26 北京科技大学 一种碳硅锰系热轧q&p钢及其制备方法
US20120175028A1 (en) * 2009-07-30 2012-07-12 Jfe Steel Corporation High strength steel sheet and method for manufacturing the same
CN103215491A (zh) * 2013-02-01 2013-07-24 河北联合大学 一种利用合金元素配分制备碳硅锰系q&p钢的方法
CN103215516A (zh) * 2013-04-09 2013-07-24 宝山钢铁股份有限公司 一种700MPa级高强度热轧Q&P钢及其制造方法
WO2014075405A1 (zh) * 2012-11-15 2014-05-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法
KR101461765B1 (ko) * 2012-12-27 2014-11-13 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 열연강판 및 그의 제조방법
CN104988391A (zh) * 2015-07-07 2015-10-21 河北钢铁股份有限公司 一种1200MPa级冷轧Q&P钢及其制造方法
CN105177415A (zh) * 2015-08-14 2015-12-23 河北钢铁股份有限公司 超高强热轧q&p钢及其生产方法
CN105886750A (zh) * 2016-04-18 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101487096A (zh) * 2009-02-19 2009-07-22 北京科技大学 一种低合金高强度的C-Mn-Al系Q＆P钢及其制造方法
US20120175028A1 (en) * 2009-07-30 2012-07-12 Jfe Steel Corporation High strength steel sheet and method for manufacturing the same
CN102226248A (zh) * 2011-06-09 2011-10-26 北京科技大学 一种碳硅锰系热轧q&p钢及其制备方法
WO2014075405A1 (zh) * 2012-11-15 2014-05-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法
KR101461765B1 (ko) * 2012-12-27 2014-11-13 주식회사 포스코 강도 및 연성이 우수한 열연강판 및 그의 제조방법
CN103215491A (zh) * 2013-02-01 2013-07-24 河北联合大学 一种利用合金元素配分制备碳硅锰系q&p钢的方法
CN103215516A (zh) * 2013-04-09 2013-07-24 宝山钢铁股份有限公司 一种700MPa级高强度热轧Q&P钢及其制造方法
CN104988391A (zh) * 2015-07-07 2015-10-21 河北钢铁股份有限公司 一种1200MPa级冷轧Q&P钢及其制造方法
CN105177415A (zh) * 2015-08-14 2015-12-23 河北钢铁股份有限公司 超高强热轧q&p钢及其生产方法
CN105886750A (zh) * 2016-04-18 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
代乐乐等: "Q&P工艺在冷轧中锰钢中的应用", 《新技术新工艺》 *
吝章国等: ""退火温度对中锰Q&P钢组织性能的影响"", 《材料热处理学报》 *

Cited By (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019523827A (ja) * 2016-06-21 2019-08-29 ポスコＰｏｓｃｏ 降伏強度に優れた超高強度高延性鋼板及びその製造方法
US10752968B2 (en) 2016-06-21 2020-08-25 Posco Ultrahigh-strength high-ductility steel sheet having excellent yield strength, and manufacturing method therefor
CN106435376A (zh) * 2016-06-29 2017-02-22 东北大学 一种高强度、高屈服延伸率的冷轧钢板及其制造方法
CN106435376B (zh) * 2016-06-29 2018-05-04 东北大学 一种高强度、高屈服延伸率的冷轧钢板及其制造方法
CN107794453A (zh) * 2016-08-30 2018-03-13 宝山钢铁股份有限公司 一种薄带连铸中锰钢及其制造方法
CN106191390A (zh) * 2016-08-31 2016-12-07 内蒙古科技大学 一种中锰trip钢及其制备方法
CN106191390B (zh) * 2016-08-31 2018-05-15 内蒙古科技大学 一种中锰trip钢及其制备方法
CN106636905A (zh) * 2016-12-27 2017-05-10 大连理工大学 一种提高具有trip效应的中锰钢形变能力的方法
CN106636905B (zh) * 2016-12-27 2018-05-15 大连理工大学 一种提高具有trip效应的中锰钢形变能力的方法
CN108251751B (zh) * 2016-12-28 2020-08-21 延世大学校产学协力团 具备超塑性的中锰钢及其制造方法
CN108251751A (zh) * 2016-12-28 2018-07-06 延世大学校产学协力团 具备超塑性的中锰钢及其制造方法
CN107127212A (zh) * 2017-04-20 2017-09-05 北京科技大学 超快速加热工艺生产高强塑积中锰冷轧钢板的方法
CN107127212B (zh) * 2017-04-20 2019-05-03 北京科技大学 超快速加热工艺生产高强塑积中锰冷轧钢板的方法
WO2019057114A1 (zh) 2017-09-20 2019-03-28 宝钢湛江钢铁有限公司 一种高强度q＆p钢热轧卷的软化方法
JP2020534438A (ja) * 2017-09-20 2020-11-26 宝鋼湛江鋼鉄有限公司Ｂａｏｓｔｅｅｌ Ｚｈａｎｊｉａｎｇ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． 高強度ｑ＆ｐ鋼熱延コイルの軟化方法
CN109694992A (zh) * 2017-10-20 2019-04-30 鞍钢股份有限公司 一种抗拉强度大于1500MPa的淬火配分钢及其生产方法
US11655517B2 (en) 2017-11-08 2023-05-23 Posco Co., Ltd Ultrahigh-strength and high-ductility steel sheet having excellent cold formability
CN111542635A (zh) * 2017-12-28 2020-08-14 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有增强的抗氧化性的用于热冲压的钢
CN108546812A (zh) * 2018-05-14 2018-09-18 东北大学 一种高强中锰钢板的制备方法
US11613789B2 (en) 2018-05-24 2023-03-28 GM Global Technology Operations LLC Method for improving both strength and ductility of a press-hardening steel
CN110616302A (zh) * 2018-06-19 2019-12-27 宝钢湛江钢铁有限公司 一种高强度q&p钢热轧卷的软化方法
US11951522B2 (en) 2018-06-19 2024-04-09 GM Global Technology Operations LLC Low density press-hardening steel having enhanced mechanical properties
CN110616302B (zh) * 2018-06-19 2021-08-31 宝钢湛江钢铁有限公司 一种高强度q&p钢热轧卷的软化方法
US11612926B2 (en) 2018-06-19 2023-03-28 GM Global Technology Operations LLC Low density press-hardening steel having enhanced mechanical properties
CN110117755A (zh) * 2019-05-21 2019-08-13 安徽工业大学 一种980MPa级低屈强比冷轧中锰钢的制备方法
CN110117755B (zh) * 2019-05-21 2020-11-03 安徽工业大学 一种980MPa级低屈强比冷轧中锰钢的制备方法
US11530469B2 (en) 2019-07-02 2022-12-20 GM Global Technology Operations LLC Press hardened steel with surface layered homogenous oxide after hot forming
CN111363902A (zh) * 2020-03-23 2020-07-03 唐山钢铁集团有限责任公司 一种促进热轧中锰钢板残余奥氏体形成的方法
CN111411299A (zh) * 2020-04-17 2020-07-14 邯郸钢铁集团有限责任公司 1000MPa级冷轧高延伸Q&P钢板及其制备方法
CN113801984A (zh) * 2020-06-15 2021-12-17 中国科学院金属研究所 一种同步提升低碳钢强度和塑性的塑性变形加工工艺
CN113801984B (zh) * 2020-06-15 2023-03-21 中国科学院金属研究所 一种同步提升低碳钢强度和塑性的塑性变形加工工艺
CN112322991A (zh) * 2020-10-30 2021-02-05 东北大学 一种高屈服2000MPa级超高强度钢及其制备方法
CN112481467B (zh) * 2020-11-17 2022-07-19 中北大学 一种提高铁素体不锈钢强度的热处理方法
CN112481467A (zh) * 2020-11-17 2021-03-12 中北大学 一种提高铁素体不锈钢强度的热处理方法
CN113136529A (zh) * 2021-03-10 2021-07-20 首钢集团有限公司 一种低碳中锰钢和中锰钎杆及制备方法
CN113699458A (zh) * 2021-09-08 2021-11-26 山东建筑大学 一种可室温q&p工艺的先进高强钢制备方法与应用
CN114032475B (zh) * 2021-10-15 2022-12-16 首钢集团有限公司 一种高强度冷轧热镀锌中锰钢及其制备方法与热成形零部件
CN114032475A (zh) * 2021-10-15 2022-02-11 首钢集团有限公司 一种高强度冷轧热镀锌中锰钢及其制备方法与热成形零部件
CN114672632A (zh) * 2022-03-21 2022-06-28 山东建筑大学 一种44GPa·%高强塑积冷轧中锰钢及其制备方法
CN115181913A (zh) * 2022-07-15 2022-10-14 燕山大学 一种低锰含量中锰钢的制备方法
CN116240342A (zh) * 2022-12-08 2023-06-09 北京科技大学 一种极宽淬火窗口高强塑积iqp钢及其制备方法
CN116240342B (zh) * 2022-12-08 2023-12-26 北京科技大学 一种极宽淬火窗口高强塑积iqp钢及其制备方法
CN116516252A (zh) * 2023-04-28 2023-08-01 鞍钢股份有限公司 1200MPa超高强塑热轧Mn-TRIP钢及其制备方法
CN116516252B (zh) * 2023-04-28 2024-03-19 鞍钢股份有限公司 1200MPa超高强塑热轧Mn-TRIP钢及其制备方法
CN119121079A (zh) * 2024-09-20 2024-12-13 江苏隆锠金属复合新材料有限公司 一种高硬度耐磨的不锈钢复合板材的制备方法

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CN105648317B (zh) 2019-01-01

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