CN105623722B - 一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统及热量利用方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统，所述系统包括：分馏塔、稳定塔系统、解析塔系统和热媒水换热器，稳定塔系统包括稳定塔和稳定塔塔底再沸器，解析塔系统包括解析塔和解析塔塔底再沸器，分馏塔的一中段油出口与稳定塔塔底再沸器、解析塔塔底再沸器和热媒水换热器依次相连，热媒水换热器的一中段油出口与分馏塔的进料口相连。本发明提供了一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统及热量利用方法，所述系统和方法通过调整换热流程，充分利用了一中段油的高温位的热量，将一中段油连续作为稳定塔和解析塔的塔底再沸器的热源，减少解析塔塔底再沸器蒸汽用量，最终达到降低催化裂化装置能耗的目的。

Description

一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统及热量利用方法

技术领域

本发明属于催化裂化领域，涉及一种催化裂化装置的热量利用系统及热量利用方法，尤其涉及一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统及热量利用方法。

背景技术

催化裂化装置是目前炼油厂重要的高能耗装置，在整个炼油生产装置的能耗中，催化裂化装置能耗所占的比重很大，因此如何做好催化裂化装置的节能降耗工作是研究的一个重点。

目前，我国的催化裂化装置一般包括反应、分馏、吸收稳定以及汽油精制等部分，其中催化裂化分馏塔的中部自上而下具有一中段油区和二中段油区。通常，分馏塔一中段油区的一中段油(温度为250～300℃)自分馏塔抽出后，送至稳定塔作为稳定塔再沸器的热源，从稳定塔再沸器出来的一中段油(温度为190～240℃)再用于加热热媒水，通过热媒水的取热量来调节一中段油的温度，与热媒水换热后的一中段油再返回分馏塔。

同时，催化裂化装置中的解析塔塔底温度一般控制在110～130℃，其塔底再沸器的热源一般来自低压蒸汽或是低压蒸汽与稳定汽油以及柴油等工艺物流，其往往要消耗1.0MPa蒸汽的量约为0～15t/h(具体消耗量视其加工量而定)。

上述催化裂化装置分馏塔一中段油区的一中段油的热量没有有效的利用，对于分馏塔一中段油区的一中段油而言，加热热媒水属于高质低用。

为此，如何有效利用分馏塔一中段油区一中段油的热量是亟需解决的一个问题。

发明内容

针对现有技术中，分馏塔一中段油区的一中段油的热量无法得到有效利用，装置能耗较大的问题，本发明提供了一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统及热量利用方法，所述系统和方法通过调整换热流程，充分利用了一中段油的高温位的热量，减少解析塔塔底再沸器蒸汽用量，最终达到节约能耗的目的。

为达此目的，本发明采用以下技术方案：

第一方面，本发明提供了一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统，所述系统包括：分馏塔、稳定塔系统、解析塔系统和热媒水换热器，稳定塔系统包括稳定塔和稳定塔塔底再沸器，解析塔系统包括解析塔和解析塔塔底再沸器，分馏塔的一中段油出口与稳定塔塔底再沸器、解析塔塔底再沸器和热媒水换热器依次相连，热媒水换热器的一中段油出口与分馏塔的进料口相连。

其中，分馏塔中的一中段油自分馏塔抽出后，首先作为稳定塔塔底再沸器的热源，从稳定塔塔底再沸器出来后，再作为解析塔塔底再沸器的热源，替代部分解析塔塔底再沸器的蒸汽用量，最后再用于加热热媒水。

以下作为本发明优选的技术方案，但不作为本发明提供的技术方案的限制，通过以下技术方案，可以更好的达到和实现本发明的技术目的和有益效果。

作为本发明的优选方案，所述解析塔系统还包括解析塔蒸汽再沸器。

作为本发明的优选方案，所述解析塔系统中解析塔的温度由解析塔蒸汽再沸器控制。

本发明中一中段油虽然作为解析塔塔底再沸器的热源，但是该解析塔塔底再沸器并不控制解析塔的温度，解析塔的温度依然由解析塔蒸汽再沸器控制。

作为本发明的优选方案，所述解析塔蒸汽再沸器由蒸汽供热。

第二方面，本发明提供了上述热量利用系统的热量利用方法，所述方法为：

催化裂化分馏过程中产生的一中段油作为热源依次与稳定塔塔底再沸器、解析塔塔底再沸器和热媒水换热器进行换热后返回分馏塔。

作为本发明的优选方案，一中段油与稳定塔塔底再沸器换热后，一中段油的温度为200～270℃，例如200℃、210℃、220℃、230℃、240℃、250℃、260℃或270℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

作为本发明的优选方案，一中段油与解析塔塔底再沸器换热后，一中段油的温度为200～260℃，例如200℃、210℃、220℃、230℃、240℃、250℃或260℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

作为本发明的优选方案，一中段油与热媒水换热器换热后，一中段油的温度为190～250℃，例如190℃、200℃、210℃、220℃、230℃、240℃或250℃等，但并不仅限于所列举的数值，该数值范围内其他未列举的数值同样适用。

更为具体的，本发明所述的催化裂化装置一中段油的热量利用系统的热量利用方法为：

催化裂化分馏过程中产生的温度为250～300℃的一中段油作为热源先与稳定塔塔底再沸器进行换热得到温度为200～270℃的一中段油，与稳定塔塔底再沸器换热后的一中段油进入解析塔塔底再沸器进行换热得到温度为200～260℃的一中段油，与解析塔塔底再沸器换热后的一中段油进入热媒水换热器进行换热得到温度为190～250℃的一中段油，最后返回分馏塔。

与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：

与现有催化裂化装置中分馏塔一中段油区的一中段油仅作为稳定塔再沸器再沸器热源和用于加热热媒水，解析塔仅采用蒸汽供热的方案相比，本发明所述的热量利用系统及热量利用方法通过调整换热流程，将分馏塔一中段油区的一中段油连续作为稳定塔塔底再沸器和解析塔塔底再沸器的热源，然后再用于加热热媒水，显著提高了一中段油的热量利用品位，降低了系统的1.0MPa蒸汽用量。与现有技术相比，可以降低解析塔塔底再沸器加热负荷达10～90％，降低解析塔塔底再沸器的蒸汽用量，节能效果明显。

附图说明

图1是本发明实施例1所述的催化裂化装置一中段油的热量利用系统的结构示意图；

图2是对比例所述的催化裂化装置一中段油的热量利用系统的结构示意图；

图3是对比例所述的催化裂化装置中解析塔塔体再沸器热量利用系统的结构示意图；

其中，1-分馏塔，2-稳定塔，3-稳定塔塔底再沸器，4-解析塔，5-解析塔塔底再沸器，6-解析塔蒸汽再沸器，7-热媒水换热器。

具体实施方式

以下结合若干个具体实施例，示例性说明及帮助进一步理解本发明，但实施例具体细节仅是为了说明本发明，并不代表本发明构思下全部技术方案，因此不应理解为对本发明总的技术方案限定，一些在技术人员看来，不偏离发明构思的非实质性改动，例如以具有相同或相似技术效果的技术特征简单改变或替换，均属本发明保护范围。

实施例1：

如图1所示，本实施例提供了一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统，所述系统包括：分馏塔1、稳定塔系统、解析塔系统和热媒水换热器7，稳定塔系统包括稳定塔2和稳定塔塔底再沸器3，解析塔系统包括解析塔4和解析塔塔底再沸器5，分馏塔1的一中段油出口与稳定塔塔底再沸器3、解析塔塔底再沸器5和热媒水换热器7依次相连，热媒水换热器7的一中段油出口与分馏塔1的进料口相连。

其中，解析塔系统还包括解析塔蒸汽再沸器6，解析塔系统中解析塔4的温度由解析塔蒸汽再沸器6控制。

所述解析塔蒸汽再沸器6由1.0MPa的蒸汽供热。

实施例2：

本实施例采用实施例1中所述的系统进行热量利用，具体方法为：

催化裂化中分馏塔1产生的温度为250～300℃的一中段油先进入稳定塔塔底再沸器3，作为稳定塔塔底再沸器3的热源进行换热，换热后一中段油的温度降至246℃；

然后，一中段油再进入解析塔塔底再沸器5，作为解析塔塔底再沸器5的热源进行换热，换热后的一中段油的温度降至235℃；

最后，换热后的一中段油进入热媒水换热器7与热媒水进行换热，换热后温度为231℃的一中段油返回分馏塔1。

同时，解析塔4的温度由解析塔蒸汽再沸器6，解析塔蒸汽再沸器6消耗的1.0MPa蒸汽量为1.78t/h。

本实施例中，稳定塔塔底再沸器的热负荷为9585kW，解析塔塔底再沸器的热负荷为3593kW。

对比例1：

本对比例为现有技术中常规的催化裂化装置，如图2所示，该催化裂化装置中分馏塔1的一中段油出口与稳定塔塔底再沸器3和热媒水换热器7，一中段油为稳定塔塔底再沸器3和热媒水换热器7提供热量。解析塔4只有一个解析塔蒸汽再沸器6，其热量只由1.0MPa的蒸汽提供，如图3所示。

该装置中热量利用方法为：

催化裂化中分馏塔1产生的温度为291℃的一中段油先进入稳定塔塔底再沸器3，作为稳定塔塔底再沸器3的热源进行换热，换热后一中段油的温度降至190～246℃；然后，换热后的一中段油进入热媒水换热器7与热媒水进行换热，换热后温度为231℃的一中段油返回分馏塔1。

解析塔4的温度由解析塔蒸汽再沸器6，解析塔蒸汽再沸器6消耗的1.0MPa蒸汽量为7.5t/h。

对比实施例2和对比例1中的结果可以看出，本发明所述的热量利用系统及热量利用方法通过调整换热流程，将分馏塔一中段油区的一中段油连续作为稳定塔塔底再沸器和解析塔塔底再沸器的热源，然后再用于加热热媒水，显著提高了一中段油的热量利用品位，降低了系统1.0MPa蒸汽用量。与现有技术相比，可以降低解析塔塔底再沸器的蒸汽用量，节能效果明显。

实施例3：

除了一中段油与稳定塔塔底再沸器3换热后的温度为270℃，一中段油与解析塔塔底再沸器5换热后的温度为260℃，一中段油与热媒水换热器7换热后的温度为250℃外，其他操作步骤均与实施例2中相同。

实施例4：

除了一中段油与稳定塔塔底再沸器3换热后的温度为200℃，一中段油与解析塔塔底再沸器5换热后的温度为200℃，一中段油与热媒水换热器7换热后的温度为190℃外，其他操作步骤均与实施例2中相同。

申请人声明，本发明通过上述实施例来说明本发明的详细方法，但本发明并不局限于上述详细方法，即不意味着本发明必须依赖上述详细方法才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了，对本发明的任何改进，对本发明产品各原料的等效替换及辅助成分的添加、具体方式的选择等，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。

Claims (6)

1.一种催化裂化装置一中段油的热量利用系统，所述系统包括：分馏塔(1)、稳定塔系统、解析塔系统和热媒水换热器(7)，其特征在于，稳定塔系统包括稳定塔(2)和稳定塔塔底再沸器(3)，解析塔系统包括解析塔(4)和解析塔塔底再沸器(5)，分馏塔(1)的一中段油出口与稳定塔塔底再沸器(3)、解析塔塔底再沸器(5)和热媒水换热器(7)依次相连，热媒水换热器(7)的一中段油出口与分馏塔(1)的进料口相连；

所述解析塔系统还包括解析塔蒸汽再沸器(6)；所述解析塔系统中解析塔(4)的温度由解析塔蒸汽再沸器(6)控制。

2.根据权利要求1所述的热量利用系统，其特征在于，所述解析塔蒸汽再沸器(6)由蒸汽供热。

3.根据权利要求1或2所述的热量利用系统的热量利用方法，其特征在于，所述方法为：

催化裂化分馏过程中产生的一中段油作为热源依次与稳定塔塔底再沸器(3)、解析塔塔底再沸器(5)和热媒水换热器(7)进行换热后返回分馏塔。

4.根据权利要求3所述的热量利用方法，其特征在于，一中段油与稳定塔塔底再沸器(3)换热后，一中段油的温度为200～270℃。

5.根据权利要求3或4所述的热量利用方法，其特征在于，一中段油与解析塔塔底再沸器(5)换热后，一中段油的温度为200～260℃。

6.根据权利要求3或4所述的热量利用方法，其特征在于，一中段油与热媒水换热器(7)换热后，一中段油的温度为190～250℃。