CN105518250A - 添加溶剂以提高烃开采的效率 - Google Patents
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Abstract
溶剂与蒸汽在蒸汽辅助重力泄油(“SAGD”)运行的启动阶段期间共同注入。同样，溶剂与蒸汽在SAGD运行的开采阶段期间共同注入。两种方法都提高了从油砂采收沥青的效率。
Description
发明领域
本公开涉及从含烃储层采收烃以及使用溶剂提高这种采收的效率。
背景技术
蒸汽辅助重力泄油(SAGD)是用于开采重质原油和沥青的强化油采收技术。然而，尽管其在采收高粘性沥青中获得了成功，但SAGD仍然是一项昂贵的技术，对每桶采出油都需要蒸汽形式的极大能量投入。这需要消耗大量水和天然气，导致了相当大的温室气体排放和昂贵的开采后水处理程序。
许多针对SAGD的改良持续发展，以实现更高的能量效率和环境可持续性，同时保持经济可行性。这样的努力包括与蒸汽一起使用溶剂同时通过热扩散和稀释降低沥青粘度。然而，很多这种技术仍然遭受因例如使用过量溶剂、需要使用过量蒸汽、溶剂损失、无法产生适合的蒸汽与油的比率等导致的低效率的困扰。因此，本产业寻求提高SAGD效率的方法。
发明内容
在一个方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将驱动流体注入到注入井中以将驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井，并且通过开采井采收流动化沥青，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；在上述过程中引起注入的驱动流体内的开采阶段流体溶剂的摩尔数与蒸汽的摩尔数的比率减小。
在另一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将第一驱动流体注入到注入井中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；通过开采井采收第一流动化沥青；将第二驱动流体注入到注入井中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收第二流动化沥青；其中开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比在第一驱动流体内相对于在第二驱动流体内更大。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将驱动流体注入到注入井中以将注入的驱动输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井，并且通过开采井采收流动化沥青，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；在上述过程中引起注入的开采阶段流体溶剂的密度减小。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将驱动流体注入到注入井中以将注入的驱动输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井，并且通过开采井采收流动化沥青，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；在上述过程中引起注入的开采阶段流体溶剂的重均分子量减小。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将第一驱动流体注入到注入井中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；通过开采井采收第一流动化沥青；将第二驱动流体注入到注入井中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收第二流动化沥青；其中开采阶段流体溶剂的密度在第一驱动流体内相对于在第二驱动流体内更大。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将第一驱动流体注入到注入井中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；通过开采井采收第一流动化沥青；将第二驱动流体注入到注入井中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收第二流动化沥青；其中开采阶段流体溶剂的重均分子量在第一驱动流体内相对于在第二驱动流体内更大。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：将第一驱动流体注入到注入井中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；通过开采井采收第一流动化沥青；将第二驱动流体注入到注入井中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收第二流动化沥青；其中，基于注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，第一驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中重烃物质由一种或多种重烃组成；并且其中，基于注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，第二驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
在又一方面，本发明提供了一种在油砂储层内在注入井和开采井之间建立流体连通的方法，所述方法包括：将流动化引发流体(mobilization-initatingfluid)供应到布置在注入井和开采井之间的井间区，流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，其中启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。
在又一方面，本发明提供了一种从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：通过将蒸汽和启动阶段流体溶剂供应到布置在注入井和开采井之间的井间区，而在注入井和开采井之间建立流体连通，其中启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；在已建立注入井和开采井之间的流体连通之后，将驱动流体注入到注入井以将注入的流动化引发流体输送至油砂地层以引起油砂地层内的沥青流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井；和通过开采井采收流动化沥青。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：在注入井和开采井之间通过井间区建立流体连通，其中建立流体连通包括将流动化引发流体注入到注入井中以将注入的流动化引发流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，其中流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；在已建立流体连通之后，将驱动流体注入到注入井中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收流动化沥青；其中流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的密度大于驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：在注入井和开采井之间通过井间区建立流体连通，其中建立流体连通包括将流动化引发流体注入到注入井中以将注入的流动化引发流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，其中流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；在已建立流体连通之后，将驱动流体注入到注入井中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收流动化沥青；其中流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的重均分子量大于驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量。
在又一方面，本发明提供了一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：在注入井和开采井之间通过井间区建立流体连通，其中建立流体连通包括将流动化引发流体注入到注入井中以将注入的流动化引发流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，其中流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；在已建立流体连通之后，将驱动流体注入到注入井中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区输送至开采井，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和通过开采井采收流动化沥青；其中，基于注入的启动阶段流体溶剂的总摩尔数，流动化引发流体的启动阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中重烃物质由一种或多种重烃组成；并且其中，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
附图简要说明
现将以如下附图描述优选实施方式，其中：
图1是包括油砂储层内的注入井和开采井以实施蒸汽辅助重力泄油工艺的系统的示意说明；
图2示出了当根据一种实施方式，不同浓度的裂化石脑油注入到模型系统中时，累积产油量对累积注入蒸汽的图；
图3示出了当根据一种实施方式，不同浓度的裂化石脑油注入到模型系统中时，泄油速率对时间的图；
图4和5说明了测定可用于与蒸汽共同注入、同时保持溶剂为气相的溶剂量的数据；
图6示出了当根据一种实施方式，不同浓度的气体凝析油注入到模型系统中时，累积产油量对累积注入蒸汽的图；和
图7示出了当根据一种实施方式，不同浓度的气体凝析油注入到模型系统中时，泄油速率对时间的图。
具体实施方式
参考图1，提供了用于实施从含烃储层102开采烃的工艺的系统100。在一些实施方式中，例如，含烃储层是油砂储层，并且烃包括重油，例如沥青。
系统100包括井对104、106。储层102的井间区108布置在井104、106之间。
在蒸汽辅助重力泄油(“SAGD”)运行中，井104、106彼此竖直间隔开，使得井104竖直地高于井106。竖直更高的井104在SAGD运行的开采阶段期间起到将驱动流体116(例如蒸汽，或包含蒸汽的流体)注入到储层102中的作用，由此使井间区108内的烃(“储层烃”)流动化，导致流动化储层烃重力泄油到井106。平行地，在SAGD运行的开采阶段期间，井106起到接收流动化储层烃以及一些冷凝水(其已通过重力排到井106)并产出包括接收的储层烃和冷凝水的产出流体112的作用。在这一方面，井104可称为注入井104，并且井106可称为开采井106。
产出流体可以随后输送至加工设施110。在加工设施110处可以发生不同加工运行，但是一般可以分离水和储层烃，并将储层烃114送至进一步精炼。分离而来的水可以再循环至设施110内的蒸汽产生单元，进行或不进行进一步处理，并用于产生用于供应到井104的蒸汽。
SAGD运行的开采阶段能够在已建立在井间区108内的在井104、106之间的流体连通时发生。在一些实施方式中，例如，储层102最初具有相对低的流体流动性。为使注入的驱动流体116(通过注入井104注入)能够促进储层102内储层烃输送到开采井106，必须在在井104、106之间的井间区108内建立流体连通。流体连通可以在SAGD运行的“启动”阶段期间建立。在启动阶段期间，加热井间区108。通过降低储层烃的粘度，供应到井间区108的热引起井间区108内储层烃的流动化。由于局部夹带的储层烃流出井间区108，这导致产生在井104、106之间包括蒸汽室的流体通道。在一些实施方式中，例如，经井104、106中的一个或两个通过循环流动化引发流体118(例如蒸汽，或包含蒸汽的流体)，来将热供应到井间区108。
开采阶段包括上升(ramp-up)、平台(plateau)和下降(wind-down)。在上升期间，沥青开采速率持续上升。在平台期间，速率达到峰值。在下降期间，速率下降。
在SAGD运行的开采阶段期间添加溶剂
在SAGD运行的开采阶段期间，与将蒸汽注入到储层102中同时，也可将开采阶段流体溶剂注入到储层102中。在一些实施方式中，例如，可以将驱动流体116注入到储层102中，驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂的混合物。在这一方面，在一些实施方式中，例如，开采阶段流体溶剂与蒸汽通过注入井104共同注入。
通过注入开采阶段流体溶剂，并由此补充注入的蒸汽，加快储层烃的流动化并加快它们泄油到开采井106。
一旦布置到地层中，已经在储层102内产生的蒸汽室内的注入的蒸汽冷凝物由此将其潜热传递给储层102，导致加热储层烃，并伴随其粘度降低。同时，气体形式的注入的开采阶段流体溶剂在被布置到储层内时，也在储层102内在蒸汽室的边界处冷凝，将进一步的热释放到储层102和储层烃。冷凝的开采阶段流体溶剂溶解到储层烃中，并在这一方面，与从蒸汽获得的热联合来降低粘度，由此增加储层烃的流动性。随着储层烃排出，蒸汽与开采阶段流体溶剂的相互作用的新界面形成。在这一方面，相对于未注入任何溶剂的SAGD运行的开采阶段，在补充注入开采阶段流体溶剂的情况下，烃采收可以增加，并且累积蒸汽与油比率(“SOR”)可以减小。
在SAGD运行的开采阶段期间，与蒸汽联合使用开采阶段流体溶剂也可以使得能够沿井104、106的长度更均匀地输送流动化烃。这是因为在加热到更低温度的那些井段中提供开采阶段流体溶剂通过使储层烃能够流动化而补偿了这些局部“冷点”，尽管这些段中温度更低。
开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。可以使用各种各样的烃。在一些实施方式中，例如，基于在沥青中的可混溶性、可获得性、成本和热-物理性质来选择烃。
开采阶段溶剂烃的作用包括，除其他以外，溶解到储层烃中并引起储层烃的粘度降低。
在一些实施方式中，例如，选择开采阶段溶剂烃使得它们在蒸汽室内的条件下为基本上气态。
在一些实施方式中，例如，驱动流体基于驱动流体的总摩尔数，可包含在0.1至30mol％之间的开采阶段流体溶剂。所用开采阶段流体溶剂的总量是基于初始条件下的油粘度、运行压力、地层渗透性和开采阶段流体溶剂的组成。
蒸汽温度下开采阶段流体溶剂的蒸汽压与系统总压力的比率决定了在特定SAGD运行条件下可在蒸汽室内保持为气相的开采阶段流体溶剂的最大量。该比率也代表了应当使用的开采阶段流体溶剂的最大量，因为使用额外的开采阶段流体溶剂不会导致额外的益处。从另一个角度来看，一旦沥青被开采阶段流体溶剂饱和，将额外的开采阶段流体溶剂注入到储层中只可以产生少量增加的改善。
开采阶段流体溶剂可以在设施110中从产出的产出流体回收，并再用于注入到油砂储层中。在一些实施方式中，例如，使用作为现场稀释剂的开采阶段流体溶剂是有用的，因为这可以减少掺和的需要，以便于通过管线运输到精炼厂。
开采阶段流体溶剂可以是单或多组分流体。多组分开采阶段流体溶剂允许运行灵活性，因为与单组分溶剂相比，可以更容易地承受压力变化。在一些实施方式中，例如，所述一种或多种开采阶段溶剂烃可以包含具有1至30个碳原子总数的烃。在这一方面，在一些实施方式中，例如，所述一种或多种开采阶段溶剂烃可以包含重烃和/或轻烃。在该上下文中，重烃是具有5个或更多碳原子总数的烃，而轻烃是具有4个或更少碳总数的烃。示例性烃包含芳族化合物、二甲苯、己烷、汽油、煤油、石脑油、气体凝析油、柴油、苯、甲苯、蒸馏油、丁烷、甲烷、戊烷。
可使用的多组分开采阶段流体溶剂的实例是裂化石脑油。“裂化石脑油”一般是指来自精炼工艺，例如催化或热裂化或减粘裂化的石脑油。存在许多适合的裂化石脑油组合物。通常，裂化石脑油的烯烃含量高。
另一种适合的多组分开采阶段流体溶剂是天然气体凝析油。天然气体凝析油可根据来源而具有各种各样的组成，但一般具有0.5至0.8范围的比重，并且由烃例如丙烷、丁烷、戊烷、己烷等组成。气体凝析油一般具有非常低的粘度，并经常用作稀释较重的油以符合管线规格的稀释剂。
在一些实施方式中，例如，减少在SAGD运行的开采阶段的后期期间注入的开采阶段流体溶剂的量可能是适合的。
在这一方面，在一些实施方式中，例如，将驱动流体注入到注入井104中以将驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，并且通过开采井106采收流动化沥青，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；该方法包括在上述过程中引起注入的驱动流体内的开采阶段流体溶剂的摩尔数与的蒸汽的摩尔数的比率减小。在一些实施方式中，例如，引起的减小是减小至少10％。在一些实施方式中，例如，引起的减小是减小至少20％。在一些实施方式中，例如，引起的减小是减小至少30％。
在另一方面，在一些实施方式中，例如，通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括将第一驱动流体注入到注入井104中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，并且开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第一流动化沥青通过开采井106采收。随后，中止注入第一驱动流体，将第二驱动流体注入到注入井104中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，并且开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第二流动化沥青通过开采井106采收。开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比在第一驱动流体内相对于在第二驱动流体内更大。在一些实施方式中，例如，第一驱动流体内的开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比相对于第二驱动流体内的开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比大至少10％。在一些实施方式中，例如，第一驱动流体内的开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比相对于第二驱动流体内的开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比大至少20％。在一些实施方式中，例如，第一驱动流体内的开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比相对于第二驱动流体内的开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比大至少30％。
如果溶剂注入速率在SAGD运行的开采阶段的后期中降低，并且在一些实施方式中，之后在SAGD井对的开采寿命终点前的某个时间处停止，那么溶剂回收可以明显增加。随着蒸汽室成熟，油通过加热变得足够可流动。同样，在开采阶段后期，注入的溶剂趋向于上升而非向外运动。联合作用降低了溶剂共同注入以进一步增加油流动性的相对有效性。随着SAGD工艺成熟，减少或降低共同注入的溶剂的浓度改善了溶剂回收，同时保持了有利的能量效率水平和烃开采速率。共同注入的溶剂的浓度优选随瞬时蒸汽与油比率(SOR)增大而降低，直至不再共同注入溶剂，这在一些实施方式中标志着可以开始共同注入不可冷凝的气体与蒸汽的点。在一些实施方式中，例如，驱动流体基于注入的驱动流体的总摩尔数包含高至5mol％(例如，从约1mol％至约5mol％，例如，从约2mol％至约4mol％，例如，约3mol％)的不可冷凝的气体。
在一些实施方式中，例如，在下降(blow-down)阶段，仅注入不可冷凝的气体，然后循环冷水并关闭井对以维持地层内的压力，使得相邻的井对不受压力降影响。
“不可冷凝的气体”是指在烃采收方法的运行条件下不冷凝成液相的气体。实例包括氢气、氮气、氦气、氧气、空气、甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、二氧化碳、一氧化碳、燃烧气体、烟道气、或其任意组合。
不可冷凝的气体注入提高了SAGD工艺的能量效率，因为不可冷凝的气体在上覆岩层下方累积，由此减少从蒸汽室的损失热。不可冷凝的气体注入也可提高可流动烃排泄到SAGD开采井106中，并可以帮助保持烃贫乏区域内的压力，同时减少蒸汽消耗。由于三阶段相对渗透率作用，不可冷凝的气体在蒸汽之前移动可以降低高水饱和区域中的水流动性。
在一些实施方式中，例如，不可冷凝的气体与蒸汽的比率可在SAGD开采的开采阶段的后期期间增大。在SAGD运行的下降阶段，蒸汽注入到油储层中的速率减小，并且同时，不可冷凝的气体的注入速率增大，从而在储层内维持恒定或基本上恒定的压力，并由此能够获得令人满意的沥青开采速率。
在一些实施方式中，例如，将不可压缩的气体的注入设置成使得在完成SAGD运行后，注入的不可压缩的气体留在油砂储层内，使得油砂储层布置成加压状态。通过产生使得油砂储层在完成SAGD运行后布置成加压状态的状况，缓和了可以从附近的SAGD运行吸引蒸汽和流体的压力降的产生，或者其他不期望的由不利的地质事件造成的物质进入。
在一些实施方式中，在完成SAGD运行后，并且在至少一部分剩余的不可压缩的气体剩余物输送到表面(例如，为了回收不可压缩的气体的热能、例如通过使用这种热能来产生蒸汽的目的)的同时，将冷水注入到油砂储层中以补偿从油砂储层转移不可压缩的气体(并由此减轻任何压力损失)。
在一些实施方式中，例如，在SAGD运行的开采阶段期间的某些时间点，从较重质的开采阶段流体溶剂转换成较轻质的开采阶段流体溶剂可能是适合的。
在一些实施方式中，例如，在SAGD运行的开采阶段期间的某些时间点，相对于较轻质的开采阶段流体溶剂，较重质的开采阶段流体溶剂更倾向于在到达夹带在油砂储层内的沥青与蒸汽室之间的界面处之前冷凝，并由此无法使沥青流动化。这可以决定切换成较轻质的开采阶段流体溶剂，以提高使油砂储层内的沥青流动化的效率。
同样，在一些实施方式中，例如，在SAGD运行的开采阶段的后期期间，增大注入到油砂储层中的驱动流体的压力可能是适合的，从而更好地使驱动流体能够渗透到油砂储层中，并且能够转换成与该压力增大相吻合的较轻质的开采阶段流体溶剂，因为较重质的开采阶段流体溶剂会更倾向于在未与蒸汽室外部边缘处的沥青相互作用的情况下在油砂储层内冷凝并排到开采井106。
在这一方面，在一些实施方式中，例如，将驱动流体注入到注入井104中以将注入的驱动输送至油砂储层以引起油砂储层内的沥青流动化，使得流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，并且通过开采井106采收流动化沥青，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；该方法还包括在上述过程中引起注入的开采阶段流体溶剂的密度减小。在一些实施方式中，例如，引起的减小是减小至少10％，例如，减小至少20％，例如，减小至少30％。在一些实施方式中，例如，在引起的减小之前，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，并且在引起的减小之后，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成。所述重烃物质由一种或多种重烃组成，而所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，在引起的减小之后的一段时间间隔期间驱动流体的压力大于在减小之前的一段时间间隔期间驱动流体的压力。在一些实施方式中，例如，在引起的减小之后的一段时间间隔期间驱动流体的压力比在减小之前的一段时间间隔期间驱动流体的压力大至少10％，例如大至少20％，例如大至少30％。
在另一方面，在一些实施方式中，例如，提供了通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括，将驱动流体注入到注入井104中以将注入的驱动输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，并且通过开采井106采收流动化沥青，其中驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；在上述过程中引起注入的开采阶段流体溶剂的重均分子量减小。在一些实施方式中，例如，引起的减小是减小至少10％(例如，减小至少20％，例如，减小至少30％)。在一些实施方式中，例如，在引起的减小之前，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，并且在引起的减小之后，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成。所述重烃物质由一种或多种重烃组成，而所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，在引起的减小之后的一段时间间隔期间驱动流体的压力大于在减小之前的一段时间间隔期间驱动流体的压力。在一些实施方式中，例如，在引起的减小之后的一段时间间隔期间驱动流体的压力比在减小之前的一段时间间隔期间驱动流体的压力大至少10％，例如大至少20％，例如大至少30％。
在另一方面，在一些实施方式中，例如，提供了通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括将第一驱动流体注入到注入井104中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，其中第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第一流动化沥青通过开采井106采收。中止注入第一驱动流体，然后将第二驱动流体注入到注入井104中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，其中第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第二流动化沥青通过开采井106采收。开采阶段流体溶剂的密度在第一驱动流体内相对于在第二驱动流体内更大。在一些实施方式中，例如，第一驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度相对于第二驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度大至少10％(例如至少20％，例如至少30％)。在一些实施方式中，例如，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，第一驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，并且基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，第二驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成。所述重烃物质由一种或多种重烃组成，而所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，第二驱动流体的压力比第一驱动流体的压力大，例如大至少10％，例如大至少20％，例如大至少30％。
在另一方面，在一些实施方式中，例如，提供了通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括将第一驱动流体注入到注入井104中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，其中第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第一流动化沥青通过开采井106采收。中止注入第一驱动流体，然后将第二驱动流体注入到注入井104中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内的沥青流动化，使得第二流动化沥青通过井间区108输送至开采井106，其中第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第二流动化沥青通过开采井106采收。开采阶段流体溶剂的重均分子量在第一驱动流体内相对于在第二驱动流体内更大。在一些实施方式中，例如，第一驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量相对于第二驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量大至少10％(例如至少20％，例如至少30％)。在一些实施方式中，例如，基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，第一驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，并且基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，第二驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成。所述重烃物质由一种或多种重烃组成，而所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，第二驱动流体的压力比第一驱动流体的压力大，例如大至少10％，例如大至少20％，例如大至少30％。
在另一方面，在一些实施方式中，例如，提供了另一种通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括将第一驱动流体注入到注入井104中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，并且开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第一流动化沥青通过开采井106采收。中止注入第一驱动流体，将第二驱动流体注入到注入井104中以将注入的第二驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内的沥青流动化，使得第二流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂。开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。第二流动化沥青通过开采井106采收。基于注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，第一驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成。基于注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，第二驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，第二驱动流体的压力大于第一驱动流体的压力。在这些实施方式中的一些中，例如，第二驱动流体的压力比第一驱动流体的压力大至少10％。
在SAGD运行的启动阶段期间添加溶剂
在一些实施方式中，例如，在SAGD运行的启动阶段期间(即，在建立或基本上建立井间流体连通之前)添加加快了井间区中的沥青流动化，并促进蒸汽室的快速形成。在启动阶段期间建立良好的井间连通的能力进而使SAGD运行的后续阶段能够更有效地进行。一旦建立了良好的连通，就存在蒸汽室的持续发展和生长，增强了SAGD运行的整体。在SAGD运行早期建立良好的连通允许好得多的上升和好得多的总体SAGD性能。当在SAGD运行的启动阶段期间添加溶剂时，在SAGD运行的启动阶段和SAGD模式运行的上升阶段之间切换所需要的时间减少。更快速和/或增强的沥青流动化是因为通过溶剂的传导、对流加热和稀释对井间区中沥青粘度的联合作用，所有这些作用当溶剂在SAGD运行早期添加时特别明显。
在这一方面，在一些实施方式中，例如，在SAGD运行的启动阶段期间，将流动化引发流体118供应到布置在注入井104和开采井106之间的井间区108。流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂。所述启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。在这一方面，在一些实施方式中，例如，启动阶段流体溶剂与蒸汽共同注入。
如上所述，该启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。可以使用各种各样的烃。在一些实施方式中，例如，基于在沥青中的可混溶性、可获得性、成本和热-物理性质来选择烃。
启动阶段溶剂烃的作用包括，除其他以外，溶解到储层烃中并引起储层烃粘度降低。
在一些实施方式中，例如，流动化引发流体基于流动化引发流体的总摩尔数可包含在0.1至30mol％之间的启动阶段流体溶剂。所用启动阶段流体溶剂的总量基于初始条件下的油粘度、运行压力、地层渗透性和启动阶段流体溶剂的组成。
启动阶段流体溶剂可以在设施110中从产出的产出流体回收，并再用于注入到油砂储层中。在一些实施方式中，例如，使用作为现场稀释剂的启动阶段流体溶剂是有用的，因为这可以减少掺和的需要，以便于通过管线运输到精炼厂。
启动阶段流体溶剂可以是单或多组分流体。多组分开采阶段流体溶剂允许运行灵活性，因为与单组分溶剂相比，可以更容易地承受压力变化。在一些实施方式中，例如，所述一种或多种启动阶段溶剂烃可以包含具有1至30个碳原子总数的烃。在这一方面，在一些实施方式中，例如，所述一种或多种启动阶段溶剂烃可以包含重烃和/或轻烃。在该上下文中，重烃是具有5个或更多个碳原子总数的烃，而轻烃是具有4个或更少碳总数的烃。示例性烃包括芳族化合物、二甲苯、己烷、汽油、煤油、石脑油、气体凝析油、柴油、苯、甲苯、蒸馏油、丁烷、甲烷、戊烷。
可使用的多组分启动阶段流体溶剂的实例是裂化石脑油。“裂化石脑油”一般是指来自精炼工艺，例如催化或热裂化或减粘裂化的石脑油。存在许多适合的裂化石脑油组合物。通常，裂化石脑油的烯烃含量高。
另一种适合的多组分启动阶段流体溶剂是天然气体凝析油。天然气体凝析油可根据来源而具有各种各样的组成，但一般具有0.5至0.8范围的比重，并且由烃例如丙烷、丁烷、戊烷、己烷等组成。气体凝析油一般具有非常低的粘度，并经常用作稀释较重的油以符合管线规格的稀释剂。
在SAGD运行的启动阶段期间注入蒸汽与启动阶段流体溶剂的混合物的一些益处包括：
·加快采油速率并减小SOR；
·溶剂与蒸汽一起注入改善了产出的乳状液的脱水和开采后水处理；
·当使用溶剂例如裂化石脑油和气体凝析油时，沥青质沉淀量最小化；
·增加溶剂回收；
·当在SAGD启动阶段期间添加溶剂时，蒸汽室生长速率更快，允许优化SAGD运行的后期；和
·更早开始溶剂注入延长了溶剂-沥青接触时间，并因此增加溶剂在沥青中的渗透深度。
启动阶段期间的溶剂添加与开采阶段期间的溶剂添加之间的不同溶剂组成
在一些实施方式中，例如，一旦已经建立井间连通，则在SAGD运行的启动阶段期间添加较重质的溶剂，并在启动阶段之后(例如在开采阶段期间)切换成较轻质的溶剂可能是适合的。
选择适合溶剂类型的能力允许人们使溶剂损失到储层最小化。在SAGD运行早期使用较重质的溶剂可以是有益的，因为当存在非常小的井间连通时，较重质的溶剂能够在早期朝着开采井106下落。在SAGD运行后期，一旦已经建立井间连通(例如在开采阶段期间)，切换成较轻质的溶剂就可能是有益的。较轻质的溶剂倾向于不像较重质的溶剂那么早的冷凝，并且会在蒸汽室内保持为气相。
在SAGD运行的后期(例如，在开采阶段期间)，如果选择的溶剂太过重质，那么因冷凝的溶剂滞留在贫乏区域中而产生的溶剂损失可能更大。在SAGD运行的启动阶段，使用较重质的溶剂应当是可能的，因为缩短到达开采井106的溶剂实际上促进了两口井之间的连通。
在这一方面，在一些实施方式中，例如，提供了通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括在注入井104和开采井106之间通过井间区108建立流体连通。建立流体连通包括将流动化引发流体118注入到注入井104中以将注入的第一驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化。流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。在已建立流体连通之后，将驱动流体116注入到注入井104中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。流动化沥青通过开采井106采收。流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的密度大于驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度。在一些实施方式中，例如，流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的密度比驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度大至少10％。在一些实施方式中，例如，流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的密度比驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度大至少20％。在一些实施方式中，例如，流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的密度比驱动流体内的开采阶段流体溶剂的密度大至少30％。在一些实施方式中，例如，基于注入的启动阶段流体溶剂的总摩尔数，流动化引发流体的启动阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，并且基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成。在该上下文中，所述重烃物质由一种或多种重烃组成，而所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，驱动流体的压力大于流动化引发流体的压力。在这些实施方式中的一些中，例如，驱动流体的压力比流动化引发流体的压力大至少10％，例如大至少20％，例如大至少30％。
在另一方面，在一些实施方式中，例如，提供了另一种通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括在注入井104和开采井106之间通过井间区108建立流体连通。建立流体连通包括将流动化引发流体注入到注入井104中以将注入的流动化引发流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化。流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。在已建立流体连通之后，将驱动流体注入到注入井104中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。流动化沥青通过开采井106采收。流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的重均分子量大于驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量。在一些实施方式中，例如，流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的重均分子量比驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量大至少10％。在一些实施方式中，例如，流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的重均分子量比驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量大至少20％。在一些实施方式中，例如，流动化引发流体内的启动阶段流体溶剂的重均分子量比驱动流体内的开采阶段流体溶剂的重均分子量大至少30％。在一些实施方式中，例如，基于注入的启动阶段流体溶剂的总摩尔数，流动化引发流体的启动阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，并且基于注入的开采阶段流体溶剂的总摩尔数，驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成。在该上下文中，所述重烃物质由一种或多种重烃组成，而所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，驱动流体的压力大于流动化引发流体的压力。在这些实施方式中的一些中，例如，驱动流体的压力比流动化引发流体的压力大至少10％，例如大至少20％，例如大至少30％。
在另一方面，提供了另一种通过布置成经井间区108与注入井104流体连通的开采井106从油砂储层开采沥青的方法。该方法包括在注入井104和开采井106之间通过井间区108建立流体连通，其中建立流体连通包括将流动化引发流体注入到注入井104中以将注入的流动化引发流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化。流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂。启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。在已建立流体连通之后，将驱动流体注入到注入井104中以将注入的驱动流体输送至油砂储层以引起油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过井间区108输送至开采井106。驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂。开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成。流动化沥青通过开采井106采收。基于注入的启动阶段流体溶剂的总摩尔数，流动化引发流体的启动阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成。基于注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，驱动流体的开采阶段流体溶剂的至少70mol％(例如至少80mol％，例如至少90mol％)由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。在一些实施方式中，例如，驱动流体的压力大于流动化引发流体的压力。在这些实施方式中的一些中，例如，驱动流体的压力比流动化引发流体的压力大至少10％。
以下实施例说明了本发明的一些发明特征，但不旨在限制本发明的范围。
实施例1：使用裂化石脑油，溶剂与蒸汽共同注入
使用来自现场和典型SAGD运行条件的油样，使用高度仪表化的物理模型进行一系列高压实验，以精确测量压力、温度和流体流速。在完成各项实验时，进行全面的产出流体及多孔介质分析以评估溶剂注入对SAGD性能的影响。实验室结果证明共同注入溶剂与蒸汽提高了采油速率并减小了SOR。
进行实验3、4和5以研究共同注入不同量的裂化石脑油与蒸汽对SAGD性能的影响。裂化石脑油是容易作为NexenLongLake升级设施的产品获得的多组分溶剂。
实验2是指使用SAGD注入井仅注入蒸汽以建立可与后续SCIS实验相比较的SAGD基线的实验装置。
实验3是指使用与蒸汽组合的10体积％裂化石脑油来增强SAGD性能的实验装置。
实验4是指使用与蒸汽组合的15体积％裂化石脑油来增强SAGD性能的实验装置。
实验5是指使用与蒸汽组合的5体积％裂化石脑油来增强SAGD性能的实验装置。
实验2至5都通过将蒸汽和裂化石脑油注入到模型装置的注入井中开始。注入的蒸汽-溶剂混合物中的裂化石脑油浓度(基于冷液体等价物，每总蒸汽与溶剂体积)在5-15体积％范围内。最初使用低注入速率，然后增加蒸汽-溶剂注入。蒸汽-溶剂注入压力固定在2,100kPa并维持蒸汽与溶剂注入速率，使得注入井和开采井之间的压差在方法的整个寿命期间保持在合理的水平。在通过蒸汽发生器以被进一步加热至过热蒸汽条件之前，将注入物预热至饱和蒸汽温度。
实验2至5中所用的裂化石脑油具有以下组成：
| 组分 | 组成(摩尔分数) |
| nC4 | 0.0063 |
| iC5 | 0.0565 |
| nC5 | 0.0816 |
| C6 | 0.1391 |
| C7+ | 0.7165 |
| 总计 | 1.000 |
全面分析来自实验2、3、4和5的产出流体以评估注入不同量的裂化石脑油对SAGD性能的影响。
图2示出了在使用模型实验装置注入不同浓度的裂化石脑油与蒸汽时的累积产出油。当在SAGD运行的启动阶段期间裂化石脑油与蒸汽一起注入时，采油速率更早达到峰值，并且一直更高。这些结果表明，SAGD运行的启动阶段期间的溶剂注入允许更快确立采油速率，并且早期建立良好的连通允许SAGD运行总体上更好的性能。
如图3所示，即使只使用5体积％裂化石脑油，在SAGD方法早期共同注入裂化石脑油也可以潜在地加快启动阶段。当井间区粘度在600-1200cp之间时，SAGD井通常从运行的循环模式切换成运行的SAGD模式，并且这可以通过共同注入裂化石脑油与蒸汽而因为热和质量传递过程的协同作用更快的实现。实验还示出注入裂化石脑油与蒸汽允许使用更少量的蒸汽排出更多的油。使用10体积％裂化石脑油实现了最好的性能。
图3还示出了溶剂添加的影响在泄油过程的开始更明显。实际上，在4000ml蒸汽注入后，累积产出油对累积注入蒸汽的斜率几乎相同。因此，在方法早期开始溶剂注入最有效。图2示出了累积产出油对累积注入蒸汽的关系。结果还表明通过允许泄油在较低的蒸汽-油比率下继续进行，共同注入裂化石脑油可以扩大SAGD运行的经济性窗口(economicwindow)，特别是在存在蒸汽漏失带(例如储层上覆岩层之下的顶层水)的情况下。基线SAGD和裂化石脑油SCIS情况的能量效率随时间而劣化。
图4和图5证明了如何在将溶剂保持为气相的同时测定待用的溶剂的量。
实验示出了与裂化石脑油不添加到蒸汽的实验相比，使用裂化石脑油时的累积蒸汽-油比率(cSOR)更低。即使只有5体积％的裂化石脑油，SCIS也具有与不添加裂化石脑油的SAGD相比更低的cSOR。
实施例2：使用气体凝析油，溶剂与蒸汽共同注入
使用与裂化石脑油实验所用的相同实验设置以测试与蒸汽一起添加的气体凝析油对于SAGD运行的影响。气体凝析油是通常用于掺和产出的沥青以使其适合于管线运输的多组分溶剂。
实验6是指使用与蒸汽组合的5体积％气体凝析油来增强SAGD性能的实验装置。
实验7是指使用与蒸汽组合的10体积％气体凝析油来增强SAGD性能的实验装置。
实验8是指使用与蒸汽组合的15体积％气体凝析油来增强SAGD性能的实验装置。
水与气体凝析油在经过预热器和蒸汽发生器通向SAGD注入井的跟部之前混合。使用SAGD注入井，将蒸汽与气体凝析油混合物共同注入到储层中。蒸汽和溶剂注入逐渐增加。
蒸汽-溶剂注入中的气体凝析油浓度在液体流的5-15体积％范围内。全面分析来自实验6、7和8的产出流体以评估注入不同量的气体凝析油对SAGD性能的影响。
图6示出了如在实验装置中所模拟的，当在SAGD运行的启动阶段期间添加不同浓度的气体凝析油时的采油速率。这些结果表明，SAGD运行的启动阶段期间的溶剂注入允许更快确定采油速率，并且早期建立良好的连通允许SAGD运行总体上更好的性能。
注入气体凝析油与蒸汽加快沥青粘度的降低并促进SAGD井之间的井间连通。图7示出了即使在只使用5体积％的气体凝析油时，共同注入气体凝析油与蒸汽也加快了SAGD方法的启动阶段。实验示出使用相同量的蒸汽，相对于基线SAGD和实验6(5体积％气体凝析油)与7(10体积％气体凝析油)，实验8(15体积％气体凝析油)产出了更多的油。至于使用裂化石脑油的实验，结果示出通过允许泄油在较低蒸汽-油比率下继续进行，共同注入气体凝析油可以扩大SAGD的经济性窗口。
SAGD和气体凝析油SCIS情况的能量效率随时间而劣化。所有其中添加气体凝析油的实验的累积蒸汽-油比率(cSOR)都低于不添加气体凝析油的SAGD运行。cSOR随共同注入的气体凝析油的量的增加而逐步减小。最低的cSOR在使用15体积％气体凝析油时获得。
该研究的结果表明与蒸汽一并注入裂化石脑油和气体凝析油可以增强SAGD性能。使用相同量的蒸汽，使用裂化石脑油或气体凝析油的SAGD相对于SAGD可明显增加油采收并减小累积蒸汽-油比率。这可以减少温室气体排放，同时使SAGD更加有能量效率和成本效益。
在上述描述中，为了解释的目的，陈述了许多细节以提供本公开的充分理解。然而，对本领域技术人员显而易见的是，这些具体细节是实践本公开所不要求的。虽然描述了某些尺寸和物质以实施所公开的实例实施方式，但也可以使用该公开范围内的其他适合的尺寸和/或物质。据信，包括所有适合的当前和未来技术更改的所有这种改动和变化都在本公开的范围内。所有提到的文献都通过引用全文并入本文。
Claims (44)
1.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将驱动流体注入到所述注入井中以将所述驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得所述流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，并且通过所述开采井采收所述流动化沥青，其中所述驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
在上述过程中引起注入的所述驱动流体内开采阶段流体溶剂的摩尔数与蒸汽的摩尔数的比率减小。
2.根据权利要求1所述的方法：
其中所述减小是减小至少10％。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其中所述减小是使得在所述引起的减小后，中止或基本上中止将所述开采阶段流体溶剂供应到所述油砂储层，并且还包括：
在所述中止将所述开采阶段流体溶剂供应到所述油砂储层后，将后期驱动流体混合物注入到所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得所述流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，并且通过所述开采井采收所述流动化沥青，其中所述后期驱动流体混合物包含蒸汽和不可冷凝的气体。
4.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将第一驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第一驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
通过所述开采井采收所述第一流动化沥青；
将第二驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第二驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述第二流动化沥青；
其中开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比在所述第一驱动流体内相对于在所述第二驱动流体内更大。
5.根据权利要求4所述的方法：
其中所述开采阶段流体溶剂与蒸汽的摩尔比在所述第一驱动流体内相对于在所述第二驱动流体内大至少10％。
6.根据权利要求4或5所述的方法，其还包括：
中止注入所述第二驱动流体；
在所述中止注入所述第二驱动流体后，将第三驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第三驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第三流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第三驱动流体包含蒸汽和不可冷凝的气体。
7.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的驱动输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得所述流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，并且通过所述开采井采收所述流动化沥青，其中所述驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
在上述过程中引起注入的所述开采阶段流体溶剂的密度减小。
8.根据权利要求7所述的方法：
其中所述引起的减小是减小至少10％。
9.根据权利要求7或8所述的方法：
其中，在所述引起的减小之前，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，在所述引起的减小之后，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
10.根据权利要求7至9中任一项所述的方法：
其中在引起的减小之后的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力大于在所述减小之前的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力。
11.根据权利要求10所述的方法：
其中在引起的减小之后的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力比在所述减小之前的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力大至少10％。
12.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的驱动输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得所述流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，并且通过所述开采井采收所述流动化沥青，其中所述驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
在上述过程中引起注入的所述开采阶段流体溶剂的重均分子量减小。
13.根据权利要求12所述的方法：
其中所述引起的减小是减小至少10％。
14.根据权利要求11或12所述的方法：
其中，在所述引起的减小之前，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，在所述引起的减小之后，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
15.根据权利要求12至14中任一项所述的方法：
其中在引起的减小之后的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力大于在所述减小之前的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力。
16.根据权利要求15所述的方法：
其中在引起的减小之后的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力比在所述减小之前的一段时间间隔期间所述驱动流体的压力大至少10％。
17.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将第一驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第一驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
通过所述开采井采收所述第一流动化沥青；
将第二驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第二驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述第二流动化沥青；
其中所述开采阶段流体溶剂的密度在所述第一驱动流体内相对于在所述第二驱动流体内更大。
18.根据权利要求17所述的方法：
其中所述开采阶段流体溶剂的密度在所述第一驱动流体内相对于在所述第二驱动流体内大至少10％。
19.根据权利要求17或18所述的方法：
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述第一驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述第二驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
20.根据权利要求17至19中任一项所述的方法：
其中所述第二驱动流体的压力大于所述第一驱动流体的压力。
21.根据权利要求20所述的方法：
其中所述第二驱动流体的压力比所述第一驱动流体的压力大至少10％。
22.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将第一驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第一驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
通过所述开采井采收所述第一流动化沥青；
将第二驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第二驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述第二流动化沥青；
其中所述开采阶段流体溶剂的重均分子量在所述第一驱动流体内相对于在所述第二驱动流体内更大。
23.根据权利要求22所述的方法：
其中所述开采阶段流体溶剂的重均分子量在所述第一驱动流体内相对于在所述第二驱动流体内大至少10％。
24.根据权利要求22或23所述的方法：
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述第一驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述第二驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
25.根据权利要求22至24中任一项所述的方法：
其中所述第二驱动流体的压力大于所述第一驱动流体的压力。
26.根据权利要求25所述的方法：
其中所述第二驱动流体的压力比所述第一驱动流体的压力大至少10％。
27.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
将第一驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第一驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第一流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第一驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；
通过所述开采井采收所述第一流动化沥青；
将第二驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的第二驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得第二流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述第二驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述第二流动化沥青；
其中，基于所述注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，所述第一驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，基于所述注入的开采阶段溶剂的总摩尔数，所述第二驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
28.根据权利要求27所述的方法：
其中所述第二驱动流体的压力大于所述第一驱动流体的压力。
29.根据权利要求28所述的方法：
其中所述第二驱动流体的压力比所述第一驱动流体的压力大至少10％。
30.一种在油砂储层内的注入井和开采井之间建立流体连通的方法，所述方法包括：
将流动化引发流体供应到布置在所述注入井和所述开采井之间的井间区，所述流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，其中所述启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成。
31.一种从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
通过将蒸汽和启动阶段流体溶剂供应到布置在注入井和开采井之间的井间区，而在所述注入井和所述开采井之间建立流体连通，其中所述启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；
在已建立所述注入井和所述开采井之间的所述流体连通之后，将驱动流体注入到所述注入井以将所述注入的流动化引发流体输送至所述油砂地层以引起所述油砂地层内沥青的流动化，使得所述流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井；和
通过所述开采井采收所述流动化沥青。
32.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
在所述注入井和所述开采井之间通过所述井间区建立流体连通，其中所述建立流体连通包括将流动化引发流体注入到所述注入井中以将所述注入的流动化引发流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，其中所述流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，所述启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；
在已建立所述流体连通之后，将驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述流动化沥青；
其中所述流动化引发流体内的所述启动阶段流体溶剂的密度大于所述驱动流体内的所述开采阶段流体溶剂的密度。
33.根据权利要求32所述的方法：
其中所述流动化引发流体内的所述启动阶段流体溶剂的密度比所述驱动流体内的所述开采阶段流体溶剂的密度大至少10％。
34.根据权利要求32或33所述的方法：
其中，基于注入的所述启动阶段流体溶剂的总摩尔数，所述流动化引发流体的所述启动阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
35.根据权利要求32至34中任一项所述的方法：
其中所述驱动流体的压力大于所述流动化引发流体的压力。
36.根据权利要求35所述的方法：
其中所述驱动流体的压力比所述流动化引发流体的压力大至少10％。
37.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
在所述注入井和所述开采井之间通过所述井间区建立流体连通，其中所述建立流体连通包括将流动化引发流体注入到所述注入井中以将所述注入的流动化引发流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，其中所述流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，所述启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；
在已建立所述流体连通之后，将驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述流动化沥青；
其中所述流动化引发流体内的所述启动阶段流体溶剂的重均分子量大于所述驱动流体内的所述开采阶段流体溶剂的重均分子量。
38.根据权利要求37所述的方法：
其中所述流动化引发流体内的所述启动阶段流体溶剂的重均分子量比所述驱动流体内的所述开采阶段流体溶剂的密度大至少10％。
39.根据权利要求37或38所述的方法：
其中，基于注入的所述启动阶段流体溶剂的总摩尔数，所述流动化引发流体的所述启动阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
40.根据权利要求37至39中任一项所述的方法：
其中所述驱动流体的压力大于所述流动化引发流体的压力。
41.根据权利要求40所述的方法：
其中所述驱动流体的压力比所述流动化引发流体的压力大至少10％。
42.一种通过布置成经井间区与注入井流体连通的开采井从油砂储层开采沥青的方法，所述方法包括：
在所述注入井和所述开采井之间通过所述井间区建立流体连通，其中所述建立流体连通包括将流动化引发流体注入到所述注入井中以将所述注入的流动化引发流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，其中所述流动化引发流体包含蒸汽和启动阶段流体溶剂，所述启动阶段流体溶剂由一种或多种启动阶段溶剂烃组成；
在已建立所述流体连通之后，将驱动流体注入到所述注入井中以将所述注入的驱动流体输送至所述油砂储层以引起所述油砂储层内沥青的流动化，使得流动化沥青通过所述井间区输送至所述开采井，其中所述驱动流体包含蒸汽和开采阶段流体溶剂，所述开采阶段流体溶剂由一种或多种开采阶段溶剂烃组成；和
通过所述开采井采收所述流动化沥青；
其中，基于注入的所述启动阶段流体溶剂的总摩尔数，所述流动化引发流体的所述启动阶段流体溶剂的至少70mol％由重烃物质组成，其中所述重烃物质由一种或多种重烃组成；并且
其中，基于注入的所述开采阶段流体溶剂的总摩尔数，所述驱动流体的所述开采阶段流体溶剂的至少70mol％由轻烃物质组成，其中所述轻烃物质由一种或多种轻烃组成。
43.根据权利要求42所述的方法：
其中所述驱动流体的压力大于所述流动化引发流体的压力。
44.根据权利要求43所述的方法：
其中所述驱动流体的压力比所述流动化引发流体的压力大至少10％。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108868719A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-23 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种采出sagd楔形区原油的方法 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104747156A (zh) * | 2015-03-23 | 2015-07-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种超稠油油藏的开采方法及注入系统 |
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| WO2017087989A1 (en) * | 2015-11-22 | 2017-05-26 | XDI Holdings, LLC | Method, apparatus, and system for enhanced oil and gas recovery with super focused heat |
| WO2017131850A1 (en) * | 2015-12-01 | 2017-08-03 | Conocophillips Company | Single well cross steam and gravity drainage (sw-xsagd) |
| CA2972203C (en) | 2017-06-29 | 2018-07-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Chasing solvent for enhanced recovery processes |
| CA3011861C (en) | 2017-07-19 | 2020-07-21 | Conocophillips Company | Accelerated interval communication using open-holes |
| CA2974712C (en) | 2017-07-27 | 2018-09-25 | Imperial Oil Resources Limited | Enhanced methods for recovering viscous hydrocarbons from a subterranean formation as a follow-up to thermal recovery processes |
| CA2978157C (en) | 2017-08-31 | 2018-10-16 | Exxonmobil Upstream Research Company | Thermal recovery methods for recovering viscous hydrocarbons from a subterranean formation |
| CA2983541C (en) | 2017-10-24 | 2019-01-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for dynamic liquid level monitoring and control |
| CN109403935B (zh) * | 2018-09-30 | 2020-10-09 | 中海石油(中国)有限公司 | 一种油砂sagd加密井增油量计算方法 |
| CN110005399B (zh) * | 2019-04-16 | 2022-05-31 | 重庆科技学院 | 一种含过量水凝析气反凝析油体积测量的实验方法 |
| CA3122810A1 (en) * | 2020-06-18 | 2021-12-18 | Cenovus Energy Inc. | Methods for recovering solvent and producing hydrocarbons from subteranean reservoirs |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6357526B1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-03-19 | Kellogg Brown & Root, Inc. | Field upgrading of heavy oil and bitumen |
| US6591908B2 (en) * | 2001-08-22 | 2003-07-15 | Alberta Science And Research Authority | Hydrocarbon production process with decreasing steam and/or water/solvent ratio |
| CN101218326A (zh) * | 2004-08-30 | 2008-07-09 | 凯洛格·布朗及鲁特有限公司 | 重油和沥青的浓集 |
| CA2740941A1 (en) * | 2011-05-20 | 2012-11-20 | Suncor Energy Inc. | Process for solvent assisted in situ bitumen recovery startup |
| CN102977907A (zh) * | 2011-09-02 | 2013-03-20 | 韩国化学研究院 | 改善的油砂回收及改性方法 |
| CN103089230A (zh) * | 2013-01-24 | 2013-05-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种溶剂辅助火驱重力泄油开采油藏的方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1011522B (zh) * | 1985-09-10 | 1991-02-06 | 切夫尔昂研究公司 | 用于开采地下油层石油的二聚磺酸盐表面活性剂循环蒸汽刺激工艺 |
| CA2668390C (en) * | 2001-04-24 | 2011-10-18 | Shell Canada Limited | In situ recovery from a tar sands formation |
| CA2462359C (en) * | 2004-03-24 | 2011-05-17 | Imperial Oil Resources Limited | Process for in situ recovery of bitumen and heavy oil |
| EA011905B1 (ru) * | 2005-04-22 | 2009-06-30 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ конверсии in situ с использованием нагревающей системы с замкнутым контуром |
| CA2701437C (en) * | 2009-04-29 | 2014-12-09 | Laricina Energy Ltd. | Method for viscous hydrocarbon production incorporating steam and solvent cycling |
| US8474531B2 (en) * | 2009-11-24 | 2013-07-02 | Conocophillips Company | Steam-gas-solvent (SGS) process for recovery of heavy crude oil and bitumen |
| CA2714646C (en) * | 2010-09-10 | 2015-07-14 | Cenovus Energy Inc. | Multiple infill wells within a gravity-dominated hydrocarbon recovery process |
| CN102747997B (zh) * | 2012-07-13 | 2014-12-24 | 中国石油天然气股份有限公司 | 稠油油藏蒸汽辅助重力泄油后期转火驱开采方法 |
-
2014
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Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6357526B1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-03-19 | Kellogg Brown & Root, Inc. | Field upgrading of heavy oil and bitumen |
| US6591908B2 (en) * | 2001-08-22 | 2003-07-15 | Alberta Science And Research Authority | Hydrocarbon production process with decreasing steam and/or water/solvent ratio |
| CN101218326A (zh) * | 2004-08-30 | 2008-07-09 | 凯洛格·布朗及鲁特有限公司 | 重油和沥青的浓集 |
| CA2740941A1 (en) * | 2011-05-20 | 2012-11-20 | Suncor Energy Inc. | Process for solvent assisted in situ bitumen recovery startup |
| CN102977907A (zh) * | 2011-09-02 | 2013-03-20 | 韩国化学研究院 | 改善的油砂回收及改性方法 |
| CN103089230A (zh) * | 2013-01-24 | 2013-05-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种溶剂辅助火驱重力泄油开采油藏的方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108868719A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-23 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种采出sagd楔形区原油的方法 |
| CN108868719B (zh) * | 2018-07-09 | 2020-07-10 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种采出sagd楔形区原油的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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