CN105458134A - 一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法 - Google Patents
一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及钢铁锻造领域，具体地，涉及一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法，该方法包括以下步骤：(1)快锻：将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，然后依次进行纵向锻击和横向锻击；(2)第一精锻：进行横向锻击；(3)第一冷却：包括三个阶段的冷却过程，空冷，缓冷，空冷；(4)固溶和水淬：依次进行固溶和水淬；(5)第二精锻：控制开锻温度为900-1000℃，然后进行横向锻击至最终的变形量为20-40％；(6)第二冷却：包括三个阶段的冷却过程，空冷，缓冷，空冷。本发明的方法锻造出的含钨马氏体不锈钢满足“500倍下不允许有Laves相存在，晶粒度细于4级，铁素体≤1.5面积％”的要求。
Description
技术领域
本发明涉及一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法。
背景技术
含钨马氏体不锈钢，典型的例如10Cr11Co3W3NiMoVNbNB(Co3W3)、12Cr10Co3W2NiMoVNbNB(Co3W2)、1Cr10Co3MoWVNbNB(Co3W)等钢种，属于620℃超超临界汽轮机组用材。该类材料化学元素主要特点为Si、Al含量要求很低(Co3W3、Co3W2、Co3W要求Si≤0.10％、Al≤0.015％)，其易烧损元素B含量范围较窄(Co3W3要求B0.01-0.04％，Co3W2要求B0.0025-0.0065％，Co3W要求B0.003-0.008％)。该类材料含易偏析元素W(Co3W3的W为2.4-3.0％)，钢坯凝固过程中枝晶间W的偏析会析出Fe2W(Laves)相，而这种因枝晶间W偏析产生的Laves相在钢坯中基本上是无法消除的，在后续的热加工过程中也很难消除。另外，由于B具有良好的强化晶界的作用，其能显著提高材料高温力学性能，因此冶炼含钨马氏体不锈钢坯时常常会加入B，但是在热加工和冶炼的过程中(1000℃以上)，B的存在会大大地提高材料过热敏感性，使得消除含B含钨马氏体不锈钢中的Laves相更加困难。
2006年我国开始进行该类材料国产化时未对高倍组织提出Laves相的要求，2010年以后，一些行业和企业开始对该类材料的标准提出了“500倍下不允许有Laves相存在”的要求。目前，国内的现有技术还无法实现该标准，而国外的现有技术通常是在钢坯的冶炼过程中设法消除Laves相，还没有关于如何在锻造过程中消除含钨马氏体不锈钢坯中的Laves相的技术。
发明内容
本发明的目的是克服现有的含钨马氏体不锈钢的锻造技术中难以消除钢坯中的Laves相的问题，提供了一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法，使锻造出的含钨马氏体不锈钢满足“500倍下不允许有Laves相存在，晶粒度细于4级，铁素体≤1.5面积％”的要求。
本发明的发明人经过深入研究发现，通过将含钨马氏体不锈钢坯依次进行快锻、第一精锻、第一冷却、固溶、水淬、第二精锻和第二冷却的步骤，并控制其中的某些过程和参数，可以消除含钨马氏体不锈钢坯中的Laves相，并使锻造出的含钨马氏体不锈钢同时满足晶粒度细于4级，铁素体≤1.5面积％的要求。
为了实现上述目的，本发明提供一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法，该方法包括将含钨马氏体不锈钢坯依次进行以下步骤：
(1)快锻：将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，然后依次进行纵向锻击和横向锻击；
(2)第一精锻：将快锻之后的含钨马氏体不锈钢坯进行横向锻击；
(3)第一冷却：包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷；
(4)固溶和水淬：将第一冷却后的含钨马氏体不锈钢坯依次进行固溶和水淬；
(5)第二精锻：控制开锻温度为900-1000℃，然后进行横向锻击至最终的变形量为20-40％；
(6)第二冷却：包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷。
本发明的锻造方法与现有技术相比的优势在于：现有技术目前无法实现在锻造过程中消除含钨马氏体不锈钢坯中的Laves相，而本发明解决了这个问题，同时确保了锻造出的含钨马氏体不锈钢的晶粒度细于4级，铁素体≤1.5面积％，且晶相组织均匀。
本发明的其它特征和优点将在随后的具体实施方式部分予以详细说明。
附图说明
附图是用来提供对本发明的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与下面的具体实施方式一起用于解释本发明，但并不构成对本发明的限制。在附图中：
图1是根据实施例1的锻造方法得到的成本钢的光学显微镜照片。
图2是根据实施例2的锻造方法得到的成本钢的光学显微镜照片。
图3是根据实施例3的锻造方法得到的成本钢的光学显微镜照片。
图4是根据实施例4的锻造方法得到的成本钢的光学显微镜照片。
图5是根据对比例1的锻造方法得到的成本钢的光学显微镜照片。
图6是根据对比例2的锻造方法得到的成本钢的光学显微镜照片。
具体实施方式
以下对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
本发明提供了一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法，该方法包括将含钨马氏体不锈钢坯依次进行以下步骤：
(1)快锻：将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，然后依次进行纵向锻击和横向锻击；
(2)第一精锻：将快锻之后的含钨马氏体不锈钢坯进行横向锻击；
(3)第一冷却：包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷；
(4)固溶和水淬：将第一冷却后的含钨马氏体不锈钢坯依次进行固溶和水淬；
(5)第二精锻：控制开锻温度为900-1000℃，然后进行横向锻击至最终的变形量为20-40％；
(6)第二冷却：包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷。
在本发明中，相对于100重量份的含钨马氏体不锈钢坯，Laves相的含量可以为0.1-1重量份，钨的含量可以为1.5-4重量份；优选地，相对于100重量份的含钨马氏体不锈钢坯，Laves相的含量为0.4-1重量份，钨的含量为2.4-3重量份。本发明的方法更适用于锻造含硼的含钨马氏体不锈钢坯，相对于100重量份的含钨马氏体不锈钢坯，硼的含量可以为0.0025-0.04重量份，优选为0.01-0.04重量份。
在本发明中，所述含钨马氏体不锈钢可以为常规的含钨的马氏体不锈钢，优选为属于超超临界汽轮机组用材的含钨马氏体不锈钢，例如可以为10Cr11Co3W3NiMoVNbNB钢(Co3W3)、12Cr10Co3W2NiMoVNbNB钢(Co3W2)或1Cr10Co3MoWVNbNB钢(Co3W)，更优选为Co3W3。
在本发明中，所述含钨马氏体不锈钢坯的形状没有特别的限定，例如可以为模块或圆棒，优选为圆棒；所述圆棒的尺寸没有特别的限定，例如可以为横截面直径300-800mm的圆棒，优选为横截面直径500-600mm的圆棒。
根据本发明，在步骤(1)中，所述快锻的条件包括：所述加热的温度可以为1160-1180℃，优选为1165-1175℃，开锻温度可以为1050-1150℃，优选为1050-1120℃。为了满足所述开锻温度，可以将含钨马氏体不锈钢坯加热，加热所用的设备和方法没有特别的限定，可以为本领域常规的在炼钢时用于加热钢坯的设备和方法，例如可以采用普通的加热炉。在本发明中，所述开锻温度指的是钢坯表面的测试温度。
根据本发明，在步骤(1)中，所述快锻的条件还包括：锻压力可以为20-50MN，优选为40-50MN。所述快锻可以采用快锻机进行，快锻机的型号没有特别的限定，能够提供快锻所需的压力即可，例如为20-50MN快锻机优选为40-50MN的快锻机。40-50MN快锻机是指其额定工作压力为45MN，其最大工作压力为50MN，实际锻造中可根据工件规格选择≤45MN的任意压力值。
根据本发明，在步骤(1)中，先将加热后的含钨马氏体不锈钢坯进行纵向锻击，所述纵向锻击包括控制最终变形量为30-50％，优选为35-45％。
根据本发明，在步骤(1)中，将含钨马氏体不锈钢坯进行纵向锻击后，对其进行横向锻击，所述横向锻击包括控制最终变形量为35-70％。
在本发明中，需要特别说明的是，本发明所述的最终变形量，通常指的是单一过程前后形变的百分比，即最终变形量＝|单一过程后的截面积-单一过程前的截面积|÷单一过程前的截面积，所述截面积指的是平行于受力方向的截面的面积，所述单一过程是指连续进行的同一个工艺，例如同一方向的连续快锻属于单一过程，纵向和横向的快锻不属于单一过程，快锻和精锻不属于单一过程；需要注意的是，例外情况是：由于快锻分为纵向锻击和横向锻击，而纵向锻击后的中间状态难以测定，因此快锻的横向锻击的最终变形量以纵向锻击前的钢坯为基准，即快锻的横向锻击的最终变形量＝(纵向锻击前的截面积–横向锻击后的截面积)÷纵向锻击前的截面积。
根据本发明，在步骤(2)中，所述第一精锻的条件包括：开锻温度可以为1050-1150℃。为了满足所述开锻温度，可以在开锻前先将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，所述加热包括：将含钨马氏体不锈钢坯第一阶段在1150-1200℃下保持6-20小时，第二阶段降温30-80℃，并在降温后的温度下保持1-3小时；优选地，所述加热包括：将含钨马氏体不锈钢坯第一阶段在1160-1180℃下保持12-18小时，第二阶段降温40-60℃，并在降温后的温度下保持1-3小时。加热所用的设备没有明确的限定，优选为加热炉。
根据本发明，在步骤(2)中，所述第一精锻的条件还包括：锻压力可以为8-18MN，优选为18MN。所述第一精锻可以采用精锻机进行，精锻机的型号没有特别的限定，能够提供精锻所需的压力即可，例如为8-18MN的精锻机，优选为18MN的精锻机。
根据本发明，在步骤(2)中，所述横向锻击包括控制最终的变形量为75-90％。
根据本发明，在步骤(3)中，将第一精锻后的含钨马氏体不锈钢坯进行第一冷却，所述第一冷却包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷；其中，所述第一阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至400-500℃，所述第二阶段包括在700-800℃的缓冷体系中随该缓冷体系一起冷却至400-500℃，所述第三阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至5-50℃；其中，所述第二阶段的所述缓冷体系可以为退火炉，退火炉的温度可以以10-20℃/小时的速度下降。本发明的发明人在实验过程中发现，如果按照传统的方法，直接将含钨马氏体不锈钢坯放入700-800℃的退火炉缓冷，会导致含钨马氏体不锈钢坯的晶相组织中出现先共析铁素体带状组织；如果先将含钨马氏体不锈钢坯置于室温下迅速冷却至400-500℃(一般地，冷却速度可达300℃/h)，再放入700-800℃的退火炉缓冷，就能够有效地避免先共析铁素体带状组织析出的问题。
根据本发明，在步骤(4)中，所述固溶可以包括将第一冷却后的含钨马氏体不锈钢坯在1150-1200℃下保持3.5-5小时；由于坯料出炉到水淬有一定的时间会导致坯料表面温度降低，为了缓和含钨马氏体不锈钢坯表面和内部的温差，优选地，所述固溶还包括：将已经在1150-1200℃下保持3.5-5小时的含钨马氏体不锈钢坯升温15-40℃(优选15-25℃)并保温5-20分钟。
根据本发明，在步骤(4)中，所述水淬分多次进行，水淬的总时间为4-5分钟，每次水淬的时间为1-2分钟，水淬后的温度可以为100-300℃。
根据本发明，在步骤(4)中，所述固溶和水淬所用的设备和方法没有特别的限定，可以为本领域常规的用于固溶和水淬的设备和方法，这些设备和方法已为本领域技术人员所熟知，在此不再赘述。
根据本发明，在步骤(5)中，所述第二精锻的条件包括：开锻温度可以为780-900℃，优选为820-840℃。为了满足所述开锻温度，可以在开锻前先将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，所述加热包括：将含钨马氏体不锈钢坯在900-1000℃下保持1-3小时，优选地，将含钨马氏体不锈钢坯在940-960℃下保持1.5-2.5小时。
根据本发明，在步骤(5)中，所述第二精锻的条件还包括：锻压力可以为8-18MN，优选为18MN。所述第一精锻可以采用精锻机进行，精锻机的型号没有特别的限定，能够提供精锻所需的压力即可，例如为8-18MN吨的精锻机，优选为18MN的精锻机。
根据本发明，在步骤(5)中，所述横向锻击包括控制最终的变形量为8-25％，优选为15-22％。
根据本发明，在步骤(6)中，将第二精锻后的含钨马氏体不锈钢坯进行第一冷却，所述第一冷却包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷；其中，所述第一阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至400-500℃，所述第二阶段包括在700-800℃的缓冷体系中随该缓冷体系一起冷却至400-500℃，所述第三阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至5-50℃；其中，所述第二阶段的所述缓冷体系可以为退火炉，退火炉的温度可以以10-20℃/小时的速度下降。通过采用三个阶段冷却，可以有效地消除形变和组织转变应力并避免先共析铁素体带状组织析出的问题。
本发明所述的锻造方法还包括在步骤(4)所述固溶之前，对含钨马氏体不锈钢坯进行表面处理，表面处理的方法为本领域常规的表面处理方法，目的在于清除表面存在的裂纹、折叠等开口缺陷，以避免在后续的步骤中出现裂纹扩展或炸裂等问题，其原理可能在于：因为该类马氏体不锈钢在1150-1200℃保温时的组织为奥氏体，在随后进行水淬处理钢坯温度在几分钟时间降低至50-200℃，正是在这个过程钢坯组织将由奥氏体转变为马氏体，钢坯组织转变产生较大的应力短时间内无法释放，若钢坯表面存在裂纹、折叠等开口缺陷在组织应力作用下出现裂纹扩展或炸裂的风险较大。相反地，对于其它步骤，因为之后采用缓冷+空冷的方式，冷却过程长组织应力会逐渐释放不会造成应力集中现象，及时钢坯表面存在裂纹、折叠等开口缺陷也不会造成裂纹扩展或炸裂的情况出现，故可以不进行表面处理。
本发明所述的锻造方法还包括在步骤(6)第二冷却之后，将得到的含钨马氏体不锈钢坯进行车光，得到成品含钨马氏体不锈钢。所述车光的设备和方法可以采用本领域常规的用于车光的设备和方法，该设备和方法已为本领域技术人员所熟知，在此不再赘述。
下面的实施例将有助于说明本发明，但不局限其范围。
在以下实施例和对比例中，Laves相的检测方法为光学显微镜观察形貌并采用扫描电镜确定其主要成分；晶粒度按GB/T6394-2002进行光学显微镜检验；铁素体按GB/T13305-2005进行光学显微镜检验。经检测，实施例和对比例所用钢坯的钢种以及锻造之前的Laves相和铁素体的含量见表1。
表1
实施例1
(1)取Φ550mm×1300mm的Co3W3钢坯，在加热炉中加热至1170℃，然后用4500吨快锻机进行快锻，开锻温度为1110℃，纵向锻击至变形量为40％，再横向锻击至Φ400mm规格；
(2)将步骤(1)所得钢坯回到加热炉中在1170℃下均质化15小时，然后转1800吨精锻机中1120℃保温2小时，再在约1100℃的开锻温度下用该精锻机横向锻击至Φ170mm规格；
(3)将步骤(2)所得钢坯在室温下自然冷却至450℃，然后放入750℃的退火炉中以15℃/小时的速度缓慢冷却至450℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(4)将步骤(3)所得钢坯进行表面处理，然后在加热炉中加热至1170℃并保温4小时，继续加热至1190℃并保温10分钟；再进行水淬，使钢坯5分钟降温至约200℃；
(5)将步骤(4)所得钢坯在加热炉中加热至950℃并保温2小时，然后以830℃的开锻温度用1800吨精锻机锻击至Φ150mm规格；
(6)将步骤(5)所得钢坯在室温下自然冷却至450℃，然后放入750℃的退火炉中以15℃/小时的速度缓慢冷却至450℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(7)将步骤(6)所得钢坯车光，得到成品钢。
经检测，所得成品钢的晶粒度为6-7度，铁素体的含量约为0.7面积％，没有检测到Laves相。另外，通过光学显微镜观测的结果如图1所示，从图1可以看出其晶相组织均匀。
实施例2
(1)取Φ550mm×1300mm的Co3W2钢坯，在加热炉中加热至1165℃，然后用4500吨快锻机进行快锻，开锻温度为1050℃，纵向锻击至变形量为35％，再横向锻击至Φ300mm规格；
(2)将步骤(1)所得钢坯回到加热炉中在1160℃下均质化18小时，然后转1800吨精锻机中1110℃保温3小时，再在约1050℃的开锻温度下用该精锻机横向锻击至Φ150mm规格；
(3)将步骤(2)所得钢坯在室温下自然冷却至400℃，然后放入700℃的退火炉中以20℃/小时的速度缓慢冷却至400℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(4)将步骤(3)所得钢坯进行表面处理，然后在加热炉中加热至1150℃并保温5小时，继续加热至1185℃并保温15分钟；再进行水淬，使钢坯4分钟降温至约300℃；
(5)将步骤(4)所得钢坯在加热炉中加热至960℃并保温2小时，然后以840℃的开锻温度用1800吨精锻机锻击至Φ138mm规格；
(6)将步骤(5)所得钢坯在室温下自然冷却至400℃，然后放入700℃的退火炉中以20℃/小时的速度缓慢冷却至400℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(7)将步骤(6)所得钢坯车光，得到成品钢。
经检测，所得成品钢的晶粒度为6-7级，铁素体的含量约为0.5面积％，没有检测到Laves相。另外，通过光学显微镜观测(图2)可以看出晶相组织均匀。
实施例3
(1)取Φ600mm×1300mm的Co3W钢坯，在加热炉中加热至1175℃，然后用4500吨快锻机进行快锻，开锻温度为1150℃，纵向锻击至变形量为45％，再横向锻击至Φ480mm规格；
(2)将步骤(1)所得钢坯回到加热炉中在1180℃下均质化12小时，然后转1800吨精锻机中1120℃保温1小时，再在约1150℃的开锻温度下用该精锻机横向锻击至Φ195mm规格；
(3)将步骤(2)所得钢坯在室温下自然冷却至500℃，然后放入800℃的退火炉中以10℃/小时的速度缓慢冷却至500℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(4)将步骤(3)所得钢坯进行表面处理，然后在加热炉中加热至1180℃并保温3.5小时，继续加热至1195℃并保温8分钟；再进行水淬，使钢坯5分钟降温至约100℃；
(5)将步骤(4)所得钢坯在加热炉中加热至940℃并保温2.5小时，然后以820℃的开锻温度用1800吨精锻机锻击至Φ175mm规格；
(6)将步骤(5)所得钢坯在室温下自然冷却至500℃，然后放入800℃的退火炉中以10℃/小时的速度缓慢冷却至500℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(7)将步骤(6)所得钢坯车光，得到成品钢。
经检测，所得成品钢的晶粒度为4-6度，铁素体的含量约为0.9面积％，没有检测到Laves相。另外通过光学显微镜观测(图3)可以看出晶相组织均匀。
实施例4
(1)取Φ650mm×1500mm的Co3W3钢坯，在加热炉中加热至1180℃，然后用4500吨快锻机进行快锻，开锻温度为1120℃，纵向锻击至变形量为40％，再横向锻击至Φ450mm规格；
(2)将步骤(1)所得钢坯回到加热炉中在1150℃下均质化20小时，然后转1800吨精锻机中1130℃保温4小时，再在约1200℃的开锻温度下用该精锻机横向锻击至Φ200mm规格；
(3)将步骤(2)所得钢坯在室温下自然冷却至550℃，然后放入850℃的退火炉中以25℃/小时的速度缓慢冷却至550℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(4)将步骤(3)所得钢坯进行表面处理，然后在加热炉中加热至1160℃并保温5.5小时，继续加热至1200℃并保温15分钟；再进行水淬，使钢坯3分钟降温至约350℃；
(5)将步骤(4)所得钢坯在加热炉中加热至950℃并保温2小时，然后以800℃的开锻温度用1800吨精锻机锻击至Φ190mm规格；
(6)将步骤(5)所得钢坯在室温下自然冷却至550℃，然后放入850℃的退火炉中以25℃/小时的速度缓慢冷却至550℃，取出再次置于室温下自然冷却至室温；
(7)将步骤(6)所得钢坯车光，得到成品钢。
经检测，所得成品钢的Laves相的含量约为0.15重量％，晶粒度为7-8度，铁素体的含量约为0.5重量％；另外，通过光学显微镜观测(图4)可以看出晶相组织较为均匀。
对比例1
按照实施例1的方法进行锻造，所不同的是，不进行步骤(4)，直接进行步骤(5)、(6)和(7)，得到成品钢。
经检测，所得成品钢的晶粒度为7-8级，铁素体为的含量约为0.5面积％，Laves相的含量约0.3重量％；另外，通过光学显微镜观测的结果如图5所示，从图5可以看出，成品棒材500倍下发现有链状及聚集的Laves相。。
对比例2
按照实施例1的方法进行锻造，所不同的是，在步骤(2)中，将所得钢坯回到加热炉中1200℃下均质化15小时。
经检测，所得成品钢的晶粒度为4-5级，铁素体为的含量约为1.0面积％，未检测到Laves相，但成品棒材500倍下晶界发现裂纹(如图6所示)，晶界开裂是金属材料失效的常见先兆，因此该类材料无法用于后续汽轮机叶片材料的生产。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种含钨马氏体不锈钢的锻造方法，该方法包括将含钨马氏体不锈钢坯依次进行以下步骤：
(1)快锻：将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，然后依次进行纵向锻击和横向锻击；
(2)第一精锻：将快锻之后的含钨马氏体不锈钢坯进行横向锻击；
(3)第一冷却：包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷；
(4)固溶和水淬：将第一冷却后的含钨马氏体不锈钢坯依次进行固溶和水淬；
(5)第二精锻：控制开锻温度为900-1000℃，然后进行横向锻击至最终的变形量为20-40％；
(6)第二冷却：包括三个阶段的冷却过程，第一阶段为空冷，第二阶段为缓冷，第三阶段为空冷。
2.根据权利要求1所述的锻造方法，其中，在步骤(1)中，所述快锻的条件包括：所述加热的温度为1160-1180℃，开锻温度为1050-1150℃；
优选地，所述纵向锻击包括控制最终变形量为30-50％；
优选地，所述横向锻击包括控制最终变形量为35-70％。
3.根据权利要求1或2所述的锻造方法，其中，在步骤(2)中，所述第一精锻的条件包括：开锻温度为1050-1150℃；
优选地，所述横向锻击包括控制最终的变形量为75-90％；
优选地，所述控制开锻温度的方法包括在开锻前先将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，所述加热包括：先将含钨马氏体不锈钢坯在1150-1200℃下保持6-20小时，然后降温30-80℃，并在降温后的温度下保持1-3小时。
4.根据权利要求1-3中任意一项所述的锻造方法，其中，在步骤(3)中，所述第一阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至400-500℃；
优选地，所述第二阶段包括在700-800℃的缓冷体系中随该缓冷体系一起冷却至400-500℃，优选地，所述缓冷体系为退火炉，退火炉的温度以10-20℃/小时的速度下降；
优选地，所述第三阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至5-50℃。
5.根据权利要求1-4中任意一项所述的锻造方法，其中，在步骤(4)中，所述固溶包括将第一冷却后的含钨马氏体不锈钢坯在1150-1200℃下保持3.5-5小时；
优选地，所述固溶还包括：将已经在1150-1200℃下保持3.5-5小时的含钨马氏体不锈钢坯升温15-40℃并保温5-20分钟。
6.根据权利要求1-5中任意一项所述的锻造方法，其中，在步骤(4)中，所述水淬分多次进行，水淬的总时间为4-5分钟，每次水淬的时间为1-2分钟，水淬后的温度为100-300℃。
7.根据权利要求1-6中任意一项所述的锻造方法，其中，在步骤(5)中，所述横向锻击包括控制最终的变形量为8-25％；
优选地，所述第二精锻的条件包括：开锻温度为780-900℃；
优选地，所述控制开锻温度的方法包括在开锻前先将含钨马氏体不锈钢坯进行加热，所述加热包括：将含钨马氏体不锈钢坯在900-1000℃下保持1-3小时。
8.根据权利要求1-7中任意一项所述的锻造方法，其中，在步骤(6)中，所述第一阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至400-500℃；
优选地，所述第二阶段包括在700-800℃的缓冷体系中随该缓冷体系一起冷却至400-500℃，优选地，所述缓冷体系为退火炉，退火炉的温度以10-20℃/小时的速度下降；
优选地，所述第三阶段包括将含钨马氏体不锈钢坯冷却至5-50℃。
9.根据权利要求1-8中任意一项所述的锻造方法，其中，所述锻造方法还包括在步骤(4)所述固溶之前，对含钨马氏体不锈钢坯进行表面处理。
10.根据权利要求1-9中任意一项所述的锻造方法，其中，相对于100重量份的含钨马氏体不锈钢坯，Laves相的含量为0.1-1重量份，钨的含量为1.5-4重量份，硼的含量为0.0025-0.04重量份；优选地，相对于100重量份的含钨马氏体不锈钢坯，Laves相的含量为0.4-1重量份，钨的含量为2.4-3重量份，硼的含量为0.01-0.04重量份。
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