CN105349894A - 以标s400w抗震钢筋及其生产方法 - Google Patents
以标s400w抗震钢筋及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105349894A CN105349894A CN201510812129.7A CN201510812129A CN105349894A CN 105349894 A CN105349894 A CN 105349894A CN 201510812129 A CN201510812129 A CN 201510812129A CN 105349894 A CN105349894 A CN 105349894A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel bar
- rolling
- production method
- reinforcing steel
- mark
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种以标S400W抗震钢筋及其生产方法,其包括加热、粗轧、精轧工序;采用下述质量百分含量成分的钢坯:C?0.20%~0.24%,Si?0.20%~0.50%,Mn?0.60%~1.00%,P+S≤0.080%,Cr?0.30%~0.40%,V?0.050%~0.080%,N?0.0070%~0.0130%,其余为Fe和不可避免的不纯物;其中,碳当量Cev≤0.55%。本方法通过控制适当的N含量、合理的轧制温度与冷却方式,使V、N强化机理达到最大,既保证了产品性能的稳定性,又降低了Mn、Cr等合金元素的加入量,降低了生产成本。本方法通过采取钒微合金化,配合设计合理的轧制工艺与孔型设计方案,实现了机械性能及外形尺寸均满足以标S400W抗震钢筋要求的低成本生产方法,具有良好的经济和社会效益。
Description
技术领域
本发明涉及一种抗震钢筋,尤其是一种以标S400W抗震钢筋及其生产方法。
背景技术
热轧钢筋是钢筋混凝土建筑结构的主要增强材料,随着高层、大跨度、抗震、耐低温、耐火等多功能建筑结构的出现,要求钢筋具有更高的强度、韧性和较好的可焊性等综合性能。S400W是执行以色列SI4466Part3(2013)标准中特征屈服强度为400MPa级高强抗震热轧带肋螺纹钢牌号之一;SI4466Part3(2013)标准中对S400W抗震钢筋的成分、性能、外形尺寸均做出了明确规定。
当前,由于V、N强化利用不充分、横肋侧面倾角设计不合理等原因,以标抗震钢筋生产存在生产成本高、横肋侧面倾角不易满足标准要求且弯曲性能差的问题。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种抗震性优良的以标S400W抗震钢筋;本发明还提供了一种生产成本低的以标S400W抗震钢筋的生产方法。
为解决上述技术问题,本发明成分的质量百分含量为:C0.20%~0.24%,Si0.20%~0.50%,Mn0.60%~1.00%,P+S≤0.080%,Cr0.30%~0.40%,V0.050%~0.080%,N0.0070%~0.0130%,其余为Fe和不可避免的不纯物;其中,碳当量Cev≤0.55%。
本发明所述抗震钢筋两侧的横肋侧面倾角分别为58~60°和55~57°。
本发明方法包括加热、粗轧、精轧工序;采用上述质量百分含量成分的钢坯。
本发明方法所述加热工序:均热温度为1080~1150℃,出炉温度为1020~1080℃。
本发明方法所述精轧工序中,终轧后采用轻穿水工艺。
本发明方法所述精轧工序中,横肋槽进槽一侧的横肋侧面倾角设计值为58~60°,脱槽一侧的横肋侧面倾角设计值为55~57°。
本发明方法根据以标SI4466Part3(2013)对碳当量的要求,确定了C、Si、Mn、Cr等元素的含量,同时考虑加入微合金元素V对强度指标的影响。微合金元素V能与N结合成氮化物,在低温时起到析出强化作用;适当的N含量,配合合理的轧制温度与冷却速度,能够使V在钢中的强化作用发挥到最大,从而降低Mn、Cr等起到强化作用的合金元素加入量,进而达到降低生产成本的目的。在孔型设计上,充分考虑轧制时前滑的影响因素,对钢筋横肋侧面倾角采用非对称设计方法,使进槽一侧倾角设计值较脱槽一侧高约3°,确保了成品钢筋横肋侧面倾角满足以标要求,并有效提高了钢筋弯曲性能。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:本发明方法通过控制适当的N含量、合理的轧制温度与冷却方式,使V、N强化机理达到最大,既保证了产品性能的稳定性,又降低了Mn、Cr等合金元素的加入量,降低了生产成本。
本发明方法在孔型设计上,充分考虑轧制时前滑的影响因素,对钢筋横肋侧面倾角采用非对称设计方法,避免了横肋两侧倾角大小不一,在保证钢筋外形尺寸满足以标要求的同时也有效提高了钢筋的弯曲性能。
本方法通过采取钒微合金化,配合设计合理的轧制工艺与孔型设计方案,实现了机械性能及外形尺寸均满足以标S400W抗震钢筋要求的低成本生产方法,具有良好的经济和社会效益。
附图说明
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
图1是本发明抗震钢筋的外形示意图;
图2是图1中A-A向截面图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明;下述各实施例1-9所采用的钢坯成分见表1。
表1:各实施例中钢坯成分含量(wt%)
实施例 | C | Si | Mn | P+S | Cr | V | N | Cev |
1 | 0.22 | 0.27 | 0.72 | 0.018 | 0.33 | 0.058 | 0.0092 | 0.42 |
2 | 0.22 | 0.27 | 0.71 | 0.055 | 0.35 | 0.053 | 0.0096 | 0.42 |
3 | 0.23 | 0.25 | 0.68 | 0.051 | 0.35 | 0.055 | 0.0105 | 0.43 |
4 | 0.21 | 0.26 | 0.82 | 0.057 | 0.34 | 0.067 | 0.0123 | 0.43 |
5 | 0.23 | 0.29 | 0.79 | 0.043 | 0.35 | 0.066 | 0.0117 | 0.45 |
6 | 0.22 | 0.27 | 0.78 | 0.052 | 0.35 | 0.063 | 0.0116 | 0.43 |
7 | 0.20 | 0.39 | 1.00 | 0.068 | 0.30 | 0.072 | 0.0130 | 0.44 |
8 | 0.24 | 0.20 | 0.80 | 0.080 | 0.37 | 0.050 | 0.0070 | 0.46 |
9 | 0.23 | 0.50 | 0.60 | 0.074 | 0.40 | 0.080 | 0.0121 | 0.43 |
注:表1中,钢坯成分的余量为Fe和不可避免的不纯物,碳当量Cev=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15。
粗轧和精轧工序中,粗轧开始温度为1015~1035℃,精轧的终轧温度为1030~1065℃,经轻穿水冷却后冷床位置温度为920~955℃。精轧工序中,钢筋轧制时首先与精轧机组轧辊上的轧槽接触的一侧称为进槽一侧,相对应的另一侧为脱槽一侧;下述实施例1-9中,进槽一侧的横肋侧面倾角设计值为58~60°,脱槽一侧的横肋侧面倾角设计值为55~57°。这样,抗震钢筋长度方向上两侧的横肋侧面倾角分别为58~60°和55~57°;所述横肋侧面倾角是指钢筋横肋的侧面与钢筋所在平面形成的夹角;如图1、2所示,图2中的夹角α即为横肋侧面倾角。
实施例1:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ10mm。
将钢坯放入均热段炉温为1110~1130℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为55分钟,使钢坯达到1067℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1032℃;终轧温度为1065℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为955℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例2:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ12mm。
将钢坯放入均热段炉温为1100~1120℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为50分钟,使钢坯达到1050℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1030℃;终轧温度为1055℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为950℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例3:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ14mm。
将钢坯放入均热段炉温为1115~1135℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为45分钟,使钢坯达到1045℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1025℃;终轧温度为1045℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为945℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例4:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ16mm。
将钢坯放入均热段炉温为1100~1120℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为54分钟,使钢坯达到1052℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1029℃;终轧温度为1050℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为951℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例5:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ18mm。
将钢坯放入均热段炉温为1090~1110℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为53分钟,使钢坯达到1050℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1035℃;终轧温度为1053℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为948℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例6:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ20mm。
将钢坯放入均热段炉温为1080~1100℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为40分钟,使钢坯达到1020℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1015℃;终轧温度为1033℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为928℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例7:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ22mm。
将钢坯放入均热段炉温为1090~1110℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为40分钟,使钢坯达到1035℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1017℃;终轧温度为1030℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为926℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例8:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ25mm。
将钢坯放入均热段炉温为1080~1100℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为40分钟,使钢坯达到1030℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1020℃;终轧温度为1035℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为929℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
实施例9:本以标S400W抗震钢筋采用下述具体工艺制备而成,轧制规格为Φ28mm。
将钢坯放入均热段炉温为1130~1150℃的加热炉中加热,在均热段的保温时间为40分钟,使钢坯达到1080℃后出炉。加热后的钢坯经高压水除鳞后进行粗、中、精轧轧制,粗轧开始温度为1030℃;终轧温度为1032℃;经轻穿水冷却后冷床位置温度为920℃。本实施例所得钢筋的热轧态力学性能见表2。
上述实施例生产的以标S400W抗震钢筋,两侧的横肋侧面倾角分别为58~60°和55~57°;统计热轧态力学性能,统计结果见表2。
表2:各实施例所得钢筋的热轧态力学性能
由表2的力学性能分析可见,上述实施例生产的以标S400W抗震钢筋全部满足SI4466Part3(2013)标准要求。
Claims (6)
1.一种以标S400W抗震钢筋,其特征在于,其成分的质量百分含量为:C0.20%~0.24%,Si0.20%~0.50%,Mn0.60%~1.00%,P+S≤0.080%,Cr0.30%~0.40%,V0.050%~0.080%,N0.0070%~0.0130%,其余为Fe和不可避免的不纯物;其中,碳当量Cev≤0.55%。
2.根据权利要求1所述的以标S400W抗震钢筋,其特征在于:所述抗震钢筋两侧的横肋侧面倾角分别为58~60°和55~57°。
3.一种以标S400W抗震钢筋的生产方法,其特征在于:其包括加热、粗轧、精轧工序;采用下述质量百分含量成分的钢坯:C0.20%~0.24%,Si0.20%~0.50%,Mn0.60%~1.00%,P+S≤0.080%,Cr0.30%~0.40%,V0.050%~0.080%,N0.0070%~0.0130%,其余为Fe和不可避免的不纯物;其中,碳当量Cev≤0.55%。
4.根据权利要求3所述的以标S400W抗震钢筋的生产方法,其特征在于,所述加热工序:均热温度为1080~1150℃,出炉温度为1020~1080℃。
5.根据权利要求3所述的以标S400W抗震钢筋的生产方法,其特征在于:所述精轧工序中,终轧后采用轻穿水工艺。
6.根据权利要求3、4或5所述的以标S400W抗震钢筋的生产方法,其特征在于:所述精轧工序中,横肋槽进槽一侧的横肋侧面倾角设计值为58~60°,脱槽一侧的横肋侧面倾角设计值为55~57°。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510812129.7A CN105349894A (zh) | 2015-11-22 | 2015-11-22 | 以标s400w抗震钢筋及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510812129.7A CN105349894A (zh) | 2015-11-22 | 2015-11-22 | 以标s400w抗震钢筋及其生产方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105349894A true CN105349894A (zh) | 2016-02-24 |
Family
ID=55325953
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510812129.7A Pending CN105349894A (zh) | 2015-11-22 | 2015-11-22 | 以标s400w抗震钢筋及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105349894A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107099734A (zh) * | 2017-03-29 | 2017-08-29 | 海城市欣锐铸件有限公司 | 一种海洋建筑结构用耐蚀钢筋及其制造方法 |
CN107604261A (zh) * | 2017-07-18 | 2018-01-19 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种日标sd345带肋螺纹钢筋及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101694250A (zh) * | 2009-10-13 | 2010-04-14 | 天津钢管集团股份有限公司 | 500MPa级VN合金化非调质无缝钢管及其制作方法 |
CN102876982A (zh) * | 2011-07-14 | 2013-01-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种车轴用钢及其制造方法 |
CN104233074A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-12-24 | 马钢(集团)控股有限公司 | 含铬的钒氮微合金化400MPa级钢筋用钢及其生产方法 |
-
2015
- 2015-11-22 CN CN201510812129.7A patent/CN105349894A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101694250A (zh) * | 2009-10-13 | 2010-04-14 | 天津钢管集团股份有限公司 | 500MPa级VN合金化非调质无缝钢管及其制作方法 |
CN102876982A (zh) * | 2011-07-14 | 2013-01-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种车轴用钢及其制造方法 |
CN104233074A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-12-24 | 马钢(集团)控股有限公司 | 含铬的钒氮微合金化400MPa级钢筋用钢及其生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
廖树帜等: "《实用建筑材料手册》", 30 June 2012 * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107099734A (zh) * | 2017-03-29 | 2017-08-29 | 海城市欣锐铸件有限公司 | 一种海洋建筑结构用耐蚀钢筋及其制造方法 |
CN107099734B (zh) * | 2017-03-29 | 2018-12-04 | 海城市欣锐铸件有限公司 | 一种海洋建筑结构用耐蚀钢筋及其制造方法 |
CN107604261A (zh) * | 2017-07-18 | 2018-01-19 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种日标sd345带肋螺纹钢筋及其生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101613828B (zh) | 屈服强度460MPa级低屈强比建筑用特厚钢板及制造方法 | |
CN101760701B (zh) | 一种合金塑料模具钢板及其生产方法 | |
CN104593695B (zh) | 热轧高强低镍铜比厚规格耐候钢及其生产方法 | |
CN103805838A (zh) | 一种高成形性超高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
CN103215516A (zh) | 一种700MPa级高强度热轧Q&P钢及其制造方法 | |
CN105256246A (zh) | 一种生产薄规格高强度耐大气腐蚀结构钢板的方法 | |
CN104498821B (zh) | 汽车用中锰高强钢及其生产方法 | |
CN103233161A (zh) | 一种低屈强比高强度热轧q&p钢及其制造方法 | |
WO2012002638A3 (ko) | 초고강도 철근 및 그 제조방법 | |
CN106756556A (zh) | 韩标sd400带肋螺纹钢筋及其生产方法 | |
CN104141099B (zh) | 一种超厚规格x70热轧板卷的制造方法 | |
CN107779740B (zh) | 屈服强度700MPa级耐大气腐蚀热轧钢带及制造方法 | |
CN105039843A (zh) | 英标b500b带肋螺纹钢筋及其生产方法 | |
CN104947000A (zh) | 屈服强度700MPa级高强钢及TMCP制造方法 | |
US20150361518A1 (en) | 500 MPa GRADE LONGITUDINALLY WELDED STEEL PIPE WITH LOW YIELD RATIO AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR | |
CN101153371A (zh) | 高强度冷成型热连轧钢板及其生产方法 | |
CN109252107A (zh) | 一种高平直度超高强钢的生产方法 | |
CN107604261A (zh) | 一种日标sd345带肋螺纹钢筋及其生产方法 | |
EP3097214A1 (en) | Hot-rolled ultrahigh strength steel strip product | |
CN116254469A (zh) | 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋 | |
CN102367554A (zh) | 一种工程机械用高性能调质钢板及其生产工艺 | |
CN103031489B (zh) | 一种q345b钢板的生产方法 | |
CN105441814A (zh) | 屈服强度700MPa级超低屈强比热轧Q&P钢及其制造方法 | |
CN104928598A (zh) | 一种高性能的宽规格桥梁钢板的生产方法 | |
CN103498105A (zh) | 一种高强度地质钻探用无缝钢管及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20160224 |
|
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |