一种时效强化铝合金型材
技术领域
本发明涉及金属材料领域,尤其涉及一种时效强化铝合金型材。
背景技术
推拉窗优点是简洁、美观、窗幅大、玻璃块大、视野开阔、采光率高、擦玻璃方便、使用灵活、安全可靠、使用寿命长,在一个平面内开启,占有空间少,安装纱窗方便等。目前门窗中使用最广泛的就是推拉窗,由于铝合金型材相对于其他金属型材具有质量轻、美观经济的优点,目前推拉窗主要是采用铝合金型材制作。现有技术中,时效强化铝合金型材的性能仍未达到最优,依然需要不断进行改进。
因此,如何通过优化铝合金型材生产工艺,得到一种优异的铝合金型材,更好的满足推拉窗的使用要求是目前亟待解决的问题。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足,提供了一种时效强化铝合金型材,实现了铝合金型材生产工艺的优化,其性能优异。
本发明公开了一种时效强化铝合金型材,其组分成分按重量百分比包括:Mg:0.75-0.90;Si:0.5-0.6;Cu:0.10-0.14;Mn:0.20-0.25;Ti:0-0.1;Cr:0-0.1;Fe:0.1-0.3;Zn:0.20-0.28;余量为Al,并按以下步骤制备:
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:将S1中得到的铸锭放置于540-580℃的保温炉中,并在540-580℃下保温7-9h,保温完成后保温炉冷至295-310℃后,空冷至室温后;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1.5-2.5h内放置于148-153℃的保温炉内,并以2-3℃/h的平均速度升温至163-168℃后,在此温度下保温2.5-3h后,空冷至室温;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为(40±1.5)g/L硫酸+(15±0.8)g/L已二酸,阳极氧化温度为22-25℃,阳极氧化时间为18-22min,电压为(15±1)V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
优选地,其组成成分中,Mg与Si的质量比为(1.2-1.5):1。
优选地,在步骤S2中,保温炉的温度为560℃。
优选地,在步骤S4中,将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内。
优选地,在步骤S4中,保温炉从148-153℃升至163-168℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系。
本发明中,提出的时效强化铝合金型材通过成分优化,生产工艺改进,提升了铝合金型材的综合性能,与现有技术相比,具体优点如下:
1、对合金成分进行了优化,提高了合金中Mg元素和Si元素的含量,并适当地提高了Mn元素、Cu元素和Zn元素的含量;由于Mg2Si相是Al-Mg-Si系合金中的主要强化相,其数量、尺寸和形态对合金性能的影响极大,通过提高合金中Mg元素和Si元素的含量,可以提高合金中Mg2Si相的含量,从而为最终合金强度的提升奠定基础,适量的Zn的加入有助于提高合金的最终强度,同时,少量Cu的加入,可以生成CuAl2相和Cu3Al2相,这两种相有着时效强化效果,有助于最终合金强度的提高;适量的Mn元素的加入,使铸锭经后续均匀化处理后,针状β-Al9FeSi相转变为粒状α-Al15(FeMn)3Si2弥散相,从而消除粗大针状结晶相对合金性能的有害影响,降低杂质元素Fe对材料性能的不利影响,提高合金的塑形,同时,粒状α-Al15(FeMn)3Si2弥散相质点还可以阻止合金在后续热挤压变形过程中的再结晶,并促进时效过程中Mg2Si相的析出,细化再结晶晶粒,Mn还能扩大淬火温度上限,增大合金元素的固溶度,从而提高合金综合性能;
2、对生产工艺进行了改进,通过对均匀化处理工艺的优化,使得均匀化后合金晶界更细,固溶相在基体中的分布更加弥散,为合金的后续挤压加工提供了良好的基础,从而有利于成品率,通过对热处理工艺的优化,控制了Mg2Si强化相的析出过程,提升了Mg2Si强化相数量、减小了Mg2Si强化相尺寸并使得Mg2Si强化相分布形态更加合理,使得合金获得更好的机械性能,通过对表层处理工艺的优化,改善了合金表面形貌和状态,提高了表层膜层的稳定性,提升了合金的耐蚀性。
具体实施方式
下面结合具体实例对本发明做出详细说明,应当了解,实施例只用于说明本发明,而不是用于对本发明进行限定,任何在本发明基础上所做的修改、等同替换等均在本发明的保护范围内。
本发明所公开的时效强化铝合金型材,各实施例中铸锭的成分配比(重量百分比)检测结果如表1所示:
|
Mg |
Si |
Cu |
Mn |
Cr |
Ti |
Zn |
Fe |
Al |
实施例1 |
0.9 |
0.6 |
0.10 |
0.22 |
0.10 |
0.08 |
0.26 |
0.2 |
余量 |
实施例2 |
0.75 |
0.5 |
0.14 |
0.25 |
0.10 |
0.06 |
0.20 |
0.2 |
余量 |
实施例3 |
0.80 |
0.52 |
0.12 |
0.20 |
0.08 |
0.07 |
0.22 |
0.2 |
余量 |
实施例4 |
0.82 |
0.55 |
0.10 |
0.23 |
0.07 |
0.08 |
0.28 |
0.21 |
余量 |
实施例5 |
0.85 |
0.58 |
0.12 |
0.20 |
0.06 |
0.08 |
0.27 |
0.18 |
余量 |
实施例6 |
0.83 |
0.56 |
0.13 |
0.24 |
0.07 |
0.06 |
0.25 |
0.22 |
余量 |
各实施例制备方式如下:
实施例1
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:均匀化:将S1中得到的铸锭放置于540℃的保温炉中,并在540℃下保温9h,保温完成后保温炉冷至295℃后,空冷至室温;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内,并以3℃/h的平均速度升温至165℃后,在165℃保温3h后,空冷至室温,其中,保温炉从150℃升至165℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为41.5g/L硫酸+15.5g/L已二酸,阳极氧化温度为23℃,阳极氧化时间为22min,电压为15V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
实施例2
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:均匀化:将S1中得到的铸锭放置于580℃的保温炉中,并在580℃下保温7h,保温完成后保温炉冷至310℃后,空冷至室温;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内,并以3℃/h的平均速度升温至165℃后,在165℃保温3h后,空冷至室温,其中,保温炉从150℃升至165℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为38.5g/L硫酸+15.8g/L已二酸,阳极氧化温度为23℃,阳极氧化时间为18min,电压为14V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
实施例3
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:均匀化:将S1中得到的铸锭放置于560℃的保温炉中,并在560℃下保温8h,保温完成后保温炉冷至295-310℃后,空冷至室温;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内,并以3℃/h的平均速度升温至165℃后,在165℃保温3h后,空冷至室温,其中,保温炉从150℃升至165℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为40g/L硫酸+15.2g/L已二酸,阳极氧化温度为24℃,阳极氧化时间为20min,电压为15V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
实施例4
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:均匀化:将S1中得到的铸锭放置于560℃的保温炉中,并在560℃下保温8h,保温完成后保温炉冷至295-310℃后,空冷至室温;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内,并以3℃/h的平均速度升温至165℃后,在165℃保温3h后,空冷至室温,其中,保温炉从153℃升至168℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为40.5g/L硫酸+14.2g/L已二酸,阳极氧化温度为25℃,阳极氧化时间为18-22min,电压为16V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
实施例5
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:均匀化:将S1中得到的铸锭放置于560℃的保温炉中,并在560℃下保温8h,保温完成后保温炉冷至300℃后,空冷至室温;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内,并以3℃/h的平均速度升温至165℃后,在165℃保温3h后,空冷至室温,其中,保温炉从150℃升至165℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为41.2g/L硫酸+14.9g/L已二酸,阳极氧化温度为22℃,阳极氧化时间为21min,电压为14V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
实施例6
S1:称取各原料进行熔炼,得到铸锭;
S2:均匀化:将S1中得到的铸锭放置于550℃的保温炉中,并在550℃下保温9h,保温完成后保温炉冷至300℃后,空冷至室温;
S3:挤压:将S2中得到的铸锭车去外皮,在液压机上进行挤压,挤压前对挤压筒、挤压模和铸锭进行加热,挤压完成后待型材冷却至50℃以下,对型材进行拉伸矫直;
S4:热处理:将S3中完成拉伸矫直型材在1h内放置于150℃的保温炉内,并以3℃/h的平均速度升温至165℃后,在165℃保温3h后,空冷至室温,其中,保温炉从150℃升至165℃的过程中,随温度的升高,升温速率增大,且温度与时间成正弦函数关系;
S5:表层处理:将S4中完成的热处理的型材按照脱脂→碱洗→水冲洗→出光→水冲洗→阳极氧化→封孔→干燥的处理路线进行表层处理,其中,阳极氧化溶液组成为40g/L硫酸+15g/L已二酸,阳极氧化温度为24℃,阳极氧化时间为21min,电压为14V,阴极材料为纯铅板,电流小于1A/dm2,封孔采用稀铬酸封孔。
在实施例1-6中,铁元素为非添加元素,其主要来源于熔炼过程中模具使用不可避免的引入;均匀化处理中,在540℃以上保温超过7h,可以消除铸锭晶界上的非平衡凝固共晶组织,使合金晶界变细,固溶相弥散分布在基体中,使得后续加工顺利,有利于提高成品率,炉冷至310℃后空冷至室温,可以充分利用热能并巩固均匀化成果;通过对热处理工艺的优化,从148-153℃以2-3℃/h的平均速度升温至163-168℃过程中,起始时效温度较低,同时升温速率缓慢,使得Mg2Si强化相能够得到充分形核,缓慢析出,有利于Mg2Si强化相析出弥散分布,匹配了本合金成分中,Mg元素和Si元素的含量较大,析出动力强的特点,随后在163-168℃保温2.5-3h,给予Mg2Si强化相长大时间,并充分挖掘时效强化潜能,整个时效过程属于低温长时时效,利于Mg2Si强化相的形核数量增加,使得整体析出状态弥散均匀,从而控制了Mg2Si强化相的析出过程,提升了Mg2Si强化相数量、减小了Mg2Si强化相尺寸并使得Mg2Si强化相分布形态更加合理,使得合金获得更好的机械性能;通过对表层处理工艺的优化,阳极氧化过程中,由于己二酸能与Al3+发生反应生产不溶物Al2(C6H8O4)3,吸附在第二相颗粒附近,在一定程度上抑制了O2的生成,使得膜层更加平整,同时Al2(C6H8O4)3型复合物能有效地延缓阻挡层的溶解,使得型材具有更好的耐蚀性能,从而改善了合金表面形貌和状态,提高了表层膜层的稳定性,提升了合金的耐蚀性。
实施例1-6中,重复测试五组所述时效强化铝合金型材的拉伸强度、落砂试验磨耗系数、滴碱试验以及延伸率,所得平均数据以及铝合金型材6063-T6阳极氧化型材的参数值列于表2中。
表2实施例1-6与典型的6063-T6阳极氧化型材机械性能参数
由上述表1中实施例1-6与典型的6063-T6阳极氧化型材拉伸强度、落砂试验磨耗系数、滴碱试验和延伸率的测试数据可知,无论单一性能还是综合性能,本发明中所述的时效强化铝合金型材均优于典型的6063-T6阳极氧化型材,具有优异的机械性能、耐磨性和耐蚀性。