CN104699941A - 基于机组经济性的锅炉nox排放评价指标的分析方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种基于火力发电厂机组经济性的NO_x排放评价指标，解决了目前基于机组经济性的锅炉NO_x排放的评价指标的分析方法尚属空白的问题。本发明可以反映出火力发电厂在一定机组经济性下的氮氧化物排放情况，也可以反映不同负荷乃至不同类型机组的污染物排放水平，为不同种类脱硝装置效果的客观评价提供了更多的选择。

Description

基于机组经济性的锅炉NOX排放评价指标的分析方法

技术领域：

本发明涉及一种锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，尤其涉及一种基于火力发电厂机组经济性的锅炉NOx排放评价指标的分析方法,属于燃烧污染物控制分析的研究领域。

背景技术：煤是一种“肮脏”的燃料，它在供应能量的同时，会以粉尘、二氧化硫、氮氧化物、二氧化碳、灰渣等污染环境，而火电厂作为燃煤大户，其污染物排放的监测和控制有待进一步加强。

2011年国家环境保护部正式颁布了《火电厂大气污染物排放标准》(GB13223-2011)，对于烟尘、SO₂及NO_x的排放有了更加严格的要求，这是目前世界上最为严格的排放标准。按照标准要求，现有燃煤火力发电锅炉氮氧化物(以NO₂计)排放执行100mg/Nm³(折算到6％O₂)的排放限值；现有燃油锅炉氮氧化物(以NO₂计)排放执行100mg/Nm³(折算到3％O₂)；现有燃天然气锅炉氮氧化物(以NO₂计)排放执行100mg/Nm³(折算到3％O₂)。从我国针对氮氧化物排放限值的规定中可以发现，我国对于氮氧化物带来的危害越来越重视，控制火电厂氮氧化物的排放已成为火电行业“十二五”环境保护工作的重中之重，火电脱硝已经成为首要任务。

为达到这样的排放标准，大量的锅炉需要采取措施对NO_x的排放进行控制。目前，应用于电厂NO_x控制技术主要有三种：低NO_x燃烧器、选择性催化还原烟气脱硝技术(SCR)以及选择性非催化还原烟气脱硝技术(SNCR)。其中SCR技术脱硝效率最大，相对容易实现排放标准，但是SCR技术庞大的投资和日常运行成本是最高的，一直制约该技术的应用；SNCR投资成本为中等，运行成本也较高，但脱硝效率一般。而低NO_x燃烧技术，投资和运行维护成本相对最低，尽管脱硝效率稍显偏低，但可以降低SCR装置入口前NO_x排放浓度，可以有效控制SCR装置规模和减少日常运行所需的各种费用。

低NO_x燃烧技术非常适合控制氮氧化物的生成，但也存在燃烧效率与NO_x浓度降低效率相矛盾的问题，如果低NO_x燃烧技术运用不当，会造成CO含量的急剧增加，从而大大增加化学未完全燃烧热损失。同时，也会引起飞灰含碳量的增加，导致机械未完全燃烧损失的增加，燃烧效率降低，机组的经济性下降。此外，低氧浓度会使炉膛内某些地区成为还原性气氛，从而降低灰熔点，增加炉壁结渣和腐蚀的风险。因此，在实施低NO_x燃烧技术时，要在保证锅炉的安全性和经济性的前提下进行。

电厂锅炉的经济运行一直是一个被广为重视的问题,这不仅牵扯企业的经济效益,而且在能源日益短缺的将来对节约能源,实现持续协调发展更具重大意义。我国的煤炭绝大部分用在发电方面,节能降耗对电站锅炉更是迫在眉睫。火电厂的节能重点就是要提高热力设备及热力系统的燃料转换率，煤耗率的高低能反映出火电厂热经济运行情况的好坏,也能反映出电厂设备完好情况、检修质量、运行操作水平、系统合理性及专业管理水平。火电厂的煤耗技术经济指标可分为发电标煤耗和供电标煤耗，发电标煤耗是指统计期内每发一千瓦时电量所需耗用的标准煤量，而供电标煤耗是指统计期内每供一千瓦时电量所需耗用的标准煤量。如果锅炉煤质不变，同样的发电量耗用的原煤量相同,但由于厂用电量或者厂用汽量导致机组厂用电率增高(其中包括输煤皮带、给煤机、除渣机及水泵等功率增加)，就会造成供电煤耗增加。可见，供电标煤耗是反映火电厂发电设备效率和经济性的一项综合性技术经济指标。

前述认为，在实施低NO_x燃烧技术时，要在保证锅炉的安全性和经济性的前提下进行。但目前的火电厂大气污染物排放标准中氮氧化物的排放限值的单位要求为mg/m³，该限值仅考虑了NO_x排放的浓度限值，并没有基于火力发电厂的经济性进行评价。

目前对于基于火力发电厂机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析尚无报道。

发明内容：

发明目的：本发明提供一种基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其目的是解决目前基于机组经济性的锅炉NO_x排放的评价指标的分析方法尚属空白的问题。

技术方案：本发明是通过以下技术方案来实现的：

一种基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其特征在于：该方法的步骤如下：

第一步获得试验中各工况时机组平均发电负荷、平均给煤质量流量、平均空气质量流量、机组平均厂用电率及平均NO_x排放质量浓度：根据试验时间内机组发电负荷、给煤质量流量、空气质量流量、机组厂用电率及NO_x排放质量浓度的参数，通过公式计算获得机组平均发电负荷、平均给煤质量流量、平均空气质量流量、机组平均厂用电率及平均NO_x排放质量浓度；

第二步获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生实际烟气体积流量：根据煤样的收到基分析数据及本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量，首先通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量；再根据煤样的收到基分析数据、本发明第一步获得的平均给煤质量流量及本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生的理论烟气体积流量；最后根据本发明第一步获得的平均给煤质量流量、平均空气质量流量、本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量及产生的理论烟气体积流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生的实际烟气体积流量；

第三步获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量：根据本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度及本发明第二步获得的平均给煤质量流量燃烧产生的实际烟气体积流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量；

第四步获得试验中各工况时NOx排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量，通过公式计算试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx；再根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷、机组平均厂用电率及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx。

所述的第一步是：获得试验中各工况时机组平均发电负荷P_MW、平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、机组平均厂用电率β_p及平均NO_x排放质量浓度ρ_m：根据试验时间(10小时)内机组发电负荷P_MW′(单位MW)、给煤质量流量m_coal′(单位t/h)、空气质量流量υ′(单位t/h)、机组厂用电率β_p′(单位％)及NO_x排放浓度ρ_m′(单位mg/Nm³)的参数，通过公式 $m_0=\frac{{\∫}_0^t{m_0}^{\′}{{\mathrm{dm}}_0}^{\′}}{t},\mathrm{\υ}=\frac{{\∫}_0^t{\mathrm{\υ}}^{\′}{\mathrm{d\υ}}^{\′}}{t}$ 及 ${\mathrm{\ρ}}_m=\frac{{\∫}_0^t{{\mathrm{\ρ}}_m}^{\′}d{{\mathrm{\ρ}}_m}^{\′}}{t},$ 计算获得机组平均发电负荷P_MW(单位MW)、平均给煤质量流量m_coal(单位t/h)、平均空气质量流量υ(单位t/h)、机组平均厂用电率β_p(单位％)及平均NO_x排放质量浓度ρ_m(单位mg/Nm³)。

所述的第二步是：获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生实际烟气体积流量V₀：根据煤样的收到基分析数据及本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal，首先通过公式υ₀＝1.293m_coal×[0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar]，计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀(单位t/h)；再根据煤样的收到基分析数据、本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal及本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀，通过公式 $V^{\′}=\frac{{790\mathrm{\υ}}_0}{1.293}+{8m}_{\mathrm{coal}}{N}_{\mathrm{ar}}+18.66m_{\mathrm{coal}}(C_{\mathrm{ar}}+{0.375S}_{\mathrm{ar}})+{111m}_{\mathrm{coal}}{H}_{\mathrm{ar}}+12.4m_{\mathrm{coal}}{M}_{\mathrm{ar}}+\frac{16.1{\mathrm{\υ}}_0}{1.293},$ 计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的理论烟气体积流量V′(单位Nm³/h)；最后根据本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀及产生的理论烟气体积流量V′，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀(单位Nm³/h)。

所述的第三步是：获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx：根据本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度ρ_m及本发明第二步获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx(单位g/h)。

所述的第四步是：获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx(单位g/kW·h)；再根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW、机组平均厂用电率β_p及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx(单位g/kW·h)。

优点及效果：

本发明提供一种基于火力发电厂机组经济性的NO_x排放评价指标，解决了目前基于机组经济性的锅炉NO_x排放的评价指标的分析方法尚属空白的问题。

本发明可以反映出火力发电厂在一定机组经济性下的氮氧化物排放情况，也可以反映不同负荷乃至不同类型机组的污染物排放水平，为不同种类脱硝装置效果的客观评价提供了更多的选择。

附图说明：

图1为试验中各工况时机组发电负荷参数变化图。

图2为试验中各工况时给煤质量流量参数变化图。

图3为试验中各工况时空气质量流量参数变化图。

图4为试验中各工况时机组厂用电率参数变化图。

图5为试验中各工况时NO_x排放质量浓度参数变化图。

具体实施方式：下面结合附图对本发明做进一步的描述：

如图1所示，本发明提供一种一种基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，该方法的步骤如下：

第一步获得试验中各工况时机组平均发电负荷、平均给煤质量流量、平均空气质量流量、机组平均厂用电率及平均NO_x排放质量浓度：根据试验时间内机组发电负荷、给煤质量流量、空气质量流量、机组厂用电率及NO_x排放质量浓度的参数，通过公式计算获得机组平均发电负荷、平均给煤质量流量、平均空气质量流量、机组平均厂用电率及平均NO_x排放质量浓度；

第二步获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生实际烟气体积流量：根据煤样的收到基分析数据及本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量，首先通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量；再根据煤样的收到基分析数据、本发明第一步获得的平均给煤质量流量及本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生的理论烟气体积流量；最后根据本发明第一步获得的平均给煤质量流量、平均空气质量流量、本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量及产生的理论烟气体积流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生的实际烟气体积流量；

第三步获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量：根据本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度及本发明第二步获得的平均给煤质量流量燃烧产生的实际烟气体积流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量；

第四步获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量，通过公式计算试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx；再根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷、机组平均厂用电率及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx。

所述的第一步是：获得试验中各工况时机组平均发电负荷P_MW、平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、机组平均厂用电率β_p及平均NO_x排放质量浓度ρ_m：根据试验时间(10小时)内机组发电负荷P_MW′(单位MW)、给煤质量流量m_coal′(单位t/h)、空气质量流量υ′(单位t/h)、机组厂用电率β_p′(单位％)及NO_x排放浓度ρ_m′(单位mg/Nm³)的参数，通过公式 $m_0=\frac{{\∫}_0^t{m_0}^{\′}{{\mathrm{dm}}_0}^{\′}}{t},\mathrm{\υ}=\frac{{\∫}_0^t{\mathrm{\υ}}^{\′}{\mathrm{d\υ}}^{\′}}{t}$ 及 ${\mathrm{\ρ}}_m=\frac{{\∫}_0^t{{\mathrm{\ρ}}_m}^{\′}{{\mathrm{d\ρ}}_m}^{\′}}{t},$ 计算获得机组平均发电负荷P_MW(单位MW)、平均给煤质量流量m_coal(单位t/h)、平均空气质量流量υ(单位t/h)、机组平均厂用电率β_p(单位％)及平均NO_x排放质量浓度ρ_m(单位mg/Nm³)。

所述的第二步是：获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生实际烟气体积流量V₀：根据煤样的收到基分析数据及本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal，首先通过公式υ₀＝1.293m_coal×[0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar]，计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀(单位t/h)；再根据煤样的收到基分析数据、本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal及本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀，通过公式 $V^{\′}=\frac{{790\mathrm{\υ}}_0}{1.293}+{8m}_{\mathrm{coal}}{N}_{\mathrm{ar}}+18.66m_{\mathrm{coal}}(C_{\mathrm{ar}}+{0.375S}_{\mathrm{ar}})+{111m}_{\mathrm{coal}}{H}_{\mathrm{ar}}+12.4m_{\mathrm{coal}}{M}_{\mathrm{ar}}+\frac{16.1{\mathrm{\υ}}_0}{1.293},$ 计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的理论烟气体积流量V′(单位Nm³/h)；最后根据本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀及产生的理论烟气体积流量V′，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀(单位Nm³/h)。

所述的第三步是：获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx：根据本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度ρ_m及本发明第二步获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx(单位g/h)。

所述的第四步是：获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx(单位g/kW·h)；再根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW、机组平均厂用电率β_p及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx(单位g/kW·h)。

实施例：

锅炉试验在辽宁某热电厂2^#锅炉进行试验，锅炉为超临界参数、一次中间再热直流炉，主要设计参数见表1，锅炉燃用的煤样的分析数据见表2。机组进行了三个工况的试验，每组试验工况中保持机组的运行状态稳定，机组运行的参数条件相近但不完全相同。

本发明中涉及的体积单位均为对应的标准状态下的体积，即Nm³，标准状态指气体在温度为273K，压力为101325Pa时的状态，简称“标态”。本标准中所规定的NO_x排放质量浓度均基于标准状态下干烟气的数值。

本发明第一步获得试验中各工况时机组平均发电负荷P_MW、平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、机组平均厂用电率β_p及平均NO_x排放质量浓度ρ_m：根据试验时间(10小时)内机组发电负荷P_MW(单位MW)如附图1所示、给煤质量流量m_coal(单位t/h)如附图2所示、空气质量流量υ(单位t/h)如附图3所示、机组厂用电率β_p(单位％)如附图4所示及NO_x排放质量浓度ρ_m(单位mg/Nm³)如附图5所示，通过公式 ${P_{\mathrm{MW}}}^{\′}=\frac{{\∫}_0^t{P_{\mathrm{MW}}}^{\′}{{\mathrm{dP}}_{\mathrm{MW}}}^{\′}}{t},m_0=\frac{{\∫}_0^t{m_0}^{\′}{{\mathrm{dm}}_0}^{\′}}{t},\mathrm{\υ}=\frac{{\∫}_0^t{\mathrm{\υ}}^{\′}{\mathrm{d\υ}}^{\′}}{t}$ 及计算获得机组平均发电负荷P_MW(单位MW)、平均给煤质量流量m_coal(单位t/h)、平均空气质量流量υ(单位t/h)、机组平均厂用电率β_p(单位％)及平均NO_x排放质量浓度ρ_m(单位mg/Nm³)如表3所示。

第二步获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生实际烟气体积流量V₀：根据表2中煤样的收到基分析数据及表3中本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal，首先通过公式υ₀＝1.293m_coal×[0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar]，计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀(单位t/h)如表4所示；再根据表2中煤样的收到基分析数据、表3中本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal及表4中本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀，通过公式 $V^{\′}=\frac{{790\mathrm{\υ}}_0}{1.293}+{8m}_{\mathrm{coal}}{N}_{\mathrm{ar}}+18.66m_{\mathrm{coal}}(C_{\mathrm{ar}}+{0.375S}_{\mathrm{ar}})+{111m}_{\mathrm{coal}}{H}_{\mathrm{ar}}+12.4m_{\mathrm{coal}}{M}_{\mathrm{ar}}+\frac{16.1{\mathrm{\υ}}_0}{1.293},$ 计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的理论烟气体积流量V′(单位Nm³/h)如表4所示；最后根据表3中本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal及平均空气质量流量υ、表4中本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀及产生的理论烟气体积流量V′，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀(单位Nm³/h)如表4所示。

第三步获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx：根据表3中本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度ρ_m及表4中本发明第二步获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx(单位g/h)如表4所示；

第四步获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据表3中本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW及表4中本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx(单位g/kW·h)如表4所示；再根据表3中本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW及机组平均厂用电率β_p、表4中本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx(单位g/kW·h)如表4所示。

本发明的保护不受具体实施例所限制。

表1机组的主要设计参数

表2燃煤的工业分析和元素分析

表3试验中各工况时机组参数的平均值

表4试验中各工况时机组参数的计算值

本发明方法的研究，解决了现有的技术中基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法尚属空白的问题。本发明可以反映出火力发电厂在一定机组经济性下的氮氧化物排放情况，也可以反映不同负荷乃至不同类型机组的污染物排放水平，为不同种类脱硝装置效果的客观评价提供了更多的选择。

Claims (5)

1.一种基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其特征在于：该方法的步骤如下：

第一步获得试验中各工况时机组平均发电负荷、平均给煤质量流量、平均空气质量流量、机组平均厂用电率及平均NO_x排放质量浓度：根据试验时间内机组发电负荷、给煤质量流量、空气质量流量、机组厂用电率及NO_x排放质量浓度的参数，通过公式计算获得机组平均发电负荷、平均给煤质量流量、平均空气质量流量、机组平均厂用电率及平均NO_x排放质量浓度；

第二步获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生实际烟气体积流量：根据煤样的收到基分析数据及本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量，首先通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量；再根据煤样的收到基分析数据、本发明第一步获得的平均给煤质量流量及本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生的理论烟气体积流量；最后根据本发明第一步获得的平均给煤质量流量、平均空气质量流量、本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量燃烧所需的理论空气质量流量及产生的理论烟气体积流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量燃烧产生的实际烟气体积流量；

第三步获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量：根据本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度及本发明第二步获得的平均给煤质量流量燃烧产生的实际烟气体积流量，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量；

第四步获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量，通过公式计算试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx；再根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷、机组平均厂用电率及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx。

2.根据权利要求1所述的基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其特征在于：

所述的第一步是：获得试验中各工况时机组平均发电负荷P_MW、平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、机组平均厂用电率β_p及平均NO_x排放质量浓度ρ_m：根据试验时间(10小时)内机组发电负荷P_MW′(单位MW)、给煤质量流量m_coal′(单位t/h)、空气质量流量υ′(单位t/h)、机组厂用电率β_p′(单位％)及NO_x排放浓度ρ_m′(单位mg/Nm³)的参数，通过公式 $m_0=\frac{{\∫}_0^t{m_0}^{\′}{{\mathrm{dm}}_0}^{\′}}{t},\mathrm{\υ}=\frac{{\∫}_0^t{\mathrm{\υ}}^{\′}d{\mathrm{\υ}}^{\′}}{t}$ 及 ${\mathrm{\ρ}}_m=\frac{{\∫}_0^t{{\mathrm{\ρ}}_m}^{\′}d{{\mathrm{\ρ}}_m}^{\′}}{t},$ 计算获得机组平均发电负荷P_MW(单位MW)、平均给煤质量流量m_coal(单位t/h)、平均空气质量流量υ(单位t/h)、机组平均厂用电率β_p(单位％)及平均NO_x排放质量浓度ρ_m(单位mg/Nm³)。

3.根据权利要求1所述的基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其特征在于：

所述的第二步是：获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生实际烟气体积流量V₀：根据煤样的收到基分析数据及本发明第一步获得的试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal，首先通过公式υ₀＝1.293m_coal×[0.0889(C_ar+0.375S_ar)+0.265H_ar-0.0333O_ar]，计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀(单位t/h)；再根据煤样的收到基分析数据、本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal及本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀，通过公式 $V^{\′}=\frac{{790\mathrm{\υ}}_0}{1.293}+{8m}_{\mathrm{coal}}{N}_{\mathrm{ar}}+{18.66m}_{\mathrm{coal}}(C_{\mathrm{ar}}+{0.375S}_{\mathrm{ar}})+{111m}_{\mathrm{coal}}{H}_{\mathrm{ar}}+{12.4m}_{\mathrm{coal}}{M}_{\mathrm{ar}}+\frac{{16.1\mathrm{\υ}}_0}{1.293},$ 计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的理论烟气体积流量V′(单位Nm³/h)；最后根据本发明第一步获得的平均给煤质量流量m_coal、平均空气质量流量υ、本发明步骤之前获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧所需的理论空气质量流量υ₀及产生的理论烟气体积流量V′，通过公式计算获得试验中各工况时平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀(单位Nm³/h)。

4.根据权利要求1所述的基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其特征在于：

所述的第三步是：获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx：根据本发明第一步获得的平均NO_x排放质量浓度ρ_m及本发明第二步获得的平均给煤质量流量m_coal燃烧产生的实际烟气体积流量V₀，通过公式计算获得试验中各工况时平均NO_x排放质量流量m_NOx(单位g/h)。

5.根据权利要求1所述的基于机组经济性的锅炉NO_x排放评价指标的分析方法，其特征在于：

所述的第四步是：获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx及NO_x排放供电评价指标η_NOx：根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放发电评价指标η′_NOx(单位g/kW·h)；再根据本发明第一步获得的机组平均发电负荷P_MW、机组平均厂用电率β_p及本发明第三步获得的平均NO_x排放质量流量m_NOx，通过公式计算获得试验中各工况时NO_x排放供电评价指标η_NOx(单位g/kW·h)。