CN104630398A - 确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法 - Google Patents
确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104630398A CN104630398A CN201510050368.3A CN201510050368A CN104630398A CN 104630398 A CN104630398 A CN 104630398A CN 201510050368 A CN201510050368 A CN 201510050368A CN 104630398 A CN104630398 A CN 104630398A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- iron
- blast furnace
- air quantity
- slag
- recovery
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法，属于高炉炼铁定期检修恢复技术，其特征是累积风量为37.0万～43.0万m3，出铁时风量3800～4200m3/min，开始出第一炉铁时要求铁水生成量达到290～375t，炉渣生成量90～120t，累计生铁与炉渣生成量体积总和为90～120m3，占炉缸区安全容铁体积的1/3。本发明有利于高炉快速提高铁水温度，改善渣铁的流动性，大沟较早就可以储铁和进行冲水渣作业，大大减轻了炉前劳动强度，有利于整个高炉生产系统快速转入正常生产状态。
Description
技术领域
本发明属于高炉炼铁定期检修恢复技术领域。
背景技术
在大型高炉定检送风后，需要通过快速加风和提高风温，来均匀加热炉缸，实现炉况恢复出第一炉铁时渣铁热量充沛，流动性良好，且有一定的渣铁量，不能出现一打开铁口就出现空吹现象，炉前作业劳动强度加大的现象。而如果出铁晚，累积风量过多，则炉内会出现憋风，破坏煤气流分布，导致高炉滑料、崩料和悬料，甚至烧坏风口等炉况失常现象，从而影响定检恢复进程，甚至导致定检恢复失败，经济损失巨大。为此需要计算好定检恢复送风后的累积风量，以此计算出渣铁生成量达到一定量后打开铁口为最佳时机。
高炉冶炼生产具有“黑匣子”的特点，尽管在炉本体上安装了大量的检测电偶和热风流量及压力计，以及炉身大量的检测点，都未能反映出高炉炉缸内渣铁集聚及生成过程。由此对何时出定检恢复第一炉铁，其累积风量达到多少合适，是对高炉定检恢复操作者生产水平的一个巨大考验。
发明内容
本发明目的是为了能够比较清晰地指出高炉定检恢复过程中第一次铁的累积风量，使打开铁口出第一炉铁具有一定的渣铁量，且渣铁热量和流动性好。
本发明技术方案：确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法，累积风量37.0万～43.0万m3，出铁时风量3800～4200m3/min，开始出第一炉铁时要求铁水生成量达到290～375t，炉渣生成量90～120t，确保出铁见渣后铁水测温达到1450℃以上。渣铁生成量的计算：
大型高炉铁口中心线到风口大套下缘的高度一般为3.5～3.9m，炉缸区安全容铁体积350m3，这里计算暂取350m3。
则可储留铁水体积：炉缸区安全容铁体积×0.35＝350m3×0.35＝122.5m3(其中0.35为焦炭填充炉缸后的空隙率)。
0.35为焦炭填充炉缸后的空隙率是常数，为经验取值。
本发明比较清晰地指出高炉定检恢复过程中第一次铁的累积风量，使打开铁口出第一炉铁具有一定的渣铁量，且渣铁热量和流动性好，渣铁排出炉外后，易于流动，不糊渣铁沟及主沟，减轻炉前作业强度，为高炉定检恢复过程顺利加风，恢复喷煤，提高风温，炉顶压力和进焦炭负荷，实现顺利定检恢复，达产达效。
具体实施方式
大型高炉定检送风恢复过程中不同累计风量下渣铁生成体积和炉缸区安全容铁体积的计算见表1。
表1 大型高炉不同累积风量下渣铁生成体积和炉缸区安全容铁体积的计算表
上表几个计算参数及结果的几点说明：
1)铁水密度取7.0t/m3。
2)炉渣密度2.0t/m3。
3)送风初期吨铁风耗取1150～1200t/m3。
4)炉缸渣铁液面高度取炉缸渣铁容积率0.6。
5)炉缸直径为14.0～14.2m，面积为153.9～158.36m2。设计高炉时可过调整铁口中心线到风口大套下缘距离(即调整炉缸高度)来调整炉缸区安全容铁体积。
大型高炉定检恢复出第一炉铁的累积风量为37.0万～43.0万m3，出铁时风量3800～4200m3/min，开始出第一炉铁时要求铁水生成量达到290～375t，炉渣生成量90～120t，在这个渣铁生成量下有利于加热炉缸，储备热量，确保出铁见渣后铁水测温达到1450℃以上。计算渣铁生成量按吨铁风耗1150～1200m3/t计算，打开铁口的时间和所能达到的风量和累积风量均与加风节奏也有关系。
累计生铁与炉渣生成量体积总和为90～120m3，风量3800～4200m3/min，占炉缸区安全容铁体积的1/3左右，打开铁口为最佳时机，此时既有一定的渣铁生成量和热量，高炉又不会憋风。
大型高炉定检后送风恢复过程原始数据见下表2。
Claims (1)
1.确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法，其特征是累积风量为37.0万～43.0万m3，出铁时风量3800～4200m3/min，开始出第一炉铁时要求铁水生成量达到290～375t，炉渣生成量90～120t，累计生铁与炉渣生成量体积总和为90～120m3，占炉缸区安全容铁体积的1/3。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510050368.3A CN104630398A (zh) | 2015-02-01 | 2015-02-01 | 确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510050368.3A CN104630398A (zh) | 2015-02-01 | 2015-02-01 | 确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104630398A true CN104630398A (zh) | 2015-05-20 |
Family
ID=53209641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201510050368.3A Pending CN104630398A (zh) | 2015-02-01 | 2015-02-01 | 确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104630398A (zh) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101818221A (zh) * | 2010-04-27 | 2010-09-01 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 高炉小中修后能快速达产的方法 |
| CN102994671A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-03-27 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种高炉长期休风的定量化恢复方法 |
-
2015
- 2015-02-01 CN CN201510050368.3A patent/CN104630398A/zh active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101818221A (zh) * | 2010-04-27 | 2010-09-01 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 高炉小中修后能快速达产的方法 |
| CN102994671A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-03-27 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种高炉长期休风的定量化恢复方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 唐顺兵: "太钢4350m3高炉非计划长期休风的成功恢复", 《中国冶金》 * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108165698A (zh) | 一种高废钢消耗的转炉冶炼方法 | |
| CN106940140B (zh) | 一种带有流量温度监测及控制功能的二级液态熔渣缓存系统 | |
| CN105624346A (zh) | 一种带有流量控制功能的熔渣缓冲系统 | |
| CN101696458A (zh) | 一种高炉定量化降料面停炉方法 | |
| CN102899431A (zh) | 一种高炉炉况失常的定量化恢复方法 | |
| CN107641676B (zh) | 低铁水消耗转炉炼钢的提温方法 | |
| CN104131119A (zh) | 一种高炉开炉的装料点火方法 | |
| CN104775007A (zh) | 一种rh去冷钢方法 | |
| CN106319118B (zh) | 一种延长高炉铜冷却壁使用寿命的方法 | |
| CN108504804A (zh) | 一种能兼顾安全护炉的高炉高效生产方法 | |
| CN103614616B (zh) | 一种炼钢降温冷料及其制备方法 | |
| CN102399923A (zh) | 高炉长期休风变料方法 | |
| CN104480241A (zh) | 一种高炉长期休风快速恢复炉况的方法 | |
| CN106884065A (zh) | 一种用于控制液态熔渣流量的控制装置 | |
| CN102978309A (zh) | 一种高炉定量化停炉方法 | |
| CN103215408A (zh) | 一种加入钢渣块进行转炉炼钢的方法 | |
| CN102912049B (zh) | 取消高炉中心加焦的方法 | |
| CN104630398A (zh) | 确定大型高炉定检恢复出第一炉铁累积风量的方法 | |
| CN104611484A (zh) | 一种判断高炉开炉过程中软融带形成过程的方法 | |
| CN106048113A (zh) | 一种高炉处理大慢料的方法 | |
| CN104894314B (zh) | 高炉冶炼天然磁铁矿转钒钛烧结矿冶炼快速达产的方法 | |
| CN204162759U (zh) | 一种处理锑或锑金精矿的改进鼓风炉 | |
| CN102373307A (zh) | 炉底中心排出渣铁的新型高炉炼铁工艺 | |
| CN206736297U (zh) | 一种真空循环冶炼装置、中频感应熔炼炉系统 | |
| CN104928421A (zh) | 改变高炉冶炼时炉喉温度极差过大的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20150520 |