CN104300353A - 新型光路切换机构 - Google Patents
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Abstract
新型光路切换机构,包括沿光线照射方向顺次设置的全反镜、聚光腔、饱和吸收体、输出镜、导轨、OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜,聚光腔内设有YAG晶体和氙灯,导轨的方向与光线方向垂直,导轨上滚动连接有反射镜组,反射镜组包括支架,支架下设有沿导轨滚动且可锁紧定位的滚轮,支架上设有平行设置的第一反射镜和第二反射镜,光线依次通过全反镜、YAG晶体、饱和吸收体、输出镜、第一反射镜、第二反射镜、OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜。本发明采用新型光路切换机构,对驱动系统刚度、驱动力、锁紧机构要求不高,仅需将反射镜组调节到较高精度即可,这样更加易于调节且调节精度高。
Description
技术领域
本发明属于光学技术领域,特别涉及一种新型光路切换机构。
背景技术
为满足不同工作模式、不同功能的需要,在同一激光器中,有时需要两种激光波长互相切换。据报道,美军几乎所有的机载对地目标测照激光装备都实现了1.06μm和1.57μm 两种激光波长输出能力。两种波长可以根据作战任务和应用场合自由切换。其中,1.06μm波长用于作战模式,1.57μm波长用于训练模式。目前,实现双波长自由切换是激光工程应用领域研究的一个热点。
在双波长的产生方面,国内外都做了大量的研究。其中,采用光参量振荡技术将1.06μm波长的激光调谐到1.57μm波长是常用的一种方法。
在双波长切换输出方面,主要将光参量振荡器(OPO)谐振腔部分放在一个可移动的整体板上,采用伺服机构控制其在光路内外切换,从而实现不同波长的激光输出。但这种切换方法结构复杂,切换机构需要很高的设计和加工精度保证。目前,还没有哪种切换机构,在对伺服机构加工、控制精度要求不高的情况下,能保证很高的调节精度。
发明内容
本发明为了解决现有技术中的不足之处,提供一种结构简单、易于调节、调节精度高的新型光路切换机构。
为解决上述技术问题,本发明采用如下技术方案:新型光路切换机构,包括沿光线照射方向顺次设置的全反镜、聚光腔、饱和吸收体、输出镜、导轨、OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜,聚光腔内设有YAG晶体和氙灯,导轨的方向与光线方向垂直,导轨上滚动连接有反射镜组,反射镜组包括支架,支架下设有沿导轨滚动且可锁紧定位的滚轮,支架上设有平行设置的第一反射镜和第二反射镜,光线依次通过全反镜、YAG晶体、饱和吸收体、输出镜、第一反射镜、第二反射镜、OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜。
第一反射镜和第二反射镜的镜面均与光线呈45°夹角。
采用上述技术方案,本发明为有效减小双波长激光器光路切换的难度,达到免调切换的目的,采用了一种新的结构型式。将OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜从主光路中移出,则通常情况下可输出1.06μm波长激光。当需输出1.57μm波长激光时,则通过第一反射镜和第二反射镜将主光路导入OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜。
若仅依靠移动第一反射镜实现切换目的,则对第一反射镜的定位精度要求依旧很高。且反射镜对角度误差还有放大作用,更不利于激光的光轴一致性。为有效解决这一问题,将第一反射镜和第二反射镜先固定在一起,并将第一反射镜和第二反射镜两个反射面调至平行,构成一反射镜组。将反射镜组安装在支架上,支架通过滚轮设在滚动连接在导轨上,通过伺服机构控制其在主光路内外切换。由于反射镜组的两反射面互相平行,无论在何位置均能保证出射光线与入射光线的距离和平行度,只要入射光完全进入第一反射镜即可,因此很容易保证调节精度。本发明采用滚动调节方式,与滑动调节相比具有更高的精度,且摩擦力小,不易磨损。尽管其刚度比滑动式导轨差一些,但可采用锁紧机构来提高刚度,且采用反射镜组的形式也可以大大消除导轨晃动对光学系统的影响,从而满足使用要求。
本发明采用新型光路切换机构,对驱动系统刚度、驱动力、锁紧机构要求不高,仅需将反射镜组调节到较高精度即可。由于反射镜组在工作过程中两反射面相对静止不动,因此只需一次精密调节,即可实现每次光路切换的精度要求,达到免调切换的目的。由于导轨精度对切换机构的定位定向精度几乎没有影响,因此,可以采用刚度稍差的滚动导轨,从而减小驱动系统的驱动力。本发明也不需要复杂的定位锁紧机构,采用行程开关即可满足定位要求。
附图说明
图1为1.06μm波长激光器的结构原理示意图;
图2为1.57μm波长激光器的结构原理示意图;
图3为本发明的结构原理示意图图;
图4为反射镜组精度分析图;
图5为导轨定向误差与定位误差关系示意图;
图6为本发明在用于同轴输出时的结构原理示意图。
具体实施方式
如图1所示,1.06μm波长激光器主要包括以下器件:全反镜1、聚光腔2、饱和吸收体3、输出镜4、YAG晶体5和氙灯6。
采用光参量振荡器(OPO)进行变频的1.57μm波长激光器如图2所示,全反镜1、 聚光腔2、饱和吸收体3、输出镜4、YAG晶体5、氙灯6、OPO谐振腔全反镜7、OPO晶体8、OPO谐振腔输出镜9和OPO谐振腔10。
由图1和图2可知,1.06μm波长激光器和1.57μm波长激光器的区别在于1.57μm波长激光器多了1.57μm OPO谐振腔。因此,通过将OPO谐振腔移进移出光路,可实现激光器在1.06μm和1.57μm两个波段之间切换。但是,由于激光器光轴一致性要求,OPO谐振腔在移入时应保证与原光轴同轴:既要保证光轴的定向精度,又要保证光轴的位置精度。
如图3所示,本发明的新型光路切换机构,包括沿光线照射方向顺次设置的全反镜1、聚光腔2、饱和吸收体3、输出镜4、导轨12、OPO谐振腔全反镜7、OPO晶体8和OPO谐振腔输出镜9,聚光腔2内设有YAG晶体5和氙灯6,导轨12的方向与光线方向垂直,导轨12上滚动连接有反射镜组,反射镜组包括支架,支架下设有沿导轨12滚动且可锁紧定位的滚轮,支架上设有平行设置的第一反射镜10和第二反射镜11,光线依次通过全反镜1、YAG晶体5、饱和吸收体3、输出镜4、第一反射镜10、第二反射镜11、OPO谐振腔全反镜7、OPO晶体8和OPO谐振腔输出镜9。
第一反射镜10和第二反射镜11的镜面均与光线呈45°夹角。
本发明为有效减小双波长激光器光路切换的难度,达到免调切换的目的,采用了一种新的结构型式。将OPO谐振腔全反镜7、OPO晶体8和OPO谐振腔输出镜9从主光路中移出,则通常情况下可输出1.06μm波长激光。当需输出1.57μm波长激光时,则通过第一反射镜10和第二反射镜11将主光路导入OPO谐振腔全反镜7、OPO晶体8和OPO谐振腔输出镜9。
若仅依靠移动第一反射镜10实现切换目的,则对第一反射镜10的定位精度要求依旧很高。且反射镜对角度误差还有放大作用,更不利于激光的光轴一致性。为有效解决这一问题,将第一反射镜10和第二反射镜11先固定在一起,并将第一反射镜10和第二反射镜11两个反射面调至平行,构成一反射镜组。将反射镜组安装在支架上,支架通过滚轮设在滚动连接在导轨12上,通过伺服机构控制其在主光路内外切换。由于反射镜组的两反射面互相平行,无论在何位置均能保证出射光线与入射光线的距离和平行度,只要入射光完全进入第一反射镜10即可,因此很容易保证调节精度。本发明采用滚动调节方式,与滑动调节相比具有更高的精度,且摩擦力小,不易磨损。尽管其刚度比滑动式导轨12差一些,但可采用锁紧机构来提高刚度,且采用反射镜组的形式也可以大大消除导轨12晃动对光学系统的影响,从而满足使用要求。
OPO谐振腔的重复定向精度主要依靠导轨12精度保证。要达到0.1mrad的重复定向精度,对于100mm长的导轨12来说,导轨12间隙应小于100×tan(0.000 1)=0.01mm。尽管目前的高精度导轨12可以满足这一需求,但加工十分困难,合格率低。且由于导轨12的磨损,长时间应用时也会降低导轨12精度。另外,为保证0.1mm的重复定位精度,还必须设计复杂精密的锁紧机构。
如图4所示,采用移动OPO谐振腔的工作模式,当将OPO谐振腔移进光路后,光轴定向精度取决与导轨12的重复精度及定位精度。为保证系统刚度,采用滑动导轨12。设导轨12长100mm,间隙0.01mm,则最大重复定位误差为arctan(0.01/100)=0.1 mrad。但此时加工精度已达到国标4级,加工非常困难。除了角度误差,还有定位误差。当滑动导轨12定位误差为1mm时,OPO谐振腔的光轴与系统主光轴的偏差也达到1mm,无法满足使用要求。因此,为满足系统对定位误差的要求,必须设计复杂精密的定位机构。
采用移动反射镜组的工作模式,反射镜组两反射面可以事先调节到很高的平行度。设调整后两反射镜平行度误差为θ。则两反射镜所在平面必有一条交线。为便于理解,先分析一种特殊情况。当交线与反射镜组安装面平行时,若主光路从反射镜1的入射角度为45°,如图4所示,经反射镜组反射后光路与主光路夹角为2θ。当反射镜组绕垂直于安装面轴线方向偏转α角时,经反射镜组反射后光路与主光路夹角仍为2θ。
事实上,反射镜2相对反射镜1的偏角θ和导轨12误差引起的反射镜组的偏角α是随机的空间角,不可能刚好处于安装平面内。如图4所示,设反射镜1与反射镜组安装面交线方向为X轴,反射镜1法线方向为Y轴,反射镜组安装面法线方向为Z轴,三者构成右手坐标系OXYZ。如图4所示,当反射镜组在理论位置上时,记为OLXLYLZL。在此坐标系下,主光轴矢量P=[1,-1,0]。
当反射镜组偏离理论位置α角时,坐标系OXYZ随反射镜1也偏转α角。此角度可分解为先绕X轴旋转αX,然后绕Y轴旋转αY,再绕Z轴旋转αZ。主光轴矢量在坐标系OXYZ内的方向矢量为:
P1=P·Tx·TY·TZ。
其中
经计算得:
令P1=[A B C],
由于反射镜1的反射面为OXZ平面,因此,在OXYZ坐标系下,主光路经反射镜1反射后的方向矢量为:
反射镜2与反射镜1夹角为θ,则其必有一交线,该交线在OXZ平面内,与Z轴有一夹角β。以反射镜2与反射镜1交线作为Z’轴,以反射镜2法向作为Y’轴。建立坐标系O’X’Y’Z’。
主光路经反射镜1反射后的光路方向在坐标系O’X’Y’Z’内的方向矢量为:
Q2=Q1·MY·MZ
其中
由于反射镜2的反射面为O’X’Z’平面,因此,在O’X’Y’Z’坐标系下,主光路经反射镜1、反射镜2反射后的方向矢量为:
在O’X’Y’Z’坐标系下,主光路的方向矢量为
P2=P1·MY·MZ
则主光路经反射镜组反射后的方向与主光路方向的夹角
其中
令,A=tsinγ,B=tcosγ,
则
由于余弦函数在[0,π/2]区间内递减,因此
由分析可知,采用反射镜组的切换机构,其重复定向精度与导轨12精度几乎无关,误差主要取决于反射镜组的装调精度。通过将运动机构的精度转化为静止机构的精度,从而大大减小了激光波长切换时光轴不确定度。
对于反射镜组的调节精度,目前将其保证在0.03mrad是可以做到的。因此,采用反射镜组的切换方式可以达到0.06mrad的定向精度。
由于两反射镜的距离恒定,因此,只要激光光路完全落入反射镜有效范围内,即可满足其定位精度要求。定位精度误差包括两反射面不平行引起的定位误差Δs和反射镜组偏转引起的定位误差Δd,如图4所示。
Δs取决与反射镜2中心与OPO晶体8的距离s和主光路与反射后光路的夹角δ。而δ≤2θ。如图4所示,由两反射面不平行引起的定位误差Δs不大于s·tan2θ。
Δd取决于两镜片中心距离d和导轨12精度α,如图5所示,由导轨12定向误差引起的定位误差Δd约为d·tanα。
适当选取镜片有效尺寸,可以忽略导轨12定位精度对光路切换机构定位精度的影响。由于θ和α是空间角,两者引起的定向误差基本不会在同一方向上,因此系统总的定位误差必定小于两者的和。当s=50mm,d=60mm,θ=0.03mrad,α=1mrad时,系统总的定位误差
Δ≤Δs+Δd≤s·tan2θ+d·tanα=50×0.000 06+60×0.001=0.063mm<0.1mm。
满足使用要求。
本发明的主要精度取决于反射镜组的装调精度。反射镜组可以由两块反射镜装调而成,也可以采用一块反射棱镜。
当两种波长的激光需要同轴输出时,可采用图6所示结构。图6中的各个器件分为为:全反镜1、 聚光腔2、饱和吸收体3、输出镜4、YAG晶体5、氙灯6、OPO谐振腔全反镜7、OPO晶体8、OPO谐振腔输出镜9、第一反射镜10、第二反射镜11和导轨12,其中导轨12为U型结构,第一反射镜10和第二反射镜11构成的反射镜组设有两个。
除了本发明提到的双波段激光器外,其他需要使用导轨12或旋转反射镜进行光路切换的产品也可使用本发明。
上述实施例并非对本发明的形状、材料、结构等作任何形式上的限制,凡是依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰,均属于本发明技术方案的保护范围。
Claims (2)
1.新型光路切换机构,其特征在于:包括沿光线照射方向顺次设置的全反镜、聚光腔、饱和吸收体、输出镜、导轨、OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜,聚光腔内设有YAG晶体和氙灯,导轨的方向与光线方向垂直,导轨上滚动连接有反射镜组,反射镜组包括支架,支架下设有沿导轨滚动且可锁紧定位的滚轮,支架上设有平行设置的第一反射镜和第二反射镜,光线依次通过全反镜、YAG晶体、饱和吸收体、输出镜、第一反射镜、第二反射镜、OPO谐振腔全反镜、OPO晶体和OPO谐振腔输出镜。
2.根据权利要求1所述的新型光路切换机构,其特征在于:第一反射镜和第二反射镜的镜面均与光线呈45°夹角。
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