CN104180970B - 保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置 - Google Patents

保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置 Download PDF

Info

Publication number
CN104180970B
CN104180970B CN201410328201.4A CN201410328201A CN104180970B CN 104180970 B CN104180970 B CN 104180970B CN 201410328201 A CN201410328201 A CN 201410328201A CN 104180970 B CN104180970 B CN 104180970B
Authority
CN
China
Prior art keywords
resonator
polarization
resonant cavity
coupler
polarization state
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
CN201410328201.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104180970A (zh
Inventor
马慧莲
李学辉
金仲和
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Zhejiang University ZJU
Original Assignee
Zhejiang University ZJU
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zhejiang University ZJU filed Critical Zhejiang University ZJU
Priority to CN201410328201.4A priority Critical patent/CN104180970B/zh
Publication of CN104180970A publication Critical patent/CN104180970A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104180970B publication Critical patent/CN104180970B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Lasers (AREA)

Abstract

本发明公开了一种保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的测试方法及装置。锯齿波信号发生器、激光器、第一单刀双掷开关一端、光波导环形谐振腔、PD探测器、第二单刀双掷开关一端、示波器顺次相连;或者,锯齿波信号发生器、激光器、第一单刀双掷开关另一端、相位调制器、光波导环形谐振腔、PD探测器、第二单刀双掷开关另一端、信号处理电路、示波器顺次相连。本发明提供了一种无破坏性地简单直接的获取光波导环形谐振腔三个基本单元结构参数在主次偏振态上的数值关系的一种有效的测试方法。本发明的实施可为进一步开展高性能保偏光波导谐振腔的优化设计提供指导,对于提高谐振式微型光学陀螺的极限灵敏度、改善性能是非常重要的。

Description

保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置
技术领域
本发明涉及一种保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的测试方法及装置。
背景技术
光波导环形谐振腔是谐振式微型光学陀螺的核心敏感部件,将一个定向耦合器的其中一个输出端口和一个输入端口相连就构成了一个最基本的环形谐振腔结构。在谐振式微光学陀螺中,除谐振腔的损耗特性影响陀螺性能之外,光波导谐振腔的偏振特性也极大地影响着谐振式微光学陀螺中的偏振波动噪声。为了提高光波导谐振腔的偏振特性,一般高精度陀螺应用中,都需要采用保偏光波导技术。
由于光波导的双折射效应,一般地,保偏光波导谐振腔内能激励出两个彼此正交的本征偏振态,每个偏振态都存在各自的谐振曲线和谐振频率。折射率相对较大的慢轴对应的偏振态称为主偏振态,折射率相对较小的快轴对应的偏振态称为次偏振态。光波导谐振腔总输出信号是两个偏振态对应输出谐振曲线的叠加,其中主偏振态是有用信号,次偏振态常常是一种干扰信号,需要通过谐振腔结构的优化设计来减小次偏振态影响。从光波导谐振腔扫频得到的谐振曲线可以看到谐振腔主次偏振态的谐振现象。然而在以往的一些利用环形谐振腔的谐振曲线获取谐振腔三个基本单元结构参数耦合系数(耦合器耦合系数、耦合器附加损耗以及光波导传输损耗)的测试方法及装置中,都是没有考虑主次偏振态差异,即没有考虑谐振腔中存在主次两个本征偏振态。在高精度陀螺应用中,光波导谐振腔的偏振波动噪声将极大地影响着陀螺性能。因此如何采用合适的测试方法及装置,能够无破坏性的直接获取谐振腔主次偏振态三个基本单元结构参数(耦合器耦合系数、耦合器附加损耗以及光波导传输损耗)的偏振特性,对保偏光波导环形谐振腔的进一步优化设计和保偏性能的提高具有重要的科学意义和应用价值。
发明内容
本发明的目的是克服现有技术的不足,提供一种保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的测试方法及装置。
保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的测试方法:
通过光波导环形谐振腔谐振曲线和二次谐波解调曲线测试装置测得两曲线,由光波导环形谐振腔谐振曲线得到出腔后光波的偏振消光比和腔内光波主次偏振态的谐振幅度比,由光波导环形谐振腔二次谐波解调曲线得到入腔前光波的偏振消光比,再结合谐振曲线得到的谐振腔耦合系数和谐振腔总损耗计算得到保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性;
根据谐振曲线得到的三个参数:谐振深度ρ、谐振腔自由谱线宽度和谐振腔谱线半高全宽,根据这三个参数得到谐振腔总损耗和耦合器耦合系数:
k = 1 - b 2 ab + 1 10 - ( α C + α l L ) / 10 = ab 2 + b a + b
其中,k为耦合器耦合系数,无单位,αC为耦合器附加损耗,单位为dB,αl为谐振腔单位波导传输损耗,单位为dB/cm,参数a和b表示如下:
a = 1 + 1 - ρ 1 - 1 - ρ b = 1 - sin ( π / F ) cos ( π / F ) F = FSR FWHM
其中,FSR为谐振腔自由谱线宽度,FWHM为谐振腔谱线半高全宽,F为谐振腔清晰度。
所述得到保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的方法为:
根据光波导谐振腔内光波主次偏振态的谐振幅度之比,结合光波入腔前的偏振消光比和出腔后的偏振消光比得到谐振腔耦合器附加损耗在主次偏振态上的关系,由谐振腔主次偏振态的耦合器附加损耗之间的关系结合谐振曲线测到的谐振腔总损耗得到谐振腔主次偏振态的单位波导传输损耗之间的关系,由于主次偏振态的耦合器耦合系数都由谐振曲线得出,主次偏振态的耦合器耦合系数之间的数值关系也就得出,
α cy = α cx + 10 · log 10 ( M · | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 )
α ly = α lx + 10 L · log 10 ( a x b x 2 + b x a x + b x · a y + b y a y b y 2 + b y · 1 M · | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 )
k y = k x + ( 1 - b y 2 a y b y + 1 - 1 - b x 2 a x b x + 1 )
其中,
M = ( T y + V y ) 2 ( 1 + T y V y ) 2 - ( T y - V y ) 2 ( 1 - T y V y ) 2 ( T x + V x ) 2 ( 1 + T x V x ) 2 - ( T x - V x ) 2 ( 1 - T x V x ) 2
T x = a x b x + b x 2 a x b x + 1 , V x = a x b x 2 + b x a x + b x
T y = a y b y + b y 2 a y b y + 1 , V y = a x b x 2 + b x a x + b x
a x = 1 + 1 - ρ x 1 - 1 - ρ x b x = 1 - sin ( π / F x ) cos ( π / F x ) F x = FSR x FWHM x , a y = 1 + 1 - ρ y 1 - 1 - ρ y b y = 1 - sin ( π / F y ) cos ( π / F y ) F y = FSR y FWHM y
其中,αcx为谐振腔耦合器主偏振态的附加损耗,αlx为谐振腔主偏振态的单位波导传输损耗,kx为谐振腔耦合器主偏振态的耦合器耦合系数,αcy为谐振腔耦合器次偏振态的附加损耗,αly为谐振腔次偏振态的单位波导传输损耗,ky为谐振腔耦合器次偏振态的耦合器耦合系数,FSRx为谐振腔主偏振态的自由谱线宽度,FWHMx为谐振腔主偏振态的谱线半高全宽,Fx为谐振腔主偏振态的清晰度,FSRy为谐振腔次偏振态的自由谱线宽度,FWHMy为谐振腔次偏振态的谱线半高全宽,Fy为谐振腔次偏振态的清晰度,|Ex1|2/|Ey1|2和|Ex2|2/|Ey2|2分别表示光波入腔前和出腔后的偏振消光比。
光波导环形谐振腔谐振曲线和二次谐波解调曲线测试装置包括锯齿波信号发生器、激光器、相位调制器、光波导环形谐振腔、PD探测器、信号处理电路、示波器、第一单刀双掷开关、第二单刀双掷开关;锯齿波信号发生器、激光器、第一单刀双掷开关一端、光波导环形谐振腔、PD探测器、第二单刀双掷开关一端、示波器顺次相连;或者,锯齿波信号发生器、激光器、第一单刀双掷开关另一端、相位调制器、光波导环形谐振腔、PD探测器、第二单刀双掷开关另一端、信号处理电路、示波器顺次相连。
本发明与现有技术相比具有的有益效果:
本发明通过利用谐振曲线得到出腔后光波的偏振消光比和二次谐波解调曲线得到入腔前光波的偏振消光比,结合谐振曲线得到腔内光波主次偏振态的谐振幅度比,能够无破坏性地直接获取描述光波导环形谐振腔特性的三个基本单元结构参数:耦合器耦合系数、耦合器附加损耗和波导传输损耗在主次偏振态上的区别和数值关系。而以往利用光波导环形谐振腔测试谐振曲线获取基本单元结构参数的方法,都没有考虑到次偏振态,也没有得到主次偏振态在波导传输中的区别和关系。本发明提供了一种无破坏性地简单直接的获取光波导环形谐振腔三个基本单元结构参数在主次偏振态上的数值关系的一种有效的测试方法。本发明的实施可为进一步开展高性能保偏光波导谐振腔的优化设计提供指导,具有重要的科学意义和应用价值。对于提高谐振式微型光学陀螺的极限灵敏度、改善性能是非常重要的。
附图说明
图1是光波导环形谐振腔谐振曲线和二次谐波解调曲线测试装置;
图2是光波导环形谐振腔谐振曲线示意图;
图3是光波导环形谐振腔二次谐波解调曲线示意图。
具体实施方式
如图1所示,光波导环形谐振腔谐振曲线和二次谐波解调曲线测试装置包括锯齿波信号发生器1、激光器2、相位调制器3、光波导环形谐振腔4、PD探测器5、信号处理电路6、示波器7、第一单刀双掷开关8、第二单刀双掷开关9;锯齿波信号发生器1、激光器2、第一单刀双掷开关8一端、光波导环形谐振腔4、PD探测器5、第二单刀双掷开关9一端、示波器7顺次相连;或者,锯齿波信号发生器1、激光器2、第一单刀双掷开关8另一端、相位调制器3、光波导环形谐振腔4、PD探测器5、第二单刀双掷开关9另一端、信号处理电路6、示波器7顺次相连。
保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的测试方法:
通过光波导环形谐振腔谐振曲线和二次谐波解调曲线测试装置测得两曲线,由光波导环形谐振腔谐振曲线得到出腔后光波的偏振消光比和腔内光波主次偏振态的谐振幅度比,由光波导环形谐振腔二次谐波解调曲线得到入腔前光波的偏振消光比,再结合谐振曲线得到的谐振腔耦合系数和谐振腔总损耗计算得到保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性;
根据谐振曲线得到的三个参数:谐振深度ρ、谐振腔自由谱线宽度和谐振腔谱线半高全宽,根据这三个参数得到谐振腔总损耗和耦合器耦合系数:
k = 1 - b 2 ab + 1 10 - ( α C + α l L ) / 10 = ab 2 + b a + b
其中,k为耦合器耦合系数,无单位,αC为耦合器附加损耗,单位为dB,αl为谐振腔单位波导传输损耗,单位为dB/cm,参数a和b表示如下:
a = 1 + 1 - ρ 1 - 1 - ρ b = 1 - sin ( π / F ) cos ( π / F ) F = FSR FWHM
其中,FSR为谐振腔自由谱线宽度,FWHM为谐振腔谱线半高全宽,F为谐振腔清晰度。
所述得到保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的方法为:
根据光波导谐振腔内光波主次偏振态的谐振幅度之比,结合光波入腔前的偏振消光比和出腔后的偏振消光比得到谐振腔耦合器附加损耗在主次偏振态上的关系,由谐振腔主次偏振态的耦合器附加损耗之间的关系结合谐振曲线测到的谐振腔总损耗得到谐振腔主次偏振态的单位波导传输损耗之间的关系,由于主次偏振态的耦合器耦合系数都由谐振曲线得出,主次偏振态的耦合器耦合系数之间的数值关系也就得出,
α cy = α cx + 10 · log 10 ( M · | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 )
α ly = α lx + 10 L · log 10 ( a x b x 2 + b x a x + b x · a y + b y a y b y 2 + b y · 1 M · | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 )
k y = k x + ( 1 - b y 2 a y b y + 1 - 1 - b x 2 a x b x + 1 )
其中,
M = ( T y + V y ) 2 ( 1 + T y V y ) 2 - ( T y - V y ) 2 ( 1 - T y V y ) 2 ( T x + V x ) 2 ( 1 + T x V x ) 2 - ( T x - V x ) 2 ( 1 - T x V x ) 2
T x = a x b x + b x 2 a x b x + 1 , V x = a x b x 2 + b x a x + b x
T y = a y b y + b y 2 a y b y + 1 , V y = a x b x 2 + b x a x + b x
a x = 1 + 1 - ρ x 1 - 1 - ρ x b x = 1 - sin ( π / F x ) cos ( π / F x ) F x = FSR x FWHM x , a y = 1 + 1 - ρ y 1 - 1 - ρ y b y = 1 - sin ( π / F y ) cos ( π / F y ) F y = FSR y FWHM y
其中,αcx为谐振腔耦合器主偏振态的附加损耗,αlx为谐振腔主偏振态的单位波导传输损耗,kx为谐振腔耦合器主偏振态的耦合器耦合系数,αcy为谐振腔耦合器次偏振态的附加损耗,αly为谐振腔次偏振态的单位波导传输损耗,ky为谐振腔耦合器次偏振态的耦合器耦合系数,FSRx为谐振腔主偏振态的自由谱线宽度,FWHMx为谐振腔主偏振态的谱线半高全宽,Fx为谐振腔主偏振态的清晰度,FSRy为谐振腔次偏振态的自由谱线宽度,FWHMy为谐振腔次偏振态的谱线半高全宽,Fy为谐振腔次偏振态的清晰度,|Ex1|2/|Ey1|2和|Ex2|2/|Ey2|2分别表示光波入腔前和出腔后的偏振消光比。
利用光波导环形谐振腔的谐振曲线测试结果和二次谐波的解调曲线测试结果无破坏性地简单直接的获取环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的装置为:测试谐振曲线时,锯齿波信号发生器扫描激光器频率,将扫频的激光器光源输入光波导环形谐振腔,经过光电探测器(PD)探测后从示波器上显示的谐振曲线获取需要的参数;测试二次谐波解调曲线时,锯齿波信号发生器扫描激光器频率,将扫频的激光器光源经过正弦信号调制后进入环形谐振腔,调制后的光波信号经过光波导环形谐振腔后进入PD探测,PD探测的信号经过同步正弦解调后通过示波器观察二次谐波的解调曲线。根据示波器上的谐振曲线和二次谐波解调曲线计算得到组成环形谐振腔的三个基本单元结构参数在主次偏振态上的差异和数值关系。
利用多光束干涉叠加的方法可以得到光波导环形谐振腔的输出光强传递函数表达式:
R = 10 - α C 10 · T 2 - 2 TV cos βL + V 2 1 - 2 TV cos βL + T 2 V 2 - - - ( 1 )
其中V和T可表示如下:
V = 10 - α C + α l L 20 - - - ( 2 )
T = 1 - k - - - ( 3 )
式中k、αC和αl分别表示为光波导环形谐振腔耦合器的耦合系数、耦合器附加损耗和光波导单位传输损耗,β为光波传播常数,L为谐振腔总长度。
实际传输中,主偏振态的谐振曲线最大值和最小值为:
R max _ x = | E x 1 | 2 · 10 - α cx 10 · ( T x + V x ) 2 ( 1 + T x V x ) 2 R min _ x = | E x 1 | 2 · 10 - α cx 10 · ( T x - V x ) 2 ( 1 - T x V x ) 2 - - - ( 4 )
次偏振态的谐振曲线最大值和最小值为:
R max _ y = | E y 1 | 2 · 10 - α cy 10 · ( T y + V y ) 2 ( 1 + T y V y ) 2 R min _ y = | E y 1 | 2 · 10 - α cy 10 · ( T y - V y ) 2 ( 1 - T y V y ) 2 - - - ( 5 )
Rmax_x和Rmin_x分别表示主偏振态谐振曲线的最大输出值和最小输出值,Rmax_y和Rmin_y分别表示次偏振态谐振曲线的最大输出值和最小输出值。
两个偏振态的偏振最大值和最小值之差的比值为:
R max _ x - R min _ x R max _ y - R max _ y = | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 · 10 α cy - α cx 10 · 1 M = E x 2 2 E y 2 2 - - - ( 6 )
由公式(8)可以得出主次偏振态的耦合器损耗之间的关系为:
α cy = α cx + 10 · log 10 ( M · | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 ) - - - ( 7 )
其中
M = ( T y + V y ) 2 ( 1 + T y V y ) 2 - ( T y - V y ) 2 ( 1 - T y V y ) 2 ( T x + V x ) 2 ( 1 + T x V x ) 2 - ( T x - V x ) 2 ( 1 - T x V x ) 2 - - - ( 8 )
主次偏振态的耦合器损耗之间的关系结合谐振曲线得到的谐振腔主次偏振态各自的总损耗,计算得到主次偏振态单位波导传输损耗之间的关系为:
α ly = α lx + 10 L · log 10 ( a x b x 2 + b x a x + b x · a y + b y a y b y 2 + b y · 1 M · | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 ) - - - ( 9 )
由谐振曲线得到的谐振腔主次偏振态的耦合器耦合系数计算得到主次偏振态耦合器耦合系数之间的关系为:
k y = k x + ( 1 - b y 2 a y b y + 1 - 1 - b x 2 a x b x + 1 ) - - - ( 10 )
得到谐振腔主次偏振态的耦合器损耗之间的关系后,根据谐振曲线得到的主次偏振态的总损耗,结合光波导环形谐振腔的腔长便可以得到主次偏振态的单位波导传输损耗之间的关系。谐振曲线可以得到的主次偏振态各自的耦合器耦合系数,主次偏振态之间的耦合器耦合系数之间的关系也就可以得出。综上,可以得到光波导环形谐振腔基本单元结构参数在主次偏振态上的数值关系。

Claims (2)

1.一种保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的测试方法,其特征在于:
通过光波导环形谐振腔谐振曲线和二次谐波解调曲线测试装置测得两曲线,由光波导环形谐振腔谐振曲线得到出腔后光波的偏振消光比和腔内光波主次偏振态的谐振幅度比,由光波导环形谐振腔二次谐波解调曲线得到入腔前光波的偏振消光比,再结合谐振曲线得到的谐振腔耦合系数和谐振腔总损耗计算得到保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性;
根据谐振曲线得到的三个参数:谐振深度ρ、谐振腔自由谱线宽度和谐振腔谱线半高全宽,根据这三个参数得到谐振腔总损耗和耦合器耦合系数:
k = 1 - b 2 a b + 1 10 - ( α C + α l L ) / 10 = ab 2 + b a + b
其中,k为耦合器耦合系数,无单位,αC为耦合器附加损耗,单位为dB,αl为谐振腔单位波导传输损耗,单位为dB/cm,参数a和b表示如下:
a = 1 + 1 - ρ 1 - 1 - ρ b = 1 - s i n ( π / F ) cos ( π / F ) F = F S R F W H M
其中,FSR为谐振腔自由谱线宽度,FWHM为谐振腔谱线半高全宽,F为谐振腔清晰度。
2.根据权利要求1所述的方法,其特征在于:所述得到保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性的方法为:
根据光波导谐振腔内光波主次偏振态的谐振幅度之比,结合光波入腔前的偏振消光比和出腔后的偏振消光比得到谐振腔耦合器附加损耗在主次偏振态上的关系,由谐振腔主次偏振态的耦合器附加损耗之间的关系结合谐振曲线测到的谐振腔总损耗得到谐振腔主次偏振态的单位波导传输损耗之间的关系,由于主次偏振态的耦合器耦合系数都由谐振曲线得出,主次偏振态的耦合器耦合系数之间的数值关系也就得出,
α c y = α c x + 10 · log 10 ( M · | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 )
α l y = α l x + 10 L · log 10 ( a x b x 2 + b x a x + b x · a y + b y a y b y 2 + b y · 1 M · | E x 1 | 2 | E y 1 | 2 | E x 2 | 2 | E y 2 | 2 )
k y = k x + ( 1 - b y 2 a y b y + 1 - 1 - b x 2 a x b x + 1 )
其中,L为谐振腔总长度;
M = ( T y + V y ) 2 ( 1 + T y V y ) 2 - ( T y - V y ) 2 ( 1 - T y V y ) 2 ( T x + V x ) 2 ( 1 + T x V x ) 2 - ( T x - V x ) 2 ( 1 - T x V x ) 2
T x = a x b x + b x 2 a x b x + 1 , V x = a x b x 2 + b x a x + b x
T y = a y b y + b y 2 a y b y + 1 , V y = a x b x 2 + b x a x + b x
a x = 1 + 1 - ρ x 1 - 1 - ρ x b x = 1 - sin ( π / F x ) cos ( π / F x ) F x = FSR x FWHM x , a y = 1 + 1 - ρ y 1 - 1 - ρ y b y = 1 - s i n ( π / F y ) c o s ( π / F y ) F y = FSR y FWHM y
其中,αcx为谐振腔耦合器主偏振态的附加损耗,αlx为谐振腔主偏振态的单位波导传输损耗,kx为谐振腔耦合器主偏振态的耦合器耦合系数,αcy为谐振腔耦合器次偏振态的附加损耗,αly为谐振腔次偏振态的单位波导传输损耗,ky为谐振腔耦合器次偏振态的耦合器耦合系数,FSRx为谐振腔主偏振态的自由谱线宽度,FWHMx为谐振腔主偏振态的谱线半高全宽,Fx为谐振腔主偏振态的清晰度,FSRy为谐振腔次偏振态的自由谱线宽度,FWHMy为谐振腔次偏振态的谱线半高全宽,Fy为谐振腔次偏振态的清晰度,|Ex1|2/|Ey1|2和|Ex2|2/|Ey2|2分别表示光波入腔前和出腔后的偏振消光比。
CN201410328201.4A 2014-07-10 2014-07-10 保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置 Expired - Fee Related CN104180970B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410328201.4A CN104180970B (zh) 2014-07-10 2014-07-10 保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410328201.4A CN104180970B (zh) 2014-07-10 2014-07-10 保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104180970A CN104180970A (zh) 2014-12-03
CN104180970B true CN104180970B (zh) 2016-08-24

Family

ID=51962197

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410328201.4A Expired - Fee Related CN104180970B (zh) 2014-07-10 2014-07-10 保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104180970B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107063297A (zh) * 2016-12-15 2017-08-18 哈尔滨飞机工业集团有限责任公司 一种速率陀螺试验器
CN109387222B (zh) * 2017-08-07 2022-03-22 航天科工惯性技术有限公司 一种陀螺电路动态参数测量装置及方法
CN107727365B (zh) * 2017-09-25 2019-09-24 中国科学院半导体研究所 一种利用反射谱精细度测量光波导损耗的系统

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1094574A1 (en) * 1999-10-18 2001-04-25 Interuniversitair Micro-Elektronica Centrum Vzw Widely wavelength tunable integrated semiconductor device and method for widely wavelenght tuning semiconductor devices
WO2007107187A1 (en) * 2006-03-23 2007-09-27 Pirelli & C. S.P.A. Integrated laser optical source with active and passive sections formed in distinct substrates
CN101216369A (zh) * 2008-01-21 2008-07-09 浙江大学 光波导环形谐振腔基本结构参数的测试装置及其方法
CN101586959A (zh) * 2009-07-06 2009-11-25 浙江大学 一种谐振式光学陀螺仿真方法
CN102636187A (zh) * 2012-04-19 2012-08-15 浙江大学 一种高度互易的谐振式光学陀螺的检测装置及方法
CN102692314A (zh) * 2011-03-22 2012-09-26 浙江大学 基于光纤谐振腔测试激光器频率噪声功率谱密度的装置及方法
CN103712615A (zh) * 2013-11-25 2014-04-09 浙江大学 光功率反馈的单路闭环谐振式光学陀螺

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1094574A1 (en) * 1999-10-18 2001-04-25 Interuniversitair Micro-Elektronica Centrum Vzw Widely wavelength tunable integrated semiconductor device and method for widely wavelenght tuning semiconductor devices
WO2007107187A1 (en) * 2006-03-23 2007-09-27 Pirelli & C. S.P.A. Integrated laser optical source with active and passive sections formed in distinct substrates
CN101216369A (zh) * 2008-01-21 2008-07-09 浙江大学 光波导环形谐振腔基本结构参数的测试装置及其方法
CN101586959A (zh) * 2009-07-06 2009-11-25 浙江大学 一种谐振式光学陀螺仿真方法
CN102692314A (zh) * 2011-03-22 2012-09-26 浙江大学 基于光纤谐振腔测试激光器频率噪声功率谱密度的装置及方法
CN102636187A (zh) * 2012-04-19 2012-08-15 浙江大学 一种高度互易的谐振式光学陀螺的检测装置及方法
CN103712615A (zh) * 2013-11-25 2014-04-09 浙江大学 光功率反馈的单路闭环谐振式光学陀螺

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Optimization of the resonant frequency servo loop technique in the resonator micro optic gyro;Yang REN 等;《Journal of Zhejiang University-SCIENCE C (Computers & Electronics)》;20111231;第12卷(第11期);第942-950页 *
Reduction of optical Kerr-effect induced error in a resonant micro-optic gyro by light-intensity feedback technique;Huilian Ma 等;《APPLIED OPTICS》;20140601;第53卷(第16期);第3465-3472页 *
谐振式光纤陀螺环路锁频技术研究;杨雪锋 等;《传感技术学报》;20070531;第20卷(第5期);第990-993页 *
集成光学环形谐振腔的研究;王世军;《中国优秀硕士学位论文全文数据库·信息科技辑》;20080915(第9期);正文第1-18页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN104180970A (zh) 2014-12-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104567960B (zh) 一种基于相位调制探测光的相干布里渊光时域分析传感系统
CN101634571B (zh) 光纤脉栅分布传感装置
CN102854360B (zh) 光纤电流互感器传输光谱的稳定控制装置
CN103575408A (zh) 光纤延迟线相位控制的相干光探测系统及方法
CN104655185B (zh) 一种基于强度调制探测光的相干布里渊光时域分析传感系统
CN104199044B (zh) 一种双模式、超高速运动物体运动速度测量装置及方法
CN104296783B (zh) 增强型相干光时域反射的传感检测方法及装置
CN100533095C (zh) 光波导环形谐振腔基本结构参数的测试装置及其方法
CN102853920B (zh) 一种高灵敏度马赫曾德干涉系统
CN104180970B (zh) 保偏光波导环形谐振腔基本单元结构参数偏振特性测试方法及装置
CN103616570B (zh) 一种自校正光电集成电场传感器系统
CN103900680A (zh) 一种利用光源抑制偏振串音测量噪声的装置及检测方法
CN105806379B (zh) 弱反射光纤布拉格光栅-珐泊腔传感器的解调系统
CN104316090B (zh) 一种温度自补偿高分辨率高频光纤光栅解调系统的温度自补偿方法
CN103487392B (zh) 一种频域腔衰荡光谱探测装置及方法
CN106959388A (zh) 一种基于光学频率梳的微波频率测量方法及装置
CN108287056A (zh) 光纤敏感环偏振模耦合特性测评系统及测评方法
CN105548023A (zh) 一种基于光纤谐振腔的倏逝波型光声光谱微量气体传感器及测量方法
CN103809166B (zh) 一种迈克尔逊干涉型光谱滤波器谐振频率锁定装置及方法
CN103913423A (zh) 脉冲宽带光源大容量光子晶体光纤气体检测方法与系统
CN204008794U (zh) 一种单边瓣间干涉式全光纤电压互感器
CN203502343U (zh) 一种频域腔衰荡光谱探测装置
CN104280900A (zh) 一种全光纤结构的电场敏感元件及电场传感装置
CN104459350B (zh) 一种铌酸锂直波导电场测量系统
CN105783996B (zh) 一种可同时测量声波与压力的光纤传感器

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20160824

Termination date: 20190710