CN103981479A - 热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层。与现有技术相比，本发明采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层，通过隔绝氧气、牺牲阳极等原理对钢铁基体进行保护。本发明中使用锌铝合金材料作为喷涂材料，锌铝合金具有原材料成本较低、制备工艺简单、抗腐蚀性能好等优点，因而通过热喷涂的方法在风力发电构件表面形成薄膜，有效的减缓了腐蚀。
Description
技术领域
本发明涉及一种热喷涂工艺的应用，尤其是涉及一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用。
背景技术
风能作为一种清洁的可再生能源，越来越受到世界各国的重视。我国能资源丰富，可开发利用的风能储量约10亿kW，而2003年底全国电力总装机约5.67亿kW。可见，风力发电在我国有着广阔的前景及市场效益。
然而风力发电机的各种部件基本都为铸铁件或钢铁件，长时间的使用这些部件都会产生生锈情况，并且风力发电机安装后机体高度很高，所以如何能够使这些部件在几十年的使用中不产生生锈是确保风力发电机正常运转的必要条件。
针对构件的腐蚀问题，热喷涂方法是最有效的解决方案之一。热喷涂技术是现代材料表面工程技术的重要分支之一。它是利用某种热源将粉末状或丝状喷涂材料加热到熔融或半熔融状态，然后借助热源本身或外加的高速气流使液滴得到一定的速度并喷射到基体材料表面，从而形成表面覆盖涂层。热喷涂技术能迅速有效地改善材料表面性能，并成功应用于航空、航天、机械、电子等各种领域。喷涂材料经喷涂设备形成涂层的过程，可分为4个阶段：第一阶段是喷涂材料的加热熔化阶段。粉末或线材的端部进入高温加热区被熔化或软化，形成液滴。第二阶段是熔化的喷涂材料的雾化阶段，在外加气流或热源本身的作用下，线材端部形成的熔滴脱离线材并被雾化成细小微粒向前运动。而粉末材料不存在熔滴被雾化和破碎的过程，直接被气流加速向前推进。第三阶段是粒子的飞行阶段，粒子在飞行过程中，随着飞行距离的增加而减速，同时与周围的气体发生某些反应，而其自己的温度也会降低。第四阶段是粒子的喷涂阶段，具有一定温度和速度的粒子与基体表面产生强烈的碰撞。在碰撞的瞬间颗粒的动能转化成热能传给基材，并沿凹凸不平的基体表面发生一定程度的变形，颗粒迅速冷凝并产生收缩，呈扁平状附着于基体表面。
发明内容
本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：
一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层。
所述的锌铝合金材料的制备方法为：
(1)将重量比为(15～40)∶(85～60)的锌和铝坯料进行熔炼；
(2)将熔炼得到的金属液体倒入模具中，进行铸锭；
(3)对得到的铸锭进行热处理，使其组织成分均匀化，进行热处理的条件为：在334℃至380℃范围内固溶强化3到10小时，然后水淬后，在100至180℃条件下时效1.5到8小时；
(4)将经过热处理的铸锭通过热挤压的方法挤压成线材粗坯，热挤压时，热挤压温度为380～420℃，速度为15～30m/min；
(5)对线材粗坯进行反复结晶处理，消除材料的微观组织缺陷并使组织均匀，并进行热挤压成材，反复结晶处理的具体方法为：将线材粗坯加热到700℃，保温一个小时，然后进行淬火处理，再在275℃到382℃范围内进行固溶处理，将以上过程反复进行5到10次；
(6)最后进行退火处理，将合金材料加热到280到310℃保温0.5到2小时，进行退火处理，得到热喷涂用锌铝合金防腐材料。
用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上具体包括以下步骤：
(1)对风力发电机的发电构件表面进行除油、喷砂处理，对风力发电机的发电构件表面进行喷砂达到Sa3级，即去除风力发电机的发电构件表面所有的氧化皮，使得基体呈现均匀的本体色。喷砂所使用的砂料也有很多的选择：如刚玉砂、矿渣砂、钢砂等。优选刚玉砂，喷砂压力在0.6-0.7Mpa，砂料尺寸在0.5-1.5mm；
(2)将锌铝合金材料热喷涂到风力发电机的发电构件表面，堆积形成防腐层，进行热喷涂方法为：通过火焰或电弧将锌铝合金材料融化，通过压缩空气将融化后的金属液雾化并喷射到基体表面，堆积形成涂层。通过火焰喷涂的工艺条件为：丙烷：0.13-0.15Mpa；氧气：0.5-0.6Mpa；空气：0.5-0.6Mpa；送丝速度：12-13转；喷涂距离：150-180mm；喷涂角度：90°±10°；通过电弧喷涂的工艺条件为：电压值：22-32伏；电流值：140-220安；喷涂距离：150-180mm；喷涂角度：90°±10°；
(3)对防腐层进行封闭处理，进行封闭处理一般使用的封闭剂为液体类涂料。可使用刷涂、滚涂、空气喷涂、无气喷涂等方式，可参考资料ISO12944。
喷涂形成的防腐层的厚度为0.02～0.04cm。
与现有技术相比，本发明具有以下优点及有益效果：
(1)风力发电具有客观的应用前景，不过风力发电装备的主要部分处于露天环境下运行，环境气候的影响显著，其面临的环境气候类型主要分为：海岸、近海离岸、草原、沙漠。其中海岸和近海离岸条件下盐分的侵蚀问题特别突出，由此产生的故障可能发生在设备的任何部位，包括基座、塔架、电机、传动系统等。
(2)风力发电机，风力发电风轮中的叶片、轮毂、加固件，以及支撑发电机组的塔架，蓄电池充电控制器等钢结构元器件往往是由钢铁等金属材料构成，非常容易受到海水、沙尘、风暴等影响，会造成大量的经济损失。因此尤其需要以特定的方式对它们进行保护，以免大量的钢铁材料被腐蚀
(3)本发明中热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层，通过隔绝氧气、牺牲阳极等原理对钢铁基体进行保护。
(4)本发明中使用锌铝合金材料作为喷涂材料，锌铝合金具有原材料成本较低、制备工艺简单、抗腐蚀性能好等优点，因而通过热喷涂的方法在风力发电构件表面形成薄膜，有效的减缓了腐蚀。
附图说明
图1为TJPTZA1#试样的腐蚀曲线图；
图2为TJPTZA2#试样的腐蚀曲线图；
图3为TJPTZA3#试样的腐蚀曲线图；
图4为TJPTZA4#试样的腐蚀曲线图；
图5为Al试样的腐蚀曲线图；
图6为Zn试样的腐蚀曲线图；
图7为六种试样失重量平均值的对比示意图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。
实施例1
一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层。
首先，制备锌铝合金材料：
(1)将设定比例的锌和铝坯料进行熔炼，其中锌与铝重量比分别为20∶80、40∶60、60∶40、80∶20，锌的成分应为特1号；铝的成分应为A00号；
(2)将熔炼得到的金属液体倒入模具中，进行铸锭；
(3)对得到的铸锭进行热处理，使其组织成分均匀化，进行热处理的条件为：在334℃下固溶强化10小时，然后水淬后，在100℃条件下时效8小时；
(4)将经过热处理的铸锭通过热挤压的方法挤压成线材粗坯，热挤压时，热挤压温度为380℃，速度为15m/min；
(5)对线材粗坯进行反复结晶处理，消除材料的微观组织缺陷并使组织均匀，并进行热挤压成材，反复结晶处理的具体方法为：将线材粗坯加热到700℃，保温一个小时，然后进行淬火处理，再在275℃下进行固溶处理，将以上过程反复进行5次；
(6)最后进行退火处理，将合金材料加热到280℃保温2小时，进行退火处理，得到热喷涂用锌铝合金防腐材料，即TJPTZA系列合金丝，TJPTZA1#合金丝成分中锌与铝重量比分别为20∶80，TJPTZA2#金丝成分中锌与铝重量比分别为40∶60，TJPTZA3#金丝成分中锌与铝重量比分别为60∶40，TJPTZA4#金丝成分中锌与铝重量比分别为80∶20。
第二步：将得到的锌铝合金材料分别喷涂到模拟风力发电机的发电构件的基体上，形成防腐层：
(1)对基体表面进行除油、喷砂处理，对基体表面进行喷砂达到Sa3级，即去除基体表面所有的氧化皮，基体呈现均匀的本体色。喷砂所使用的砂料也有很多的选择：如刚玉砂、矿渣砂、钢砂等。优选刚玉砂，喷砂压力在0.6Mpa，砂料尺寸在0.5-1.5mm；
(2)将锌铝合金材料热喷涂到基体表面，堆积形成防腐层，进行热喷涂方法为：通过火焰将锌铝合金材料融化，通过压缩空气将融化后的金属液雾化并喷射到基体表面，堆积形成涂层。
(3)对防腐层进行封闭处理，进行封闭处理一般使用的封闭剂为液体类涂料。可使用刷涂、滚涂、空气喷涂、无气喷涂等方式，可参考资料ISO12944。
本实施例中，基体为60×40×3mm3的A3钢。
对TJPTZA1#合金丝、TJPTZA2#合金丝、TJPTZA3#合金丝、TJPTZA4#合金丝喷涂到基体上以后的耐腐蚀性能进行研究。
1、耐海水腐蚀的试验和结果：
试验方法和试样制备：
试验方法：根据GB9794-88，GB9796-88所规定的中性盐雾试验法设计实验。将18块试样(每组3块，共6组)竖直浸渍在5000ml的塑料容器内，使用浓度为0.5mol/L的氯化钠(分析纯)溶液，每天更换一次溶液，在试验周期内，除更换试液，测量质量可中断外，试样一般连续浸渍。试样每天充分水洗，烘干，并用分析天平测其质量。
试样制备：实验采用线材火焰热喷锌、铝及其TJPTZA系列合金丝，在基体为60×40×3mm3的A3钢上喷涂锌铝合金，分析其在海水腐蚀环境下的腐蚀情况，为了便于分析，我们在同等条件下喷涂纯锌、纯铝，以观察同等条件下，喷涂锌铝合金与喷涂纯锌、纯铝相比，其腐蚀性能的优劣。
由于所用锌铝合金共有4种成分，别外加上纯锌、纯铝两种材料，本实验共分为6组，每组6块，实验所用喷枪为QX-1型火焰线材喷涂枪。
喷涂试样的参数为：乙炔压力为0.1kg；氧气压力为0.5kg；空气压力为4.5kg；试样离喷枪15～20cm；喷涂厚度一般在0.020cm。
首先进行基体表面预处理：
一般采用喷砂工艺进行表面预处理，所用砂子为干燥而无泥土的石英砂或铜矿砂，粒度为6～12目，其具有坚硬而有棱角的特点。喷砂时空气压力为5～6×105Pa。喷嘴到工件表面的距离为15～20cm，喷射角一般为70°左右，过大或过小均会降低喷砂效率。经喷砂处理后的工件要求达到均匀粗糙，呈金属光泽，无锈迹、污迹和水分。
喷涂材料：
锌应符合GB470-83中的Zn-1的质量要求，Zn≥99.99％；
铝应符合GB3190-82中的L-1的质量要求，Al≥99.5％；
锌铝合金中锌的成分应为特1号；铝的成分应为A00号；
热喷涂：
经喷砂处理后的工件，要立即进行热喷涂，喷涂时一般将氧气压力控制在4～6×105Pa，乙炔压力控制在0.6～0.9×105Pa，压缩空气压力控制在5～6×105Pa，喷射距离为12～15cm。为缩短试验周期，参照有关标准，采用喷涂后不作封闭处理直接置于盐水中浸泡的方法。
金属腐蚀程度的大小，根据腐蚀破坏形式的不同，有各种不同的方法，对于全面腐蚀来说，通常用平均腐蚀速度来衡量。测量腐蚀速度最常用的方法是失重法(或增重法)。
失重法就是根据腐蚀后试样质量的减小，用下式计算腐蚀速度：
v失＝(m0-m1)/S·t (1)
式中v失为腐蚀速度(g/m2·h)，m0为试样腐蚀前的质量(g)，m1为试样清除腐蚀产物后的质量(g)，S为试样表面积(m2)，t为腐蚀时间(h)。这种方法适用于均匀腐蚀，而腐蚀产物完全脱落或很容易从试样表面清除掉的情况。
当腐蚀后试样质量增加且腐蚀产物完全牢固地附着在试样表面时，可用增重法，用下列公式计算腐蚀速度：
v增＝(m2-m0)/S·t (2)
式中v增为腐蚀速度(g/m2·h)，m2为带有腐蚀产物的试样的质量(g)
金属的腐蚀速度一般随时间而变化。腐蚀试验时，应测定腐蚀速度随时间的变化，选择合适的时间以测得稳定的腐蚀速度。
考虑到本实验中试样的尺寸基本上相同，每天测量一次，即S·t相差不大，故以式(2--3)来标定金属的腐蚀情况：
Δmi＝mi-m0 (3)
式中Δmi为第i天试样腐蚀的质量变化量，m0为试样未浸渍时的质量，mi为第i天试样的质量。
实验数据及分析结果：
基体表面喷涂锌、铝及其TJPTZA系列合金丝后，试样浸渍的质量变化量如表1～表6所示，并根据表1～表6，分别绘制不同试样的腐蚀曲线图，如图1～图6所示。
表1表面喷涂TJPTZA1#试样浸渍的质量变化量的数据
| 时间 | TJPTZA1#-1 | TJPTZA1#-2 | TJPTZA1#-3 |
| 0 | 0.00000 | 0.00000 | 0.00000 |
| 24 | 0.03815 | 0.04775 | 0.02715 |
| 48 | 0.05180 | 0.06800 | 0.03850 |
| 72 | 0.06280 | 0.08220 | 0.04900 |
| 96 | 0.06940 | 0.09010 | 0.05500 |
| 120 | 0.07600 | 0.09770 | 0.06015 |
| 192 | 0.09660 | 0.12290 | 0.08015 |
表2表面喷涂TJPTZA2#试样浸渍的质量变化量的数据
| 时间 | TJPTZA2#-1 | TJPTZA2#-2 | TJPTZA2#-3 |
| 0 | 0.00000 | 0.00000 | 0.00000 |
| 24 | 0.00970 | 0.00680 | 0.01020 |
| 48 | 0.02240 | 0.01685 | 0.02110 |
| 72 | 0.03280 | 0.02755 | 0.02910 |
| 96 | 0.03735 | 0.03160 | 0.03245 |
| 120 | 0.03905 | 0.03585 | 0.03590 |
| 192 | 0.04530 | 0.04560 | 0.04360 |
表3表面喷涂TJPTZA3#试样浸渍的质量变化量的数据
| 时间 | TJPTZA3#-1 | TJPTZA3#-2 | TJPTZA3#-3 |
| 0 | 0.00000 | 0.00000 | 0.00000 |
| 24 | 0.00700 | 0.00600 | 0.01165 |
| 48 | 0.01875 | 0.01785 | 0.02105 |
| 72 | 0.03015 | 0.02810 | 0.02975 |
| 96 | 0.03460 | 0.03205 | 0.03125 |
| 120 | 0.03715 | 0.03325 | 0.03285 |
| 192 | 0.03690 | 0.02970 | 0.02560 |
表4表面喷涂TJPTZA4#试样浸渍的质量变化量的数据
| 时间 | TJPTZA4#-1 | TJPTZA4#-2 | TJPTZA4#-3 |
| 0 | 0.00000 | 0.00000 | 0.00000 |
| 24 | -0.00555 | -0.00445 | -0.00865 |
| 48 | 0.00225 | 0.01325 | 0.00570 |
| 72 | 0.02350 | 0.03870 | 0.02655 |
| 96 | 0.03350 | 0.04825 | 0.03900 |
| 120 | 0.03780 | 0.05415 | 0.04940 |
| 192 | 0.04710 | 0.06000 | 0.06415 |
表5表面喷涂纯Al试样浸渍的质量变化量的数据
| 时间 | Al-1 | Al-2 | Al-3 |
| 0 | 0.00000 | 0.00000 | 0.00000 |
| 24 | 0.00905 | 0.00785 | 0.02470 |
| 48 | 0.02830 | 0.02200 | 0.04895 |
| 72 | 0.03680 | 0.03035 | 0.06050 |
| 96 | 0.03925 | 0.03315 | 0.06260 |
| 120 | 0.04030 | 0.03355 | 0.06340 |
| 192 | 0.03515 | 0.03125 | 0.06355 |
表6表面喷涂纯Zn试样浸渍的质量变化量的数据
| 时间 | Zn-1 | Zn-2 | Zn-3 |
| 0 | 0.00000 | 0.00000 | 0.00000 |
| 24 | 0.04345 | 0.01035 | 0.01645 |
| 48 | 0.04630 | 0.01575 | 0.02120 |
| 72 | 0.05915 | 0.02690 | 0.03050 |
| 96 | 0.06620 | 0.03430 | 0.03580 |
| 120 | 0.07530 | 0.03590 | 0.04170 |
| 192 | 0.07835 | 0.03920 | 0.03920 |
根据试验结果，做出六种试样失重量平均值的对比图，如图7所示。
由图7可见，除TJPTZA1#外，TJPTZA2#、TJPTZA3#的耐腐蚀性均优于Al和Zn，TJPTZA3#耐腐蚀性能最佳。而TJPTZA4#早期的耐腐蚀性极佳，后期的耐腐蚀性能有所下降，如采用封闭处理，则这一现象可弥补。
实施例2
一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层。
首先，制备锌铝合金材料：
(1)将设定比例的锌和铝坯料进行熔炼，其中锌与铝重量比为15∶85；
(2)将熔炼得到的金属液体倒入模具中，进行铸锭；
(3)对得到的铸锭进行热处理，使其组织成分均匀化，进行热处理的条件为：在360℃下固溶强化6小时，然后水淬后，在140℃条件下时效4小时；
(4)将经过热处理的铸锭通过热挤压的方法挤压成线材粗坯，热挤压时，热挤压温度为400℃，速度为20m/min；
(5)对线材粗坯进行反复结晶处理，消除材料的微观组织缺陷并使组织均匀，并进行热挤压成材，反复结晶处理的具体方法为：将线材粗坯加热到700℃，保温一个小时，然后进行淬火处理，再在340℃下进行固溶处理，将以上过程反复进行7次；
(6)最后进行退火处理，将合金材料加热到300℃保温1小时，进行退火处理，得到热喷涂用锌铝合金防腐材料；
第二步：将得到的锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层：
(1)对基体表面进行除油、喷砂处理，对基体表面进行喷砂达到Sa3级，即去除基体表面所有的氧化皮，基体呈现均匀的本体色。喷砂所使用的砂料也有很多的选择：如刚玉砂、矿渣砂、钢砂等。优选刚玉砂，喷砂压力在0.6-0.7Mpa，砂料尺寸在0.5-1.5mm；
(2)将锌铝合金材料热喷涂到基体表面，堆积形成防腐层，进行热喷涂方法为：通过电弧将锌铝合金材料融化，通过压缩空气将融化后的金属液雾化并喷射到基体表面，堆积形成涂层。通过电弧喷涂的工艺条件为：电压值：22-32伏；电流值：140-220安；喷涂距离：150-180mm；喷涂角度：90°±10°；
(3)对防腐层进行封闭处理，进行封闭处理一般使用的封闭剂为液体类涂料。可使用刷涂、滚涂、空气喷涂、无气喷涂等方式，可参考资料ISO12944。
喷涂的防腐层的厚度为0.02cm。
实施例3
一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层。
首先，制备锌铝合金材料：
第一步：制备锌铝合金材料：
(1)将设定比例的锌和铝坯料进行熔炼，其中锌与铝重量比为40∶60；
(2)将熔炼得到的金属液体倒入模具中，进行铸锭；
(3)对得到的铸锭进行热处理，使其组织成分均匀化，进行热处理的条件为：在380℃下固溶强化3小时，然后水淬后，在180℃条件下时效1.5小时；
(4)将经过热处理的铸锭通过热挤压的方法挤压成线材粗坯，热挤压时，热挤压温度为420℃，速度为30m/min；
(5)对线材粗坯进行反复结晶处理，消除材料的微观组织缺陷并使组织均匀，并进行热挤压成材，反复结晶处理的具体方法为：将线材粗坯加热到700℃，保温一个小时，然后进行淬火处理，再在382℃下进行固溶处理，将以上过程反复进行10次；
(6)最后进行退火处理，将合金材料加热到310℃保温0.5小时，进行退火处理，得到热喷涂用锌铝合金防腐材料；
第二步：将得到的锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层：
(1)对基体表面进行除油、喷砂处理，对基体表面进行喷砂达到Sa3级，即去除基体表面所有的氧化皮，基体呈现均匀的本体色。喷砂所使用的砂料也有很多的选择：如刚玉砂、矿渣砂、钢砂等。优选刚玉砂，喷砂压力在0.6-0.7Mpa，砂料尺寸在0.5-1.5mm；
(2)将锌铝合金材料热喷涂到基体表面，堆积形成防腐层，进行热喷涂方法为：通过火焰将锌铝合金材料融化，通过压缩空气将融化后的金属液雾化并喷射到基体表面，堆积形成涂层。通过火焰喷涂的工艺条件为：丙烷：0.15Mpa；氧气：0.6Mpa；空气：0.6Mpa；送丝速度：13转；喷涂距离：180mm；喷涂角度：90°±10°；
(3)对防腐层进行封闭处理，进行封闭处理一般使用的封闭剂为液体类涂料。可使用刷涂、滚涂、空气喷涂、无气喷涂等方式，可参考资料ISO12944。
喷涂的防腐层的厚度为0.04cm。
上述的对实施例的描述是为便于该技术领域的普通技术人员能理解和使用发明。熟悉本领域技术的人员显然可以容易地对这些实施例做出各种修改，并把在此说明的一般原理应用到其他实施例中而不必经过创造性的劳动。因此，本发明不限于上述实施例，本领域技术人员根据本发明的揭示，不脱离本发明范畴所做出的改进和修改都应该在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，采用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上，形成防腐层。
2.根据权利要求1所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，所述的锌铝合金材料的制备方法为：
(1)将重量比为(15～40)∶(85～60)的锌和铝坯料进行熔炼；
(2)将熔炼得到的金属液体倒入模具中，进行铸锭；
(3)对得到的铸锭进行热处理，使其组织成分均匀化；
(4)将经过热处理的铸锭通过热挤压的方法挤压成线材粗坯；
(5)对线材粗坯进行反复结晶处理，消除材料的微观组织缺陷并使组织均匀，并进行热挤压成材；
(6)最后进行退火处理，得到热喷涂用锌铝合金材料。
3.根据权利要求2所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，进行热处理的条件为：在334℃至380℃范围内固溶强化3到10小时，然后水淬后，在100至180℃条件下时效1.5到8小时。
4.根据权利要求2所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，热挤压时，热挤压温度为380～420℃，速度为15～30m/min。
5.根据权利要求2所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，进行反复结晶处理的具体方法为：
将线材粗坯加热到700℃，保温一个小时，然后进行淬火处理，再在275℃到382℃范围内进行固溶处理，将以上过程反复进行5到10次。
6.根据权利要求2所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，退火处理的条件为：将合金材料加热到280到310℃保温0.5到2小时，进行退火处理。
7.根据权利要求1所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，用热喷涂工艺将锌铝合金材料喷涂到风力发电机的发电构件上具体包括以下步骤：
(1)对风力发电机的发电构件表面进行除油、喷砂处理；
(2)将锌铝合金材料热喷涂到风力发电机的发电构件表面，堆积形成防腐层；
(3)对防腐层进行封闭处理。
8.根据权利要求7所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，对基体表面进行喷砂达到Sa3级。
9.根据权利要求7所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，进行热喷涂方法为：通过火焰或电弧将锌铝合金材料融化，通过压缩空气将融化后的金属液雾化并喷射到基体表面，堆积形成涂层；
通过火焰喷涂的工艺条件为：
丙烷：0.13-0.15Mpa；
氧气：0.5-0.6Mpa；
空气：0.5-0.6Mpa；
送丝速度：12-13转；
喷涂距离：150-180mm；
喷涂角度：90°±10°；
通过电弧喷涂的工艺条件为：
电压值：22-32伏；
电流值：140-220安；
喷涂距离：150-180mm；
喷涂角度：90°±10°。
10.根据权利要求1所述的一种热喷涂工艺在风力发电机的发电构件上的防腐应用，其特征在于，防腐层的厚度为0.02～0.04cm。
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107779807A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-09 | 大连智讯科技有限公司 | 一种电弧喷涂防腐涂层的方法 |
| CN109763088A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-05-17 | 上海电气风电集团有限公司 | 一种提高电弧热喷锌涂层附着力的方法 |
| CN111074196A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-04-28 | 江苏吉鑫风能科技股份有限公司 | 一种海上风电装备阴极保护喷涂工艺及阴极保护涂层 |
| CN111996480A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-11-27 | 重庆大用新材料技术有限公司 | 基于热喷涂及热扩散的防腐层制备方法及钢结构件 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012107324A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-06-07 | Jfe Galvanizing & Coating Co Ltd | 溶融亜鉛−アルミニウム系合金めっき鋼材の溶接部補修方法および溶接構造体 |
| CN102703777A (zh) * | 2012-01-13 | 2012-10-03 | 江苏麟龙新材料股份有限公司 | 含有Pr和Nd的锌铝合金丝及其制造方法 |
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Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012107324A (ja) * | 2010-10-22 | 2012-06-07 | Jfe Galvanizing & Coating Co Ltd | 溶融亜鉛−アルミニウム系合金めっき鋼材の溶接部補修方法および溶接構造体 |
| CN102703777A (zh) * | 2012-01-13 | 2012-10-03 | 江苏麟龙新材料股份有限公司 | 含有Pr和Nd的锌铝合金丝及其制造方法 |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| 袁涛等: "锌铝复合丝的制备及其电弧喷涂层的耐蚀性", 《第十届国际热喷涂研讨会论文》、《第十一届全国热喷涂年会论文》 * |
| 袁涛等: "锌铝复合丝的制备及其电弧喷涂层的耐蚀性", 《第十届国际热喷涂研讨会论文》、《第十一届全国热喷涂年会论文》, 31 December 2007 (2007-12-31) * |
| 陈旭光: "喷涂锌铝合金涂层工艺参数的控制", 《安徽化工》 * |
| 陈旭光: "喷涂锌铝合金涂层工艺参数的控制", 《安徽化工》, 31 December 2010 (2010-12-31) * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107779807A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-09 | 大连智讯科技有限公司 | 一种电弧喷涂防腐涂层的方法 |
| CN109763088A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-05-17 | 上海电气风电集团有限公司 | 一种提高电弧热喷锌涂层附着力的方法 |
| CN111074196A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-04-28 | 江苏吉鑫风能科技股份有限公司 | 一种海上风电装备阴极保护喷涂工艺及阴极保护涂层 |
| CN111996480A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-11-27 | 重庆大用新材料技术有限公司 | 基于热喷涂及热扩散的防腐层制备方法及钢结构件 |
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