CN103901166A - 一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，该具体过程为：步骤a，获取新鲜垃圾并分类；获取新鲜垃圾后，称重，破包，筛选；对其它两部分的垃圾进行分类；步骤b，获取矿化垃圾；步骤c，将两个新鲜垃圾反应器F1和F2分别控制在准好氧和厌氧条件下，将新鲜垃圾反应器F1和F2产生的渗滤液导入分别矿化垃圾反应器A1和A2中，每天一次的将A1和A2产生的渗滤液分别回灌到F1和F2中；步骤d，每周向反应器加入自来水一次；步骤e，每天从排水口收集渗滤液进行回灌，每隔一周或两周取200ml渗滤液进行检测；步骤f，对滤液相关指标进行分析。本发明能够对准好氧回灌工艺对垃圾降解的效果进行研究，并将其与厌氧回灌工艺进行比较。

Description

一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法

技术领域

本发明涉及垃圾降解领域，尤其涉及一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法。

背景技术

当今，世界范围内卫生填埋是一种主要的垃圾处理处置方法，尤其在发展中国家，然而，垃圾达到完全稳定化需要几十年甚至上百年的时间，在垃圾降解过程中产生的渗滤液会带来长期的环境影响，如果处理不当，这些影响会持续几个世纪。

现有技术中，渗滤液回灌是一种环境友好型的处理方法，它有以下优点：可以改善有机质的生物降解，使垃圾在短时间内达到稳定化水平；减少渗滤液的总量；去除渗滤液中的有机物和无机物；增大甲烷的产生速率然而，传统渗滤液回灌也有一些不足，将渗滤液回灌到初期阶段的新鲜垃圾层会导致渗滤液中污染物浓度较高，尤其是挥发性脂肪酸和氨氮的积累，这会阻碍垃圾的降解。同时排放的和处理过的渗滤液浓度仍然很高，零排放不可能实现。

同时，填埋场的再利用成为一个新的方法来避免获得额外土地所需的高费用。且开挖的矿化垃圾再利用也可以作为填埋覆盖层，建筑填充物，甚至是污水处理生物反应器的填充物。

鉴于上述缺陷，本发明创作者经过长时间的研究和实践终于获得了本创作。

发明内容

本发明的目的在于提供一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，用以克服上述技术缺陷。

为实现上述目的，本发明提供一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，

该具体过程为：

步骤a，获取新鲜垃圾并分类；获取新鲜垃圾后，先称重，破包，再用孔径分别为120mm、40mm和8mm的手动筛将垃圾筛分成粒径分别为＞120mm、40～120mm、8～40mm和＜8mm的垃圾；其中，粒径大于120mm的部分剔除掉，粒径小于8mm的部分直接使用；

然后对其它两部分的垃圾进行分类，按照湿重共分为12类；

步骤b，获取矿化垃圾；从10年填埋龄的垃圾中挑选出粒径小于8mm的部分作为生物反应器的填料；

步骤c，将两个新鲜垃圾反应器F1和F2分别控制在准好氧和厌氧条件下，将新鲜垃圾反应器F1和F2产生的渗滤液导入分别矿化垃圾反应器A1和A2中，每天一次的将A1和A2产生的渗滤液分别回灌到F1和F2中；

步骤d，每周向反应器加入自来水一次，以模拟降水，所加水量按照上海南汇区月平均降水的10％左右计算；

步骤e，每天从排水口收集渗滤液进行回灌，每隔一周或两周取200ml渗滤液进行检测，样品放于玻璃瓶中4℃以下保存；渗滤液经过孔径80-120μm定性滤纸过滤，然后将滤液分为三份用于分析；

步骤f，对滤液相关指标进行分析，包括电导率、pH、COD、TOC、TN、NH₃-N、TP。

进一步，在上述步骤a中，12类垃圾分别是可生物降解有机物64％；塑料、纸类，包括纸、硬纸板及纸箱、包装物、纺织物30％；玻璃、铁金属、非铁金属、木块、矿物组分2.6％；特殊垃圾0.4％和余下物3％。

进一步，在上述步骤f中，电导率和pH使用哈纳211型pH/电导率仪测定，COD采用重铬酸钾法测定，TOC和TN通过TOC/TN分析仪测定，NH₃-N和VFA采用蒸馏和滴定法，TP采用消解-钼锑抗分光光度法。

进一步，在上述步骤c中，矿化垃圾反应器A1和A2自下而上分别装填：高度为10cm、粒径为3～5cm的砾石，高度为5cm粒径为1cm的小砾石，分别作为承托层与集水层；粒径小于8mm、高度1.1m的矿化垃圾；矿化垃圾反应器为自然通风反应器，反应器内部设置中央通风管，上部不加盖子，处于敞开状态，下部出水阀门常开。

进一步，其特征在于，在上述步骤c中，新鲜垃圾反应器F1和F2自下而上分别装填：高度为10cm、粒径为3～5cm的砾石，高度为5cm粒径为1cm的小砾石，作为承托层与集水层；高度1m的新鲜垃圾；粒径小于8mm、高度为10cm的矿化垃圾层。

进一步，在上述步骤c中，F2为厌氧生物反应器，处于封闭状态，下部出水阀门常关，上部盖子采用水封；F1为准好氧的自然通风反应器，反应器内部设置中央通风管，上部不加盖子，处于敞开状态，下部出水阀常开。

与现有技术相比较本发明的有益效果在于：本发明将两个新鲜垃圾反应器F1和F2分别控制在准好氧和厌氧条件下，将反应器F1和F2产生的渗滤液分别引入矿化垃圾反应器A1和A2中，同时将经过A1和A2处理后的渗滤液再分别回灌到F1和F2。能够对准好氧回灌工艺对垃圾降解的效果进行研究，并将其与厌氧回灌工艺进行比较。

相比厌氧回灌工艺，准好氧回灌工艺可以提高渗滤液产生速率、促进渗滤液水量削减、加速垃圾有机物的生物降解、加快垃圾沉降，从而加快垃圾稳定化。因此，准好氧回灌工艺可以成为一个垃圾管理和渗滤液处理的可行方法。

附图说明

图1为本发明矿化垃圾反应器A1和A2的结构示意图；

图2a为本发明新鲜垃圾反应器F1的结构图；

图2b为本发明新鲜垃圾反应器F2的结构图；

图3a为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2每日回灌量的示意图；

图3b为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2累计回灌量的示意图；

图4为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2累计净产量的示意图；

图5为本发明不同反应器pH的变化示意图；

图6为本发明不同反应器出水渗滤液COD浓度随时间的变化示意图；

图7为本发明不同反应器出水渗滤液TOC浓度随时间的变化示意图；

图8为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2渗滤液VFA浓度随时间的变化示意图；

图9为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2出水渗滤液氨氮浓度随时间的变化示意图；

图10为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2出水渗滤液TN浓度随时间的变化示意图；

图11为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2渗滤液电导率随时间的变化示意图；

图12为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2渗滤液TP随时间的变化示意图；

图13为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2沉降率随时间的变化示意图。

具体实施方式

以下结合附图，对本发明上述的和另外的技术特征和优点作更详细的说明。

本发明渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法针对矿化垃圾处理后的渗滤液，请参阅图1所示，其为本发明矿化垃圾反应器A1和A2的结构示意图，自下而上分别装填：高度为10cm、粒径为3～5cm的砾石，高度为5cm粒径为1cm的小砾石，分别作为承托层与集水层；粒径小于8mm、高度1.1m的矿化垃圾。矿化垃圾反应器设计为自然通风反应器，反应器内部设置中央通风管，上部不加盖子，处于敞开状态，下部出水阀门常开。

请参阅图2a和2b所示，其分别为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2的结构图，新鲜垃圾反应器F1和F2自下而上分别装填：高度为10cm、粒径为3～5cm的砾石，高度为5cm粒径为1cm的小砾石，作为承托层与集水层；高度1m的新鲜垃圾；粒径小于8mm、高度为10cm的矿化垃圾层。

其中，F2为厌氧生物反应器，处于封闭状态。试验中采取的措施是下部出水阀门常关，上部盖子采用水封。F1为准好氧的自然通风反应器，反应器内部设置中央通风管，上部不加盖子，处于敞开状态，下部出水阀常开。

该发明垃圾降解实验方法的具体过程为：

步骤a，获取新鲜垃圾并分类；获取新鲜垃圾后，先称重，破包，再用孔径分别为120mm、40mm和8mm的手动筛将垃圾筛分成粒径分别为＞120mm、40～120mm、8～40mm和＜8mm的垃圾；其中，粒径大于120mm的部分剔除掉，粒径小于8mm的部分直接使用。

然后对其它两部分的垃圾进行分类，按照湿重共分为12类湿重％，分别是可生物降解有机物64％；塑料、纸类，包括纸、硬纸板及纸箱、包装物、纺织物30％；玻璃、铁金属、非铁金属、木块、矿物组分2.6％；特殊垃圾0.4％和余下物3％。试验所取的垃圾为粒径小于120mm的可生物降解有机物。

步骤b，获取矿化垃圾；从10年填埋龄的垃圾中挑选出粒径小于8mm的部分作为生物反应器的填料。表1所示为新鲜垃圾和矿化垃圾主要物化性质。

表1新鲜垃圾和矿化垃圾主要物化性质

步骤c，将两个新鲜垃圾反应器F1和F2分别控制在准好氧和厌氧条件下，将新鲜垃圾反应器F1和F2产生的渗滤液分别导入矿化垃圾反应器A1和A2中，将经过A1和A2处理的渗滤液每天一次分别回灌到F1和F2中；

步骤d，每周向反应器加入自来水一次，以模拟降水，所加水量按照上海南汇区月平均降水的10％左右计算；

步骤e，每天从排水口收集渗滤液进行回灌，每隔一周或两周取200ml渗滤液进行检测，样品放于玻璃瓶中4℃以下保存；渗滤液经过孔径80-120μm定性滤纸过滤，然后将滤液分为三份用于分析。

步骤f，对滤液相关指标进行分析，包括电导率、pH、COD、TOC、TN、NH₃-N、TP；其中，电导率和pH使用哈纳211型pH/电导率仪测定，COD采用重铬酸钾法测定，TOC和TN通过TOC/TN分析仪测定，NH₃-N和VFA采用蒸馏和滴定法，TP采用消解-钼锑抗分光光度法。

实验结果：

1)渗滤液每日和累计回灌量；

在上述步骤c中，新鲜垃圾反应器F2中渗滤液每日回灌量为低于10mL/kg垃圾；新鲜垃圾反应器F1中渗滤液每日回灌量在43天后增加到28mL/kg垃圾，然后降低到250天的5mL/kg垃圾。到试验结束时新鲜垃圾反应器，反应器F1和F2中渗滤液累计回灌量分别达到2540和505mL/kg垃圾。反应器F2的渗滤液累计回灌量明显低于反应器F1，然而，从250天开始一直到试验结束，反应器F1中渗滤液每日回灌量则低于反应器F2。请参阅图3a为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2每日回灌量的示意图；图3b为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2累计回灌量的示意图；结果表明，准好氧回灌工艺可以促进渗滤液的蒸发。

每日回灌量，是指单位质量垃圾每天(d)所承受的滤液的量，单位是mL/kg垃圾·d。累计回灌量是一段时间内的每日回灌量之和，单位是mL/kg垃圾。

2)渗滤液累计净产量；

请参阅图4所示，其为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2累计净产量的示意图；新鲜垃圾反应器F2中渗滤液累计净产量随试验进行不断增加；在试验的前25天增加很快，然后缓缓地增加到试验结束时的248mL/kg垃圾。经过25天的运行，渗滤液累计净产量达到144mL/kg垃圾，占整个试验期间渗滤液累计产量的58％。反应器F1中渗滤液累计净产量在100天时达到了最大值320mL/kg垃圾，然后慢慢减少到试验结束时的255mL/kg垃圾。

渗滤液回灌有两个效果：其一，可以加速新鲜垃圾的稳定化；其二，可以减少渗滤液的产生量，进而降低运营费用。反应器F1中渗滤液累计净产量大，表明准好氧回灌工艺比厌氧回灌工艺更有利于垃圾的降解。F1累计净产量的减少可能因为由多孔通风管进入的空气有风干作用，并且垃圾温度对其的蒸发效果。因此，准好氧回灌工艺也具有减少渗滤液产生量的作用，但相比好氧回灌工艺而言，作用较小。

3)pH；

请参阅图5所示，其为本发明不同反应器pH的变化示意图，F2产生的渗滤液pH值到第42天时下降至5.93，此后到294天时一直维持在5.9～6.1左右，随后pH值有下降的趋势，到试验结束时pH值为5.65。水解与发酵细菌以及产氢产乙酸细菌对pH的适应范围大致为5～6.5，而产甲烷细菌对pH值的适应范围为6.4～7.2。F2中相对较低的pH表明水解和酸化细菌处于主导地位。相比F2而言，F1产生的渗滤液pH值从开始的6.4迅速上升至第12天的8.6，此后一直维持在7.5～8.5左右。F1与F2在pH方面的差异主要由于通气条件不同。因此，可以得出准好氧回灌工艺可以加速新鲜垃圾的稳定化。

4)COD；

请参阅图6所示，其为本发明不同反应器出水渗滤液COD浓度随时间的变化示意图；反应器F1出水渗滤液的COD值从试验开始的60000mg/L迅速下降至第100天的1000mg/L，与之对应的是pH值从6.4迅速上升到8左右。其后，COD浓度基本上在1000mg/L以下，pH维持在7.8到8.2左右。反应器A1出水渗滤液的COD值变的低于1000mg/L。反应器F2出水渗滤液的COD值从试验开始的73600mg/L增加至第40天的128000mg/L，与之对应的是pH值减少到6左右。此后很长一段时间维持在100000～120000mg/L之间，第243天后，COD浓度下降速度明显加快，到试验结束时COD浓度已降至30000mg/L。

反应器F1出水渗滤液的COD值由初期的60000mg/L到结束时的1000mg/L，COD去除率按(60000-1000)/60000×100％计算，达到98％。反应器F2出水渗滤液的COD值由最大值120000mg/L到结束时的30000mg/L，COD去除率按(120000-30000)/120000×100％计算，达到75％。

按照试验第191天以后的数据，对COD浓度随时间的变化规律进行拟合，拟合关系式为：COD(t)＝610078e-0.0081t(191＜t＜336)，相关系数为R2＝0.8388，COD(t)表示不同时间的COD浓度(mg/L)，t表示时间(d)。根据拟合公式计算，厌氧回灌工艺渗滤液COD浓度要降到三级标准1000mg/L，需要2.2年。反应器A2出水渗滤液的COD值大多低于1000mg/L，除了第308天因为堵塞COD值达到26200mg/L。

5)TOC；此外，TOC的趋势与COD趋势类似，图7为本发明不同反应器出水渗滤液TOC浓度随时间的变化示意图；反应器F1出水渗滤液TOC由初始9500mg/L降到100天时的200mg/L。反应器F2出水渗滤液TOC经过69天后，从11600mg/L增加到最大值42200mg/L。然后减少到321天的18100mg/L。反应器A1和A2出水渗滤液TOC浓度基本都低于100mg/L。

实验结果表明，准好氧回灌工艺F1出水渗滤液COD值和TOC浓度比厌氧回灌工艺F2出水渗滤液COD值和TOC浓度下降的快。因此，准好氧回灌工艺可以促进渗滤液的降解，以符合生活垃圾填埋场污染控制标准。

6)VFA；

请参阅图8所示，其为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2渗滤液VFA浓度随时间的变化示意图；F2反应器渗滤液VFA从试验开始的22000mg/L上升至第62天的45000mg/L，此后一直在波动下降，与之对应的pH降低到5.8。垃圾厌氧降解一般可分为三个阶段，即水解发酵阶段、产氢产乙酸阶段和产甲烷阶段。在这三个阶段中，起主导作用的微生物分别是水解发酵细菌、产氢产乙酸细菌和产甲烷细菌。在填埋初期，水解发酵细菌和产氢产乙酸细菌多于产甲烷细菌。因而这一阶段VFA的产生速率大于VFA的降解速率，从而导致有一定量的酸积累。达到最大值后，VFA浓度开始急剧下降；反应器F2出水渗滤液VFA浓度最终为11500mg/L，这可能由于A2的作用。VFA从反应器F2垃圾中的有机部分产生，然后在反应器A2中被有效地分解。渗滤液经过处理后回灌到F2有效地促进了垃圾中有机组分转化成挥发性脂肪酸。因此，反应器F2出水渗滤液VFA浓度渐渐减少。

此外，反应器F1渗滤液VFA浓度由最初的16800mg/L急剧下降到130天时的90mg/L，与之对应的pH增加到8左右。结果表明，准好氧回灌工艺对减少渗滤液中VFA浓度有积极作用。

7)氨氮和TN；

图9为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2出水渗滤液氨氮浓度随时间的变化示意图；图10为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2出水渗滤液TN浓度随时间的变化示意图；反应器F1和F2出水渗滤液氨氮浓度初始浓度为1650mg/L和1500mg/L，分别经21天和62天达到最大值2590mg/L和4190mg/L，随后快速减少到试验结束时的9mg/L和2900mg/L。结果表明，准好氧回灌工艺在氨氮去除方面比厌氧回灌工艺更为有效。

厌氧回灌工艺中，尽管将F2产生的渗滤液导入A2会发生硝化反应，但当A2出水渗滤液回灌到F2后，会发生反硝化作用完成氮的去除。除了作为微生物的营养物质外，反应器F2中氨将不会有进一步的转化。因此，反应器F2出水渗滤液中氨浓度减少缓慢。在准好氧回灌工艺中，因为准好氧填埋场反应器中存在自然通风管，渗滤液中的氨氮被好氧区的硝化菌氧化成亚硝酸盐和硝酸盐，亚硝酸盐和硝酸盐进一步被缺氧区的反硝化菌还原为N2。因此反应器F1出水渗滤液氨氮浓度显著低于F2的。

TN和氨氮的变化趋势类似，矿化垃圾处理渗滤液后191天TN达到最大值5800mg/L，21天时出现了一个相近的浓度3300mg/L。最终，反应器F1和F2出水渗滤液TN浓度分别减少到400mg/L和4000mg/L。

8)电导率；

请参阅图11所示，其为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2渗滤液电导率随时间的变化示意图；电导率是以数值表示溶液传导电流的能力，也用于间接推测水中离子成分的总浓度好氧反应器导电性比厌氧反应器低。由最初的2840和2930μs/cm分别增加到21天时的3920和4200μs/cm。然后，反应器F2渗滤液电导率到试验结束时缓缓降到1800s/cm；而反应器F1渗滤液电导率减少到第128天时的840s/cm，然后开始缓慢上升，到试验结束时上升到1800s/cm。

9)TP；

请参阅图12所示，其为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2渗滤液TP随时间的变化示意图；F1和F2反应器渗滤液TP基本上是一个下降趋势。F2反应器渗滤液TP由最初的76mg/L减少到试验结束时的31mg/L；F1反应器渗滤液TP由初始138mg/L快速降低到87天时的5mg/L，随后一直浮动在1和3mg/L左右，直至试验结束。但试验结束时，好氧反应器中正磷酸盐的初始浓度低于厌氧反应器。并且，反应器A1和A2也可以去除F1和F2渗滤液中的TP。如图12所示，A1和A2渗滤液TP浓度基本都低于0.5mg/L。

10)沉降；

请参阅图13所示，其为本发明新鲜垃圾反应器F1和F2沉降率随时间的变化示意图，垃圾的沉降是区分好氧与厌氧生物反应器填埋场的一个重要参数。对比厌氧反应器F2，准好氧反应器F1中垃圾沉降量更大。在前14天，反应器F1和F2有着相似的沉降率分别为6％和5％。垃圾沉降率通常随时间而增加；反应器F1由最初的沉降率28％，然后渐渐维持在恒定水平33.5％直至试验结束。相反，反应器F2垃圾沉降很慢，沉降率在76天时是10％，到试验结束仅为18％。

显然，好氧和准好氧反应器的垃圾沉降速度比厌氧反应器快。

相比厌氧回灌工艺而言，准好氧回灌工艺可以增加渗滤液的累计净产量，同时促进渗滤液蒸发，从而减少渗滤液总量。两个反应器渗滤液累计净产量分别为320和248mL/kg垃圾，减少量达到315和244mL/kg垃圾，占累计净产量的98.4％和98.3％。

准好氧回灌工艺出水渗滤液中污染物浓度较低，其COD、TOC、VFA、氨氮、磷和电导率都比厌氧回灌工艺低。基于试验数据，可预测渗滤液COD要达到1000mg/L，厌氧回灌工艺需2.2年，准好氧回灌工艺仅需100天。并且，准好氧回灌工艺渗滤液氨氮达到15mg/L仅需87天。

准好氧回灌工艺沉降速度快于厌氧回灌工艺，试验结束时沉降率分别为33.5％和18％。

总体而言，相比厌氧回灌工艺，准好氧回灌工艺可以提高渗滤液产生速率、促进渗滤液水量削减、加速垃圾有机物的生物降解、加快垃圾沉降，从而加快垃圾稳定化。因此，准好氧回灌工艺可以成为一个垃圾管理和渗滤液处理的可行方法。

以上所述仅为本发明的较佳实施例，对发明而言仅仅是说明性的，而非限制性的。本专业技术人员理解，在发明权利要求所限定的精神和范围内可对其进行许多改变，修改，甚至等效，但都将落入本发明的保护范围内。

Claims (7)

1.一种渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，该具体过程为：

步骤a，获取新鲜垃圾并分类；获取新鲜垃圾后，先称重，破包，再用孔径分别为120mm、40mm和8mm的手动筛将垃圾筛分成粒径分别为＞120mm、40～120mm、8～40mm和＜8mm的垃圾；其中，粒径大于120mm的部分剔除掉，粒径小于8mm的部分直接使用；

然后对其它两部分的垃圾进行分类，按照湿重共分为12类；

步骤b，获取矿化垃圾；从10年填埋龄的垃圾中挑选出粒径小于8mm的部分作为生物反应器的填料；

步骤c，将两个新鲜垃圾反应器F1和F2分别控制在准好氧和厌氧条件下，将新鲜垃圾反应器F1和F2产生的渗滤液分别导入矿化垃圾反应器A1和A2中，将A1和A2处理后的渗滤液每天一次分别回灌到F1和F2中；

步骤d，每周向反应器加入自来水一次，以模拟降水，所加水量按照上海南汇区月平均降水的10％左右计算；

步骤e，每天从排水口收集渗滤液进行回灌，每隔一周或两周取200ml渗滤液进行检测，样品放于玻璃瓶中4℃以下保存；渗滤液经过孔径80-120μm定性滤纸过滤，然后将滤液分为三份用于分析；

步骤f，对滤液相关指标进行分析，包括电导率、pH、COD、TOC、TN、NH₃-N、TP。

2.根据权利要求1所述的渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，在上述步骤a中，12类垃圾分别是可生物降解有机物64％；塑料、纸类，包括纸、硬纸板及纸箱、包装物、纺织物30％；玻璃、铁金属、非铁金属、木块、矿物组分2.6％；特殊垃圾0.4％和余下物3％。

3.根据权利要求1或2所述的渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，在上述步骤f中，电导率和pH使用哈纳211型pH/电导率仪测定，COD采用重铬酸钾法测定，TOC和TN通过TOC/TN分析仪测定，NH₃-N和VFA采用蒸馏和滴定法，TP采用消解-钼锑抗分光光度法。

4.根据权利要求1所述的渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，在上述步骤c中，新鲜垃圾反应器F1与矿化垃圾反应器A1的渗滤液进行交叉回灌，新鲜垃圾反应器F2与矿化垃圾反应器A2的渗滤液进行交叉回灌。

5.根据权利要求1所述的渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，在上述步骤c中，矿化垃圾反应器A1和A2自下而上分别装填：高度为10cm、粒径为3～5cm的砾石，高度为5cm粒径为1cm的小砾石，分别作为承托层与集水层；粒径小于8mm、高度1.1m的矿化垃圾；矿化垃圾反应器为自然通风反应器，反应器内部设置中央通风管，上部不加盖子，处于敞开状态，下部出水阀门常开。

6.根据权利要求1或4所述的渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，在上述步骤c中，新鲜垃圾反应器F1和F2自下而上分别装填：高度为10cm、粒径为3～5cm的砾石，高度为5cm粒径为1cm的小砾石，作为承托层与集水层；高度1m的新鲜垃圾；粒径小于8mm、高度为10cm的矿化垃圾层。

7.根据权利要求5所述的渗滤液回灌对准好氧反应器垃圾降解试验方法，其特征在于，在上述步骤c中，F2为厌氧生物反应器，处于封闭状态，下部出水阀门常关，上部盖子采用水封；F1为准好氧的自然通风反应器，反应器内部设置中央通风管，上部不加盖子，处于敞开状态，下部出水阀常开。

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