CN103774640B - 复合式堤头一次成型爆破软基处理的方法 - Google Patents
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Abstract
复合式堤头一次成型爆破软基处理的方法，该方法针对设计有水下平台的斜坡式海堤进行爆破挤淤软基处理，运用“两点控制法”，确定复合堤头的抛填参数；给出了考虑各个要素的精细化的爆破参数计算公式，并运用了先进的毫秒延期爆破技术使堤头先起爆，为堤侧的爆破提供淤泥流动的空间，合理设计爆破作用能量大小和作用位置，堤头爆填与侧爆填一次完成，堤头堤侧位置同时布置药包，使堤身部分和两侧斜坡同时实现泥石置换，堤身落底和水下平台一次成型，既能提高堤身稳定性，保证平台宽度和厚度，又能减少石料浪费，避免堤身未安装护面石前长时间裸露，省去理坡的施工工序。通过计算设计合理的抛填参数和爆破参数，使置换后的堤身落底轮廓线更为精确。
Description
技术领域
本发明属于爆破领域，尤其涉及一种采用复合抛填堤头型式的爆破挤淤筑堤施工工艺的复合式堤头一次成型爆破软基处理的方法。
背景技术
目前，爆破法处理水下软基的技术已广泛应用于港口防波堤、码头等工程，在经济、安全等方面相对于其他软基处理法具有显著的优势。目前，爆破法处理水下软基的技术主要是常规的爆破挤淤方法，以及由该方法衍生的定向滑移处理法、控制加载爆炸挤淤置换法，其施工工艺均是在堤头爆破施工一定长度后，再集中对堤侧进行爆破、理坡、放置护面块石等工作。堤侧爆破、理坡及放置护面块石施工在堤头爆破后间隔的工作周期比较长，未放置护面块石的堤身受到海水冲击侵蚀，使堤身抛填的石料遭受损失。特别是在恶劣的水文地质条件下（如风暴、台风到来前），无法快速放置护面块石，致使堤身损失量较大，对施工造成较大影响。
发明内容
为了解决上述问题，本发明的目的是提供一种经济高效的水下爆破一次成型的筑堤方法。
本发明的技术方案是：复合式堤头一次成型爆破软基处理的方法，首先，运用“两点控制法”计算堤顶抛填宽度、第二层台阶面抛填宽度的各特征尺寸，通过设计复合式堤头，控制抛填形状；
其次，在堤头和堤侧周围间隔一定距离同时布置炸药包，通过炸药的爆炸对周围淤泥产生强烈的冲击，破坏淤泥分子间的粘结力，使淤泥在一定时间内丧失承载力，抛填石料下沉并向药包埋置方向滑动，使堤头爆填与堤侧爆填一次完成，爆破后经抛填石料，可直接铺设护面块石，避免堤身未安装护面石前长时间裸露，降低风浪对未完成堤身的侵蚀。
进一步，步骤1：首先根据地质勘探报告、堤身设计高度确定堤身抛填高度，运用“两点控制法”，计算堤顶抛填宽度、第二层台阶面抛填宽度的各特征尺寸，通过设计复合式堤头，控制抛填形状。
步骤2：计算堤头和堤侧的爆炸参数:
2.1堤头爆炸参数
a.首先根据公式（1）计算出堤头的线装药密度,单位m,
(1)
式中：q1为堤头炸药单位体积耗药量，q1=0.1~0.2kg/m3；
为堤头循环进尺，m；H为抛填石料、水、淤泥厚度的折算值；
根据公式（2）计算折算值H，
（2）
式中，h1为淤泥自然厚度，m；h2为水深，m；h3为抛石体厚度，m；
为抛石体作用对爆破效果影响的修正系数，取0.35~0.45，
为水深折合成淤泥的厚度系数；根据公式（3）计算厚度系数K，
（3）式中，--淤泥密度，kg/m3；--水密度，kg/m3。
b.根据公式(4)计算堤头炸药量Q1,单位kg，
（4）
式中，为与水深有关的炸药量修正系数，当h2=0~7米时=1-h2/35，当h2=7~20米时=1-（20-h2）/65；为线装药密度，kg/m，L1为堤头装药宽度，m。
c.堤头炸药孔间距b1=2~5m。
d.装药深度Hs=（0.6~0.7）H。
2.2堤侧爆炸参数:
a.根据公式（5）计算堤侧的线装药密度，单位m，
（5）
式中：q2为堤侧炸药单位体积耗药量，q2=0.10~0.2kg/m3；
为侧向药包作用下堤身向外扩展宽度，=0.6，m；
根据公式（6）计算折算值H，
（6）
式中，h1为淤泥自然厚度，单位m；h2为水深，单位m；h3为抛石体厚度，单位m；
为抛石体作用对爆破效果影响的修正系数，取0.35~0.45；
为水深折合成淤泥的厚度系数；
根据公式（7）计算厚度系数K，
（7）式中，--淤泥密度，kg/m3；--水密度，kg/m3。
b.根据公式(8)计算堤头炸药量Q2,单位kg，
（8）
式中，为与水深有关的炸药量修正系数，当h2=0~7米时=1-h2/35，当h2=7~20米时=1-（20-h2）/65；--堤侧线装药密度，L2--堤侧爆破装药长度，取2，m。
c.堤头炸药孔间距b1=2~5m。
d.装药深度Hs=（0.6~0.7）H；
步骤3.根据步骤2计算的炸药包设计重量及装药深度在堤头和堤侧依次布设炸药包，并运用先进的毫秒延期技术使堤头先起爆，为堤侧的爆破提供淤泥流动的空间，堤头爆填与侧爆填一次完成，使得爆破挤淤处理后堤身落底和水下平台一次成型。
进一步，所述两点控制法步骤如下：
1.上点：
1.1根据公式（8）计算爆前上顶内侧抛填宽度X内，
X内=a内+max(x1，x2)（8）
a内为堤身最终成型断面在爆填高程时堤顶面轴线内侧宽度；
x1为车辆通行道路宽度要求的最小值；
x2为波浪、风浪要素及工期影响因素的调整值，。
式中：H1为堤前波浪高度；H2为平均风浪高度； 内为堤身内侧考虑波浪、风浪要素的调整值， 内=1；
为工期影响指数，=0~2m。
1.2根据公式（9）计算爆前上顶外侧抛填宽度X外，
X外=a外+max(x1，x3)（9）
式中：a外为堤身最终成型断面在爆填高程时堤顶面轴线外侧宽度；
X3为考虑波浪、风浪要素及工期影响因素的调整值；
外--堤身外侧考虑波浪、风浪要素的调整值， 外=2。
下点：
2.1根据公式（10）计算爆前下底内侧抛填宽度Y内，
（10）
式中，b内为堤身最终成型水下平台轴线内侧宽度；
为爆填后淤泥包隆起造成的石料损失量的调整值，=H3/tan；
式中，为侧向药包作用下堤身向外扩展宽度，=0.6；
2.2根据公式（11）爆前下底外侧抛填宽度Y外，
（11）
式中：b外为堤身最终成型水下平台轴线外侧宽度。
本发明将传统的堤头堤侧两次爆破施工变为一次，应用先进的毫秒延期技术使堤头先起爆，为堤侧的爆破提供淤泥流动的空间，有利于堤身的一次落底，同时侧爆提前完成时，有利于堤侧堤芯石侧向滑动，增加了堤身形状成型的可塑性。爆破施工后，按堤身设计断面进行抛填，放置护面块石，极大的提高了工作效率，缩短了护坡施工开始的时间。本发明旨在减小后续工作的工作量，缩短爆破后至放置护面块石的时间，避免堤身未安装护面石前长时间裸露，降低风浪、潮汐等对堤身的侵蚀和冲击。
本发明通过计算爆破前的堤身的各特征尺寸，设计复合式堤身，控制堤头的抛填形状，使爆破后堤身的坡面一次成型，省去理坡的工作工序。主要依据堤身最终设计断面形状、淤泥隆起因素和现场实际情况，计算堤身抛填各特征点的位置，确定堤身断面抛填形状及石料抛填体积，爆破施工后即可在水面以下位置达到设计坡面的要求，通过继续抛填平整，完成整个堤身的设计断面，可以不用理坡，直接铺设护面块石。本发明广泛适用于防波堤、港区沉箱、码头、护岸、直立堤、滑道、围堰以及海上构筑物等工程的淤泥质基础的处理。
本发明与目前其他的爆破挤淤方法相比，采用了堤头堤侧一次爆破的技术及复合式堤身抛填的方法，既减少了爆破次数提高了施工效率，又省去了理坡工序，又加快了工程进度，在一定程度上降低了自然灾害对施工的影响。具有工期短、经济效益显著、施工简便等优点。
附图说明
图1为本发明设计有泥下台阶面的堤型爆破前抛填形状示意图。
图2为爆破后抛填形状示意图。
图3为抛填堤身示意图。
图4为装药及爆破网路连接示意图。
图中：
1.设计断面，2.爆破前抛填断面，3.爆破后抛填断面，h1.淤泥厚度，h2.水深，h3.抛石厚度，.爆填后淤泥包隆起造成的石料损失量的调整值,4堤头，5.堤侧，6.导爆索,7.导爆管雷管,8.延期雷管,9.导爆管,10.起爆端。
具体是方式
下面结合附图对本发明的技术方案作进一步说明。
如图1-4所示，本发明复合式堤头一次成型爆破软基处理的方法，该方法具体包括以下步骤：
步骤1：首先根据地质勘探报告、堤身设计高度确定堤身抛填高度，运用“两点控制法”，计算堤顶抛填宽度、第二层台阶面抛填宽度的各特征尺寸，设计复合式堤头，控制抛填形状。
所述两点控制法步骤如下：
1.上点：
1.1根据公式（8）计算爆前上顶内侧抛填宽度X内，
X内=a内+max(x1，x2)（8）
a内为堤身最终成型断面在爆填高程时堤顶面轴线内侧宽度；
x1为车辆通行道路宽度要求的最小值；
x2为波浪、风浪要素及工期影响因素的调整值，
式中：H1为堤前波浪高度；H2为平均风浪高度； 内为堤身内侧考虑波浪、风浪要素的调整值， 内=1；
为工期影响指数，=0~2m；
1.2根据公式（9）计算爆前上顶外侧抛填宽度X外，
X外=a外+max(x1，x3)（9）
式中：a外为堤身最终成型断面在爆填高程时堤顶面轴线外侧宽度；
X3为考虑波浪、风浪要素及工期影响因素的调整值；
外--堤身外侧考虑波浪、风浪要素的调整值， 外=2。
下点：
2.1根据公式（10）计算爆前下底内侧抛填宽度Y内，
（10）
式中，b内为堤身最终成型水下平台轴线内侧宽度；
为爆填后淤泥包隆起造成的石料损失量的调整值，=H3/tan；
式中，为侧向药包作用下堤身向外扩展宽度，=0.6。
2.2根据公式（11）爆前下底外侧抛填宽度Y外，
（11）
式中：b外为堤身最终成型水下平台轴线外侧宽度。
步骤2：计算堤头和堤侧的爆炸参数:
2.1堤头爆炸参数
a.首先根据公式（1）计算出堤头的线装药密度,单位m,
(1)
式中：q1为堤头炸药单位体积耗药量，q1=0.1~0.2kg/m3；
为堤头循环进尺，m；H为抛填石料、水、淤泥厚度的折算值；
根据公式（2）计算折算值H，
（2）
式中，h1为淤泥自然厚度，m；h2为水深，m；h3为抛石体厚度，m；
为抛石体作用对爆破效果影响的修正系数，取0.35~0.45，
为水深折合成淤泥的厚度系数；根据公式（3）计算厚度系数K，
（3）式中，--淤泥密度，kg/m3；--水密度kg/m3。
b.根据公式(4)计算堤头炸药量Q1,单位kg，
（4）
式中，为与水深有关的炸药量修正系数，当h2=0~7米时=1-h2/35，当h2=7~20米时=1-（20-h2）/65；为线装药密度，kg/m，L1为堤头装药宽度，m；
c.堤头炸药孔间距b1=2~5m。
d.装药深度Hs=（0.6~0.7）H。
2.2堤侧爆炸参数:
a.根据公式（5）计算堤侧的线装药密度，单位m，
（5）
式中：q2为堤侧炸药单位体积耗药量，q2=0.10~0.2kg/m3；
为侧向药包作用下堤身向外扩展宽度，=0.6，m；
根据公式（6）计算折算值H，
（6）
式中，h1为淤泥自然厚度，单位m；h2为水深，单位m；h3为抛石体厚度，单位m；
为抛石体作用对爆破效果影响的修正系数，取0.35~0.45，
为水深折合成淤泥的厚度系数；
根据公式（7）计算厚度系数K，
（7）式中，--淤泥密度，kg/m3；--水密度，kg/m3。
b.根据公式(8)计算堤头炸药量Q2,单位kg，
（8）
式中，为与水深有关的炸药量修正系数，当h2=0~7米时=1-h2/35，当h2=7~20米时=1-（20-h2）/65；--堤侧线装药密度，L2--堤侧爆破装药长度，取2，m。
c.堤头炸药孔间距b1=2-5m
d.装药深度Hs=（0.6~0.7）H；
步骤3.根据步骤2计算得到每孔炸药包设计重量及装药深度在和孔间距堤头和堤侧依次布设炸药包，并运用先进的毫秒延期技术使堤头先起爆，为堤侧的爆破提供淤泥流动的空间；堤头爆填与侧爆填一次完成，使得爆破挤淤处理后堤身落底和水下平台一次成型。
Claims (2)
1.一种复合式堤头一次成型爆破软基处理的方法，首先，运用“两点控制法”计算堤顶抛填宽度、第二层台阶面抛填宽度的尺寸，通过设计复合式堤头，控制抛填形状；
其次，在堤头和堤侧周围间隔一定距离同时布置炸药包，通过炸药的爆炸对周围淤泥产生强烈的冲击，破坏淤泥分子间的粘结力，使淤泥在一定时间内丧失承载力，抛填石料下沉并向药包埋置方向滑动，使堤头爆填与堤侧爆填一次完成，爆破后经抛填石料，直接铺设护面块石，避免堤身未安装护面石前长时间裸露，降低风浪对未完成堤身的侵蚀，其特征在于，具体步骤如下：
步骤1.首先根据地质勘探报告、堤身设计高度确定堤身抛填高度，运用“两点控制法”，计算堤顶抛填宽度、第二层台阶面抛填宽度的尺寸，通过设计复合式堤头，控制抛填形状；
步骤2.计算堤头和堤侧的爆炸参数:
2.1堤头爆炸参数
a.首先根据公式（1）计算出堤头的线装药密度,单位m,
(1)
式中：q1为堤头炸药单位体积耗药量，q1=0.1~0.2kg/m3；
为堤头循环进尺，m；H为抛填石料、水、淤泥厚度的折算值；
根据公式（2）计算折算值H，
（2）
式中，h1为淤泥自然厚度，m；h2为水深，m；h3为抛石体厚度，m；
为抛石体作用对爆破效果影响的修正系数，取0.35~0.45，
为水深折合成淤泥的厚度系数；根据公式（3）计算厚度系数K，
（3）式中，--淤泥密度，kg/m3；--水密度，kg/m3；
b.根据公式(4)计算堤头炸药量Q1,单位kg，
（4）
式中，为与水深有关的炸药量修正系数，当h2=0~7米时=1-h2/35，当h2=7~20米时=1-（20-h2）/65；为线装药密度，kg/m；L1为堤头装药宽度，m；
c.堤头炸药孔间距b1=2~5m；
d.装药深度Hs=（0.6~0.7）H；
2.2堤侧爆炸参数:
a.根据公式（5）计算堤侧的线装药密度，单位m，
（5）
式中：q2为堤侧炸药单位体积耗药量，q2=0.10~0.2kg/m3；
为侧向药包作用下堤身向外扩展宽度，=0.6，m；
根据公式（6）计算折算值H，
（6）
式中，h1为淤泥自然厚度，单位m；h2为水深，单位m；h3为抛石体厚度，单位m；
为抛石体作用对爆破效果影响的修正系数，取0.35~0.45，
为水深折合成淤泥的厚度系数；根据公式（7）计算厚度系数K，
（7）式中，--淤泥密度，kg/m3；--水密度，kg/m3；
b.根据公式(8)计算堤头炸药量Q2,单位kg，
（8）
式中，为与水深有关的炸药量修正系数，当h2=0~7米时=1-h2/35，当h2=7~20米时=1-（20-h2）/65；--堤侧线装药密度，L2--堤侧爆破装药长度，取2，m；
c.堤头炸药孔间距b1=2~5m；
d.装药深度Hs=（0.6~0.7）H；
步骤3.根据步骤2计算的炸药包设计重量及装药深度在堤头和堤侧依次布设炸药包，并运用先进的毫秒延期技术使堤头先起爆，为堤侧的爆破提供淤泥流动的空间，堤头爆填与侧爆填一次完成，使得爆破挤淤处理后堤身落底和水下平台一次成型。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述两点控制法步骤如下：
1.上点：
1.1根据公式（8）计算爆前上顶内侧抛填宽度X内，
X内=a内+max(x1，x2)（8）
a内为堤身最终成型断面在爆填高程时堤顶面轴线内侧宽度；
x1为车辆通行道路宽度要求的最小值；
x2为波浪、风浪要素及工期影响因素的调整值，；
式中：H1为堤前波浪高度；H2为平均风浪高度； 内为堤身内侧考虑波浪、风浪要素的调整值， 内=1；
为工期影响指数，=0~2m；
1.2根据公式（9）计算爆前上顶外侧抛填宽度X外，
X外=a外+max(x1，x3)（9）
式中：a外为堤身最终成型断面在爆填高程时堤顶面轴线外侧宽度；
X3为考虑波浪、风浪要素及工期影响因素的调整值；
外--堤身外侧考虑波浪、风浪要素的调整值， 外=2；
下点：
2.1根据公式（10）计算爆前下底内侧抛填宽度Y内，
（10）
式中，b内为堤身最终成型水下平台轴线内侧宽度；
为爆填后淤泥包隆起造成的石料损失量的调整值，=H3/tan；
式中，为侧向药包作用下堤身向外扩展宽度，=0.6；
2.2根据公式（11）爆前下底外侧抛填宽度Y外，
（11）
式中：b外为堤身最终成型水下平台轴线外侧宽度。
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104912054A (zh) * | 2015-06-18 | 2015-09-16 | 上海申元岩土工程有限公司 | 一种用于处理液化地基的爆破排水系统 |
| CN113202055B (zh) * | 2021-05-07 | 2022-04-22 | 华能霞浦核电有限公司 | 闭合方量筑堤方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101089297A (zh) * | 2007-06-28 | 2007-12-19 | 刘汉龙 | 浅层振夯击密与深层爆炸挤密联合高真空井点降水地基处理方法 |
| KR100857922B1 (ko) * | 2007-07-04 | 2008-09-10 | 김진성 | 불필요한 단면 축소를 통해 모래 절감을 이룰 수 있는 도로성토용 샌드 매트 시공방법 |
| CN101319497A (zh) * | 2007-06-06 | 2008-12-10 | 北京中科力爆炸技术工程有限公司 | 爆炸、堆载预压联合排水固结淤泥质软基的方法 |
| TW201144531A (en) * | 2010-06-03 | 2011-12-16 | Shanghai Harbour Soft Soil Treatmant Engineering Group Co Ltd | Soft foundation treatment method |
| CN102605742A (zh) * | 2012-04-17 | 2012-07-25 | 北京中科力爆炸技术工程有限公司 | 一种直立堤的修建方法 |
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101319497A (zh) * | 2007-06-06 | 2008-12-10 | 北京中科力爆炸技术工程有限公司 | 爆炸、堆载预压联合排水固结淤泥质软基的方法 |
| CN101089297A (zh) * | 2007-06-28 | 2007-12-19 | 刘汉龙 | 浅层振夯击密与深层爆炸挤密联合高真空井点降水地基处理方法 |
| KR100857922B1 (ko) * | 2007-07-04 | 2008-09-10 | 김진성 | 불필요한 단면 축소를 통해 모래 절감을 이룰 수 있는 도로성토용 샌드 매트 시공방법 |
| TW201144531A (en) * | 2010-06-03 | 2011-12-16 | Shanghai Harbour Soft Soil Treatmant Engineering Group Co Ltd | Soft foundation treatment method |
| CN102605742A (zh) * | 2012-04-17 | 2012-07-25 | 北京中科力爆炸技术工程有限公司 | 一种直立堤的修建方法 |
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