CN103471076A - 顺序单元盘旋烟道内两相直流换热的气体工质余热锅炉 - Google Patents

Abstract

一种顺序单元盘旋烟道内两相直流换热的气体工质余热锅炉技术，尤其是方、圆形体的外体内，管束“弹簧”筒盘旋混凝烟道或盘叠管束“弹簧”裸筒交叠在金属烟道内若干换热器顺序单元串、并联，构成入、进烟口到排、出烟口行余热气、水输入流与管束气体反向工质出力流，适应工业废气废水排放过程中的余热发电而在低温废气、废水26～160℃稳定输入烟道换热条件下，获得0.7～9MPa的气体工质闭合通流的热循环工作压力，继而为低温发电的汽轮机提供超高性能系数的持续热出力两相对流换热的直流余热锅炉。

Description

顺序单元盘旋烟道内两相直流换热的气体工质余热锅炉

技术领域

本发明涉及一种顺序单元盘旋烟道内两相直流换热的气体工质余热锅炉技术，尤其是适应工业废气废水排放过程中的余热发电而在低温废气、废水90～160℃以下稳定输入换热条件下，获得0.35～9Mpa的气体工质(如CO₂、R134a等非蒸汽循环通流的气体工质)在管束“弹簧”混凝筒或盘叠管束“弹簧”裸筒交叠金属筒的盘旋烟道内闭合通流的热循环工作压力，继而为低温发电的汽轮机提供超高性能系数的持续热出力两相对流换热的直流余热锅炉。

背景技术

目前，公知的余热锅炉，大都是唯传统性锅炉技术而锅炉和唯传统性省煤器技术而余热锅炉，其技术再创新、效率再提高、适用范围再扩大等等空间都非常有限，尤其为了经济性的设计目的，要么动辄是50℃左左温差设计，无法避免“重复换热”设计方案下的顾此失彼，要么是大大提高了前提条件，如某发达国家虽然成就了超高温热泵的“产生150℃蒸汽”，但却是在一级热泵的小前提“40℃余热水源”之下产生了“80℃高温热水”的大前提方可，而不是直接从小前提“40℃余热水源”之下产生了“150℃蒸汽”……造成了我国能源效率仅有33％的困窘局面。不必说排烟温度几乎都在200℃以上的60万台工业锅炉、几百万台生活锅炉，更不必说工业各行业废水、废气排放在100℃左右的万家化工厂、制药厂、造纸厂等等余热资源的开发与利用，单就排烟温度在400℃以上的几万条工业窑炉、万座水泥回转窑和以亿计的大小船、车内燃机的比较高能流密度品位的余热资源利用工程，无非是选在具备“470℃窑头热风”或“600℃排烟的大功率内燃机”，实现余热锅炉设计参数仅为饱和压力和温度为“2.5Mpa／230℃”左右，尤其尚须额外设计过热单元配套，才能够实现8～10％逸内余热电厂效率的经济指标。究其根本原因，是余热资源一次转换的余热锅炉效率和品位参数过低，致使二次能源转换在低参量下的汽轮机内效率更低(而投资成本却是非常昂贵，尤其以包装掩饰“落后技术”之羞的经济成本更昂贵、政治成本更加昂贵)。至于“2012年度3.8万亿kwh全国火电发电总量所耗的12亿吨标准煤”基数下的相当于7亿多吨标准煤的冷源损失的余热总量，还有不计其数的太阳能热水器的热水，以及占到我国“夏季总能耗50％以上”空调的逆卡诺循环每到盛夏相当于全国火电能耗量等的大量余热资源……更是望洋兴叹了。

发明内容

本发明的目的是：以R134a(或CO₂等)低沸点气体为余热锅炉的直流工质，吸收工业设备的废水废气排放过程的余热，使之两相流遵循准静态层递热交换过程，实现余热锅炉工质气体在90～160℃饱和温度条件下获得0.7～9Mpa的气体工质工作压力的超高压出力，继而获得汽轮机发电朗肯循环的超常效率，解决现行工业锅窑炉的烟气和冷却排气余热纯低温发电的高效率，为进一步解决诸如60万台工业锅炉、几百万台生活锅炉和废水排放以及空调余热、火力电厂冷源损失，以及太阳能热水器的热水和空调余热热水发电、地热能源、空气能源等的大量余热资源和新能源开发利用的疑难问题。

本发明的目的是这样实现的：在环形炉壁壁内设管束“弹簧”盘管裹布衬筒直流换热器的盘旋混凝烟道，道于下底的外体侧外引入余热气、水源烟道对接的进烟口，烟口内设四至若干条管束闭合并通来下集箱液流的出液管头(下集箱外向设引出力口)，其管束入液管头设在上部给液(水)泵通入给液口再相继入上集箱，上集箱过管束入液管头通入管束闭合旋下通流到出力口而去；混凝烟道于环形炉壁所局就的气水末膛顶部一侧开烟道尾口，烟道圆周内表由管束“弹簧”统一旋烟或旋水构成旋烟的方圆盘旋自下而上的过烟或过水通道“气(液)-水(废热)”“气(液)-气(烟)”“水-气”“水-水”的过烟或过水通道(气、水末膛内上下备设有备用循环喷淋系、导流拉膜网，膛底有积水池和排灰门口、循环水管口)，构成管束“弹簧”筒盘旋混凝烟道的两相直流换热式余热锅炉；或者，换热器顺序单元由法兰和管束90°、U(180°)型弯(直)接头分别串联单元烟道与管束每每相邻单元间首尾集箱入、出口而方、圆盘旋的排烟管道，道内设有八至若干“弹簧”交叠并进的直流换热器，随烟道设方、圆(蛇)形盘旋的“气(液)-水(废热)”“气(液)-气(烟)”“水-气”“水-水”的管束“弹簧”裸筒交叠在金属烟道的两相直流换热式余热锅炉。这样，当进烟口输入废热烟气或余热废水(100℃左右或者及至600℃以下)正常，则与管束内自工质气出力口推来的低沸点气体对流换热在耐火混凝环形旋盘烟道或者换热器顺序单元的金属管道之内，无论“气(液)-气(烟)”还是“气(液)-水(废热)”都形成了两相对流的准静态层递热交换工作过程，使其各阶段换热的温差超常规地一低再低，低到常规技术都无法想象的0.5～2℃两项流温差值，实现了余热资源的超效率利用，从根本上杜绝了“反复热交换”下的换热障碍现象。如此，形成了管束内受“弹簧”形体导引螺旋逆出与管束外由“弹簧”体形导引而螺旋顺入，彼此相向对流，形成了烟气输入流在烟道中螺旋转进与管束内的通流螺旋转进互为对流热交换的两相直流旋进对流换热，换热结合出力于各单元间所串联管束按照顺递单元定压过程总通流截面递变而通流量不变的的定压稳平通流热出力的余热锅炉工作原理。工作原理，。尤其值得指出的是，如果系统工质气体为R134a，本发明可以选择若干级换热器顺序单元串联的的余热锅炉结构方案，其工质气体在26℃之下的绝对压力就能达到0.685Mpa(235kj／kg)，仅80℃之下的绝对压力约2.63Mpa，临界压力与温度参数分别是4.07Mpa和101.1℃(即使设计跨临界工作压力为6.7Mpa，其饱和温度也不过130℃左右，跨临界工作压力达到9Mpa下的温度也只是155℃……)。如此，用于低温发电时，即使“80℃／60℃”的锅炉出、回水温度参数，过热工作温度设计在90～165℃之间，便可以使汽轮机获得(2.63-1.68=0.95)Mpa压差的等压膨胀作功条件……由于余热锅炉内换热器顺序单元的各级管束通流截面的逐渐扩大，使管内随入液通流在各换热递升段内的工质随温度逐步升高而稳定在工作压力设定值限之内，既使系统在60～200℃的余热资源品位级之内获得次高压乃至超高压的工质“初汽参数”，又同时值余热锅炉的通流量比照现行等容量锅炉若干倍地增大的工况下，使给液泵的扬程也确保在一定的经济性参量值限内。在发电系统中，假使本发明工作定压在2.63Mpa，则直流气体通流到给水泵出口的压力应该是(2.63+0.2)Mpa，但给液泵所获得的汽轮机排气的“非冷凝性”工质(由于R134a工质气体汽、液比焓的比值随着温度的降低变化有限，在22℃之下的汽、液比焓的比值仅仅是1.78，而比照等温22℃下水的汽、液比焓的比值为25，几乎可以忽略不计；但是，22℃之下的汽、液比体积约是3.9万倍的性能系数；到了32℃之下的汽、液比体积就已经提高了【4.69-3.9=0.79】万倍；当到了90℃之下，其汽、液比体积却是提高了【18.15-3.9=14.25】万倍……这就使得设计2.63Mpa定压出力的余热锅炉，倘若把过热温度仅设定在90℃，便可让汽轮机获得【18.15-16.11=2.04】万倍的等压膨胀性能系数。客观上讲，同样是85℃的水的汽、液比体积，在提高5℃之下的性能系数变升值与R134a相差59倍之多——本发明工质仅仅温升5℃，不仅为汽轮机提供59倍的膨胀作功性能系数，还确保了汽轮机“湿汽损失”为0；在工质直流递进升温过程中，凡在“外因”性被动受压受热通流的锅炉受热面对应阶段上均为液性化状态，凡在“内因”性主动施压的汽轮机通流的焓降阶段上均为过热度控制下的汽化膨胀状态，这与水蒸汽工质的朗肯循环特性大不相同，即使选择在汽轮机排汽管道高温端口处的仍为2.63Mpa定压的被动压力工质通流阶段直接设给水泵，也可以实现“安全的朗肯循环”，只是因为这种工质气体的蒸汽比焓值低过水蒸汽比焓值6.1倍左右，使得锅炉为了保证相等容量出力的通流量必须相应地提高6.1倍，随着选择工作压力的调高趋势，会使给水拖动的能耗逐渐地接近锅炉工质焓升值，使得这种无冷凝发电变得实际意义不够大)，因其排汽通流设计残压为1.68Mpa，必会使得给液泵工作压力实际上的“扬程”压头指数相应降低，至于采用90℃过热温度下的“初汽参数”，“必然”高出系统0.42Mpa的过热性工作压力部分，则“自然”由逐级换热器顺序单元中按递接单元顺序渐次扩大通流截面所允许的“膨胀度”和“汽化热容”平衡掉，尤其经汽轮机稳定通流之下同步“焓降”使系统给液泵工作压力稳定在2.83Mpa不变，从而实现了本发明的稳定出力。其中，本发明最突出的特性是，如在152℃定温排放废水废气的余热资源利用工程中，实现了余热锅炉工质变频性减少通流设计参量(或在变频性加大余热气水流排放参量)之下，获得尽可能接近151.08℃极限值的150℃工质饱和温度和所匹配系统热循环效率的最大化，这种突破常规技术极限的工质饱和温度、压力水平，体验在CO₂工质上，就会有更加明显的强化，这种强化对提高发电系统的热循环效率非常重要。

关于本发明气、水末膛内备设的拉膜网(在废水余热回收的工程中自然是“拆除”掉的部件)，主要是为天然气能源设备排烟和燃料含水量较高以及干燥排汽能源设备排放的潜热“无偿”性地超效凝结回收而备用的，他采用循环喷淋系的喷淋“降雨”行为，自高处雨下，下必落网面，面水靠重力拉膜，膜随时因烟流冲带而拉破，破成进裂溅飞状，以此而推及整面，时时计有千万膜成膜破，破成“成雨之核”，而处处溅水飞雾而大大提高了整层床面上“雨核”的细度和密度，极大地增大了与天然气燃烧产物的潜热H₂O蒸汽接触的“汽液比表面积”，便依靠水的张力在瞬间使“雨核”热态下凝结的大增量，形成“热凝性降雨”机制，雨既降，则必然潜热释放出显热来(——潜热显化后被引风机引去二级换热器内进一步回收利用)……如此层层反复拉膜而极大地强化了烟气中小蒸汽的“热凝结”效应，超效地纵深开发并回收利用了“每燃1kg天然气必然会产生2.1～2.2kg H₂O蒸汽”和“占到物料50％左右水分的干燥或烘干”泛能源设备上的潜热余热资源。

由于实施了上述方案，本发明实现了120～400℃余热烟气输入烟道由“水-气”对流换热型余热锅炉的水汽出力的118～374℃工质饱和温度、80～150℃余热水汽流输入烟道由“水-水”对流换热型余热锅炉的水汽出力的78～148℃工质温度、80～160℃余热烟气输入烟道由“气(液)-气(烟)”对流换热型余热锅炉的气液出力的78～158℃工质温度下2.5～9.0Mpa工质压力、50～90℃余热水输入烟道由“气(液)-水(废热)”的对流换热型余热锅炉的气液出力的48～88℃温度下下2.5～9.0Mpa工质(如CO₂等)饱和压力并为汽轮机供给适当过热度的工质初气(汽)通流条件，为我国60万台工业锅炉、几百万台生活锅炉和废水排放在100℃左右的千万家化工厂、制药厂、造纸厂以及无数空调余热、地热能源、空气能源等等大量余热资源普及性提供中、高压余热锅炉发电的一次能源品位升级性的能源设备配套。

附图说明

下面结合说明书附图对本发明作进一步说明。

图1，是本发明第一个管束“弹簧”筒盘旋混凝烟道实施例的中剖(示意)结构主视图。

图2，是图1的A-A半剖结构(示意)上视图。

图3，本发明第二个盘叠管束“弹簧”裸筒交叠在金属烟道实施例的管束“弹簧”气、水两相流换热器顺序单元局剖(示意)主视结构图。

图4，图3的I-I剖位(示意)侧视结构图。

图5，是本发明第二个盘叠管束“弹簧”裸筒交叠实施例的盘旋烟道的气、水烟道单元方形串联换热总成的结构(示意)上视图。

图6，是本第二个盘叠管束“弹簧”裸筒交叠实施例的盘旋烟道的气、水烟道单元蛇形串联换热总成的结构(示意)上视图。

图中1、直流液(气)顶置方、圆环形的上集箱(简上集箱)；2、给液(气)给水口(简给液口)；3、给液(水)泵；4、发电汽轮机直流“排汽”或冷却凝结液的热循环排气(汽)通流管道(简称热循环排汽管道)；5、一或若干条换热管束“弹簧”盘管软裹(布或油性牛皮纸)衬筒的混凝烟道边界层，层外铝酸盐水泥混凝的环形炉壁内的或余热排烟排水输配上下各单元串(并)通的方、圆盘旋式烟(管)道(简称混凝烟道)；6、保温隔热层；7、气、水末膛；8、四至若干根细径不绣钢管束并盘之筒的随机接通上集箱的入液接连管头(简称入液管头)；9、方形外体的刚性外包皮复合的硅酸铝板外壳(简称外体)；10、逆止阀；11、烟道尾顶入膛口(简称烟道尾口)；12、气、水排烟尾流方向指示(简称排烟尾流)；13、备用设置若干层张力凝结水的不绣钢导流拉膜网(网附网框呈“屋脊”形体长条顺“雨”拉膜状)的天然气燃烧产物潜热蒸汽凝结“降雨”回热利用系(简称拉膜网)；14、工业设备排烟排水输入(或相邻单元烟道)烟道口(简称输入烟口)；15、设计有热惯力蓄热释放功能适用于窑炉生产过程瞬时工艺漏风的混凝环膛炉墙的烟道壁层(简称炉壁)；16、硅酸铝保温层；17、气、水过路盘旋烟道(简称烟道)；18、气、水排烟输入流方向指示(简称输入流)；19、随机并入(出)集箱管束头(简称随机头)；20、一至若干根不锈钢换热管束并行盘旋成“弹簧”筒状或“弹簧”筒状交叠并行又将“弹簧”体方、圆盘旋为螺旋延进的两集箱入、出口烟道内换热单元串(并)通的旋壁并进或交叠并进直流换热器(简称交叠并进直流管束换热器或称管束)；21、四至若干根细径不绣钢管束并盘之筒的随机接通下集箱的出液接连管头(简称出液管头)；22、烟道首端输入烟道底口(简称烟道底入口)；23、盘旋烟道未膛底外向排烟(水)对接出口(简称外向排烟口)；24、积水池；25、备用排灰门口、外通循环水管系(简称循环水管口)；26、备用循环喷淋系；27、备用短路管；28、直流给液(气)底置方、圆环形的下集箱(简下集箱)；29、排污阀；30、外积水池循环喷淋泵系(简称喷淋泵)；31、工质出力液流方向；32、串有过热器的管束液(气)出力口(简出力口)；33、余热锅炉出力流方向示意(简称出力流)；34、二级换热器；35、烟道外引风机延设管管道(简称引风机)；36、烟囱通道；37、单元高温端的盘筒管束集箱法兰出口(简称管束出液口)；38、出、入烟道法兰；39、单元出液管束集箱；40、单元高温端的盘筒管束集箱入液管法兰口(简称入液管口)；41、集箱内管束闭合接入口(简称箱内口)；42、金属的气、水余热排烟排水输配管道单元(简称金属烟道)；43、法兰孔；44、金属烟道单元统一依序盘旋串联的90°(或180°)对接(法兰)弯头(简称烟道弯头)；45、烟道进烟法兰端口(简称进烟口)；46、烟道出烟法兰端口(简称出烟口)；47、相邻单元管束出、入口联通90°弯接头(简称管束90°弯头)；48、相邻单元管束系U型弯接头(简称管束U型弯头)；49、相邻单元管束直接弯接头(简称管束直接头)；50、锅炉给“水”的管束入液流方向(简称入液流方向)；51、带有窑炉工艺漏风补燃燃气装装置的过热器；52、各单元间所串联“弹簧”筒盘旋状的管束，按递接单元顺序渐次扩大管径或顺序单元定压过程总通流截面递变而通流量不变的每于各自单元的两端侧向外穿烟道壁分别设有入液集箱、出液集箱在排烟管道烟道两头出、入烟法兰端口内(每相邻两单元的前级单元的管束出液口与后级单元的管束入液口闭合通接，而烟道法兰口依序对接)的换热器顺序单元(简称换热器顺序单元)；53、余热气水源烟道；54、单元入液管束集箱；55、360°准绝热保温层。

具体实施方案

在图1中，方形体的外体9内，自底部左外向开设管束出力口32通过热器51而去的下集箱28，引四根管束20的管束出液管头21，管头21穿过的输入烟道14内始制“弹簧”盘管筒，筒沿水平方稍微向上倾斜并设裹布衬筒，筒体匝间留隙盘叠若干层，层外耐火混凝炉壁15，壁15于上部右侧开设混凝烟道5的烟道尾口11，口11内旋引入液管头8，管头8通接上集箱1而密闭构成环壁15的气、水末膛7；箱1左外向所设的给液口2是继给液泵3通液而来；环炉炉壁15内由管20的“弹簧”盘管筒外软裹衬筒的混凝烟道边界层，层外整体以铝酸盐水泥整体混凝成的盘旋成烟道17，道17唯由烟道尾口11通入的气、水末膛7下底，膛7内自上而下设喷淋泵30通连的两组备用循环喷淋系26、拉膜网13、外向排烟口23以及烟口23与系统原排放烟气的烟囱系连通，以及排循管口25与喷淋泵30连通的余热锅炉。

在图2中，方形体的外体9内，以耐火混凝炉壁15内的气、水末膛7为中心，膛7的空间内设层叠的导流拉膜网13，而炉壁15内自下而上盘旋有管束20“弹簧”盘管筒外软裹衬筒的混凝烟道边界层，层外整体以铝酸盐水泥整体混凝的烟道17，道17唯由左侧体9左外向接入余热气水源烟道53的输入烟道14闭合通入，继经烟道17盘旋向上通余热气、水到烟道尾口11间入的气、水末膛7，至下底过外向排烟口23右外向排烟接引风机35，机35过二级换热器34去烟囱通道36。

在图3中，金属烟道42内管束20单元的两端侧向外穿烟道壁分别设有入、出液管束集箱(54、39)置于道42两头的出、入烟道法兰38端口里，每相邻两单元的后级单元管束出液口37与前级单元的管束入液口40经由管束U型弯头48闭合通接，而彼此相邻单元的出、入烟道法兰38口则依序对接的换热器顺序单元换热器顺序单元52串、并联的余热锅炉。

在图4中，金属烟道42内六根“弹簧”裸筒螺旋的管束20均匀对称交叠，道42两端外设法兰38口的换热器顺序单元52。

在图5中，在360°准绝热保温层55之内，若干层四边形每对应置设统一顺序的换热器顺序单元52组体，每四角均以烟道弯头44串联相邻单元52组体，其以顶部第一单元52右端弯出设为系统进烟口45并将该单元52组体的出力口32向前置设为系统出力口32，而以底部末级单元52组体的右端弯出设为系统出烟口46并将该单元52的入液口2后向置为总成入液口2；每相邻两单元的后级单元出液口37与前级单元入液口40经管束90°型弯头48均于盘旋总成内角侧闭合通接，而彼此相邻单元的出、入烟道法兰38口则依序对接的换热器顺序单元换热器顺序单元52串、并联的余热锅炉。

在图6中，在360°准绝热保温层55之内，若干条对应平行置于统一顺序编排的换热器顺序单元52组体，其以前部第一单元52组体右端开设进烟口45，并且将该单元52组体的出力口32向前置设为系统的出力口32；其后部末级单元52组体右端设为系统出烟口46，并且将该单元52的入液口2后向置为系统的入液口2；每相邻弯折和直接串联的两单元的后级单元出液口37与前级单元入液口40分别由管束直接头49和管束180°型弯头48闭合连接；其余，彼此相邻单元的出、入烟道法兰38口则依序由左、右烟道弯头44串联相邻单元52组体串联的余热锅炉。

Claims (8)

1.一种顺序单元盘旋烟道内两相直流换热的气体工质余热锅炉，其特征是：方、圆形体的外体9内，管束(20)“弹簧”筒盘旋混凝烟道(5)或盘叠管束(20)“弹簧”裸筒交叠在金属烟道(42)内若干换热器顺序单元(53)串、并联，构成入、进烟口(14、45)到排、出烟口(23、46)行余热气、水输入流(18)与管束(20)气体反向工质出力流(32)的两相直流换热的气体工质余热锅炉。

2.根据权利要求1所述的气体工质余热锅炉，其特征是：管束(20)“弹簧”筒盘旋混凝烟道(5)，自底部设管束出力口(32)的下集箱(28)，引若干根管束(20)的管束出液管头(21)，管头(21)穿过的输入烟道(14)内始制“弹簧”盘管筒，筒沿水平方稍微向上倾斜并设裹布衬筒，筒体匝间留隙盘叠若干层，层外耐火混凝炉壁(15)，壁(15)于上部右侧开设混凝烟道(5)的烟道尾口(11)，口(11)内旋引入液管头(8)，管头(8)通接上集箱(1)而密闭构成环壁(15)的气、水末膛(7)；箱(1)左外向所设的给液口(2)是继给液泵(3)通液而来；环炉炉壁(15)内由管(20)的“弹簧”盘管筒外软裹衬筒的混凝烟道边界层，层外整体以铝酸盐水泥整体混凝成的盘旋成烟道(17)，道(17)唯由烟道尾口(11)通入的气、水末膛(7)下底，膛7内自上而下设喷淋泵(30)通连的两组备用循环喷淋系(26)、拉膜网(13)、外向排烟口(23)以及烟口(23)与系统原排放烟气的烟囱系连通，以及排循管口(25)与喷淋泵(30)连通的气体工质余热锅炉。

3.根据权利要求1所述的气体工质余热锅炉，其特征是：或盘叠管束(20)“弹簧”裸筒交叠在金属烟道(42)，金属烟道(42)内六至若干根“弹簧”裸筒螺旋的管束(20)均匀对称交叠，道(42)两端外设法兰(38)口的换热器顺序单元(52)。金属烟道(42)内管束(20)单元的两端侧向外穿烟道壁分别设有入、出液管束集箱(54、39)置于道(42)两头的出、入烟道法兰(38)端口里，每相邻两单元的后级单元管束出液口(37)与前级单元的管束入液口(40)经由管束U型弯头(48)闭合通接，而彼此相邻单元的出、入烟道法兰(38)口则依序对接的换热器顺序单元换热器顺序单元(52)串、并联的气体工质余热锅炉。

4.根据权利要求3所述的气体工质余热锅炉，其特征是：在360°准绝热保温层(55)之内，若干层四边形每对应设统一顺序的换热器顺序单元(52)组体，每四角均以烟道弯头(44)串联相邻单元(52)组体，其以顶部第一单元(52)右端弯出设为系统进烟口(45)并将该单元(52)组体的出力口(32)向前置设为系统出力口(32)，而以底部末级单元(52)组体的右端弯出设为系统出烟口(46)并将该单元(52)的入液口(2)后向置为总成入液口(2)；每相邻两单元的后级单元出液口(37)与前级单元入液口(40)经管束90°型弯头(48)均于盘旋总成内角侧闭合通接，而彼此相邻单元的出、入烟道法兰(38)口则依序对接的换热器顺序单元换热器顺序单元(52)串、并联的余热锅炉。

5.根据权利要求3所述的气体工质余热锅炉，其特征是：在360°准绝热保温层(55)之内，若干条对应平行置于统一顺序编排的换热器顺序单元(52)组体，其以前部第一单元(52)组体右端开设进烟口(45)，并且将该单元(52)组体的出力口(32)向前置设为系统的出力口(32)；其后部末级单元(52)组体右端设为系统出烟口(46)，并且将该单元(52)的入液口(2)后向置为系统的入液口(2)；每相邻弯折和直接串联的两单元的后级单元出液口(37)与前级单元入液口(40)分别由管束直接头49和管束180°型弯头(48)闭合连接；其余，彼此相邻单元的出、入烟道法兰(38)口则依序由左、右烟道弯头(44)串联相邻单元(52)组体串联的化工厂、制药厂、造纸厂、火力发电厂、工业锅窑炉、生活锅炉、空调冷凝等废水废气排放的余热以及地热能源、空气能源等100～350℃左右能流品位领域纵深开发，实现低、中、高压乃至亚临界、临界、超临界压发电通用配套的余热锅炉。

6.根据权利要求1所述的气体工质余热锅炉，其特征是：烟气输入流(18)在烟道中螺旋转进与管束内的出力流(33)螺旋转进对流的“气(液)-水(废热)”“气(液)-气(烟)”“水-气”“水-水”各型的管束(20)“弹簧”筒余热锅炉的两相直流旋进对流换热工作原理。

7.根据权利要求1所述的气体工质余热锅炉，其特征是：混凝环膛炉壁(15)的蓄热热惯性力的工作原理。

8.根据权利要求1所述的气体工质余热锅炉，其特征是：各单元间所串联“弹簧”筒盘旋状管束(20)内受“弹簧”形体导引螺旋逆出与管束外由“弹簧”体形导引而螺旋顺入，彼此相向对流，烟气输入流在烟道中螺旋转进与管束内的通流螺旋转进互为对流热交换的两相直流旋进对流换热，换热结合出力于各单元间所串联管束按照顺递单元定压过程总通流截面递变而通流量不变的的定压稳平通流热出力的余热锅炉工作原理。

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