CN103443547A - 用于稳定燃气鼓风式燃烧器的运行行为的方法 - Google Patents

Abstract

用于稳定功率调制式的、经空气系数调节的燃气鼓风式燃烧器的运行行为的根据本发明的方法补偿在燃烧空气路径、燃气-空气混合物路径、加热气体路径和废气路径中的随着改变的流动阻力而出现的干扰。在燃气鼓风式燃烧器的选择出的运行状况情况下和在偏离正常的调节运行时，将燃气-空气混合物暂时地并且短时间地以燃气进行富集并且观测火焰电离实际信号。当在富集时观测到的火焰电离提升小于第一公差量时，将允许的下鼓风机转速提高。接下来，将燃烧器调节返回到正常的调节运行中。

Description

用于稳定燃气鼓风式燃烧器的运行行为的方法

技术领域

本发明涉及一种根据专利权利要求1的前序部分的用于稳定一功率调制式的、经空气系数调节的燃气鼓风式燃烧器的运行行为的方法，所述方法用于考虑在燃烧空气路径、燃气-空气混合物路径、加热气体路径和/或废气路径中的干扰。

背景技术

本发明的背景是具有燃料的经空气系数调节的燃烧的功率调制式的燃气鼓风式燃烧器。这样的燃烧器经常安装在加热设备或加热锅炉中并且例如服务于用于住房供暖和/或饮用热水准备的热量产生。这些燃烧器的调制范围通过下调制极限和上调制极限来限界。下调制极限意味着在小负载上的燃烧器运行，在该小负载的情况下，鼓风机以允许的下鼓风机转速工作。更低的转速是不可调节的。上调制极限意味着在全负载上的燃烧器运行，在该全负载的情况下，鼓风机以允许的上鼓风机转速工作。更高的转速同样也是不可调节的。

在这样的燃烧器运行时，可调制的和/或可切换的、例如转速可变的鼓风机通过一空气路径输送燃烧空气量L并且一可调制的和/或可切换的燃气调节阀配量出燃气量G。在混合装置中将燃烧空气和燃气引导到一起并且准备成均匀的燃气-空气混合物。在一燃烧器通入口、例如平的燃烧器出口面上，所述燃气-空气混合物从燃烧器排出，在热量产生的情况下被点燃并且燃烧。产生的热的加热气体贯穿流过换热器，把它们的热量排放到热承载流体上并且作为冷却的废气通过一废气路径到环境中地离开所述加热设备。电离电极在燃烧区中检测火焰电离实际信号I，该火焰电离实际信号基于在燃烧器火焰处施加的电压而产生。调节设备基于运行数据和/或额定设定来影响燃烧空气和/或燃气的输送。

在燃烧器设计和燃烧器运行时存在一重要的要求，即，保持火焰稳定。这意味着，一条火焰或多条火焰既不回火到燃烧器通入口中也不由燃烧器通入口脱火。这两个都是具有燃烧器过热、爆燃或其他干扰的潜在风险的危险状况。低浓度的燃料-空气混合物的火焰倾向于脱火，而高浓度混合物的火焰倾向于回火。由鼓风机输送的空气流的大小不仅与鼓风机转速相关，而且与在所述空气路径中的流动阻力并且与在其它的气动地与所述空气路径连接的流动路径中的流动阻力相关，其中，燃气-空气混合物、加热气体和最后废气流过这些其它的流动路径。这些流动路径可被干扰，这表现在提高的和降低的流动阻力上。这些干扰的可能的示例性的原因是输入空气的以树叶的污染、在外部环境中由于结冰或死鸟缩小废气路径的出口横截面、在换热器中沉积腐蚀产物、具有渗漏的损坏的空气管路或废气管路、风吸力、风压等等。

燃料相对于燃烧空气的量比例因此对于无干扰的燃烧器运行，然而也对于有效的燃烧器运行有重要的意义。鉴于也在变化的燃料性质（燃料类型、燃料品质、燃料组分）的情况下的具有稳定火焰、最小有害物质产量和高的燃烧技术效率的经优化的燃烧而运行具有经空气系数调节的燃烧的现代燃烧器，其中，希望的组分的燃料-空气混合物处于例如具有相对于一化学计量混合物的大约30%空气过量的低浓度范围内，也就是具有空气系数λ=λ_额定=1.3。

空气系数调节经常基于来自燃烧的信号、所谓的火焰电离信号。适当的评价电路用于这种情况，即火焰在施加电压时传导电流。电离信号的变化曲线示出与燃气-空气混合物的空气系数λ的具有在λ=1.0时（化学计量反应，图1左）的信号最大值的清楚的相关性。

用于空气系数调节的、名为SCOT（系统控制技术）的公开的评价电路在DE4433425C2中公开。在相应的调节方法中，在燃气-空气混合物的火焰中测量的电离信号I在一预先给定的运行点上通过影响燃气量或燃烧空气量移动到其信号最大值I_最大上。在混合装置的紧接其后的校准情况下，将燃气-空气混合物组分受控制地以一确定的值带入所述空气过量中，直到调节的电离信号I=I_额定以一可预先给定的因子小于测量出的信号最大值I_最大。然后，该额定调节确定燃烧器的功率调制方法直到下一次校准。对于所述方法需要用于空气输送和燃气输送的可彼此独立调节的装置、即例如转速可变的鼓风机和能电子调节的气阀（气阀没有气动上地与燃烧空气量相联系，而是由一设备调节装置获得其调节信号）。对于经空气系数调节的、在较宽的功率调制范围上的运行需要多个修正因子，这些修正因子考虑来自燃烧器功率相关性、可实现的燃料通过量和燃烧器设计的影响。

燃烧器运行的该方式可靠地只在全负载（标称负载）Q_标称的情况下或在受限制的、最小功率Q_最小（下调制极限）比标称功率Q_标称（上调制极限）为大约1:3到1:4的功率调制范围内是可能的。其下在较小的燃烧器功率的情况下，电离信号I在其强度上强烈地下降并且失去其相对于空气系数λ的明确的配属（图2）。这由很小的关于面积的燃烧器功率、较小的火焰长度以及火焰和燃烧器通入口的较强的相互作用而发生。

如今优选应用具有高功率调制范围的燃烧器，这些燃烧器可满足完全不同的热量要求，如它们例如由在不同的外部温度情况下的住房供暖或由用于小的和大的分接量（Zapfmengen）的饮用热水准备而产生。追求的是这样的燃烧器：这些燃烧器可向下直到低的热量要求在低调制的持续运行中并且没有同步和平衡（Ein-und Austaktungen）地工作。

DE19936696A1公开了一种方法，利用该方法，空气系数调节在较低的部分负载范围中是可能的。这里也在火焰中产生电离信号并且由此推导出当前的空气系数，然后该空气系数与预先给定的空气系数比较并且只要当前的空气系数偏离预先给定的空气系数，那么将所述当前的空气系数调节到预先给定的空气系数的值。所述当前的空气系数但是在全负载的情况下获知，这是因为在这里存在具有电离信号和空气系数之间的明确配属的范围。在部分负载范围中只控制地、即不调节地运行燃烧器。

在总的调制范围上的真正的空气系数调节的可能性提供了与功率调制相关的电离额定值I_额定（Q）的设定。根据图2例如可预先给定对于λ=1.3的电离曲线I（Q）作为额定曲线I_额定（Q），该额定曲线把每个燃烧器功率Q明确地配属于火焰电离额定信号I_额定。如果火焰电离实际信号通过燃气-空气混合物组分的适配总是被调节到所述额定信号上，则燃烧器在其总的调制范围上以空气系数λ=λ_额定=1.3运行。

在该特征曲线I_额定（Q）中描述的关系可为了一给出的燃烧器利用简单的手段在实验室试验台上确定。在最终使用者的实践中的调节技术上的转换是较困难的，这是因为涉及的燃烧器通常不具有功率Q（也就是燃气通过量G）的确定。如果功率确定的任务通过在功率Q和燃烧空气量L之间的相互关系解决，那么该相互关系可为了希望的空气系数λ_额定表示为固定的成比例的关系。从特征曲线I_额定（Q）（图2）变为特征曲线I_额定（L）（图3）。燃烧空气量L（它的直接测量不是十分简单）可根据输送空气的鼓风机的转速（RPM，即每分钟旋转）表达，在此，空气量L通常直接与鼓风机转速RPM成比例。鼓风机转速可利用简单的手段以测量技术方式检测。从特征曲线I_额定（L）变为特征曲线I_额定（RPM）。事实上，由燃烧器调节预先给定的火焰电离额定信号与鼓风机转速相关地被预先给定。

在这种情况下现在产生问题，即鼓风机转速只在如下情况下与输送的空气量成比例，即，流动阻力在总的流动路径中（空气路径（例如输入管路）、燃气-空气混合物路径（例如燃烧器）、加热气体路径（例如换热器）、废气路径（例如废气管路、烟囱））是不变的。但是，这个规定可通在流动路径中突然出现或慢慢累进的堵塞被干扰。对此的原因可以是风、污染和基于腐蚀、树叶和鸟的堵塞以及其他干扰影响。在这些情况下，在不改变鼓风机转速的情况下输送很少的空气。

如果燃烧空气量基于提高的流动阻力而降低，则由于不改变的鼓风机转速然而保持火焰电离额定信号I_额定（RPM）不变（图3）。在高的空气量L（高燃烧器功率Q）的范围中，降低空气量对空气系数不具有或仅具有很少的影响，这是因为特征曲线I_额定（L）接近不变地走向并且因此运行点的水平移动（图3，移动A-B）在不变的转速和不变的电离额定信号情况下不造成空气系数改变。在低的空气量L（低的燃烧器功率Q）的范围内（在那里特征曲线I_额定（L）具有明显的梯度），降低空气量在不变的鼓风机转速和不变的电离额定信号的情况下造成空气系数的强烈的变化。根据图3，移动C-D而变得高浓度的燃气-空气混合物如上面所述负面地影响到燃烧器运行。由气阀释放的燃气量分别与改变的空气量和不变的电离额定信号相关地调节。

所提到的现有技术示出缺点，即具有宽的功率调制范围的经空气系数调节的燃烧器运行相对于在空气路径、混合物路径、加热气体路径和废气路径中的改变的流动阻力非常易受干扰。

发明内容

本发明的任务在于，提供一种用于稳定一功率调制式的、经空气系数调节的燃气鼓风式燃烧器的运行行为的方法，利用该方法，基于在空气路径、混合物路径、加热气体路径和废气路径中的改变的流动阻力的干扰影响被补偿。

根据本发明，这通过具有权利要求1的特征的主题被解决。有利的改进方案在从属权利要求中获悉。

用于稳定功率调制式的、经空气系数调节的、具有下调制极限和上调制极限的燃气鼓风式燃烧器的运行行为的根据本发明的方法通过功率调制范围的适配来补偿在输入路径、燃气-空气混合物路径、加热气体路径和/或废气路径中的随着改变的（例如提高的）流动阻力而出现的干扰。在燃气鼓风式燃烧器的正常的调节运行中，燃气-空气混合物的组分根据火焰电离实际信号和火焰电离额定信号来调节，其方式是，将火焰电离实际信号调节到火焰电离额定信号上并且火焰电离额定信号能够根据输送空气的鼓风机的转速预先给定。对于本发明重要地，在燃气鼓风式燃烧器的选择出的运行状况情况下和在偏离正常的调节运行时，将燃气-空气混合物暂时地并且短时间地以燃气进行富集并且观测火焰电离实际信号。由在富集时观测到的最大的火焰电离实际信号（化学计量燃烧）和在富集之前测量的火焰电离实际信号的差来形成所谓的火焰电离信号提升H。当现在该火焰电离信号提升H（简称：信号提升）小于第一公差量T1或大于第二公差量T2时，则配属于下调制极限的、允许的下鼓风机转速提升。接下来，燃烧器调节返回到正常的调节运行中。第一（较小的）公差量T1和第二（较大的）公差量T2限定一允许的火焰电离提升间隔ΔT（图1右）。

在燃气-空气混合物以燃气富集之前采取正常的调节运行，火焰电离实际信号基于调节等于额定信号。暂时地并且短时间地富集或增浓（Anfettung）燃气-空气混合物造成火焰电离实际信号的改变。如果初始混合物（在富集之前）是明显超化学计量的或低浓度的，则电离信号在增浓时明显提高。如果初始混合物只是略微地超化学计量，则电离信号只增长很少。如果初始混合物相反地是化学计量的或亚化学计量的，则电离信号不上升或者甚至下降。通过比较在增浓期间观测到的最大的火焰电离实际信号与在增浓之前作用的、原始的火焰电离实际信号来确定所述电离信号提升的大小（电离信号增长）。

测量出的电离信号可以是单个测量值或为了适当地考虑静态波动的测量值而经平均的测量值（例如根据移动平均原理（Prinzip desgleitendenden Durchschnitts））。

如果所述信号提升小于第一公差量，则原始的燃气-空气混合物因此断定为太高浓度。所述信号提升处于允许信号提升间隔之外。这归因于在流动路径（空气路径、混合物路径、加热气体路径和/或废气路径）中的流动阻力提高。

如果所述信号提升大于第二公差量，则原始的燃气-空气混合物因此断定为太低浓度。信号提升处于允许信号提升间隔之外。这归因于在流动路径（空气路径、混合物路径、加热气体路径和/或废气路径）中的流动阻力降低。

在两种情况下，燃烧器调节改变调节所基于的参数设置（Parametersatz），其方式是，允许的下鼓风机转速被提高。这相应于所配属的下调制极限的提高或燃气鼓风式燃烧器的功率调制范围与在流动路径中的相对于设计状态改变的流动阻力的适配（限制）。利用该适配使可供燃烧器调节使用的运行点被限制在较高的功率调制范围内，在较低的调制范围内的运行点可以不再投入使用。因此来实现在额定空气系数的情况下形成具有希望的组分的燃气-空气混合物并且由此来实现燃气鼓风式燃烧器的稳定的运行行为，这是因为燃烧器火焰既不坐落在出口表面上并且使该出口表面过热，又不由燃烧器脱火并且倾向熄灭，还不造成过高的有害物质排放。这由较平坦的特征曲线I_额定（L）在较高的功率调制范围的情况下（图3）得到，如前面描述的那样。以该经适配的参数设置，所述调节返回到正常的调节运行中。

如果电离信号提升处于允许信号提升间隔中，也就是如果大于或等于第一公差量以及小于或等于第二公差量，则原始的燃气-空气混合物因此断定为“好”。燃烧器调节在没有到调节所基于的参数设置中的干预的情况下返回到正常的调节运行中。

在提高允许的下鼓风机转速之后，又采取正常的调节运行，即燃烧器在现在提供的、经适配的调制范围之内满足从待供应的加热系统方面给其提出的热量要求并且在此实施所描述的空气系数调节。

混合物以燃气的暂时的、短时间的富集的步骤、比较电离信号提升和第一公差量的步骤以及必要时提高允许的下鼓风机转速的步骤可反复实施并且可导致燃气鼓风式燃烧机的功率调制范围的累进的适配。这样例如可在增加的、流动路径中的流动阻力的情况下一步一步地提高允许的下鼓风机转速进而将可供燃烧器调节使用的功率调制不断增长地限制到高的范围上。另一方面，在流动阻力消除的情况下可以将允许的下鼓风机转速再次下降进而再次扩宽可供燃烧器调节使用的功率调制范围。

重复执行的步骤的重复频率可处于分钟范围或小时范围内。所述频率也可根据在富集燃气-空气混合物的情况下观测到的电离信号提升来选择，在较小的提升的情况下，所述频率例如可比在较大提升的情况下更高。

所描述的、用于检验并且必要时适配燃气鼓风式燃烧器的功率调制范围的步骤在燃气鼓风式燃烧器的选择出的运行状况的情况下和在偏离正常的调节运行时实施。这样的、选择出的运行状况例如可以是中间的或低的功率调制的运行点，这是因为在这里根据本发明地存在电离信号额定值曲线的最大梯度。这些步骤也可只在这样的运行点的情况下实施，这些运行点在可预先给定的最小持续期间不变地存在，也就是例如在小负载的情况下在五分钟的燃烧器运行之后不变地存在。在执行这些步骤时，燃烧器运行必须偏离正常的调节运行，以便偏离额定空气系数地富集所述混合物。

根据本发明的方法的一设计方案的特征在于，观测到的最大的火焰电离实际信号是测量出的最大的火焰电离实际信号。这意味着，在所述富集的情况下将混合物组分至少直到化学计量地进行增浓。

为此，替代的设计方案的特征在于，观测到的最大的火焰电离实际信号是预期的最大的火焰电离实际信号，其可由火焰电离实际信号的观测到的时间上的变化曲线预见式地推导出（时间t）。所述预期的实际信号的推导基于关于电离信号的变化曲线的模型，这是在图1中示出的抛物线形的关于空气系数λ的变化曲线，该变化曲线在λ=1.0的情况下达到其最大值。所述预期的变化曲线和最大值可由在增浓时测量出的变化曲线预见式地计算，而不需事实上达到所述化学计量的运行点。因此，在占有化学计量运行点的燃烧器过热和有害物质形成方面避免了全部的缺点。

燃气-空气混合物以燃气的暂时富集包括富集和接下来稀释（Abmagern）到在富集之前存在的、原始的混合物组分上。这根据一设计方案进行，其方式是，控制所述燃气鼓风式燃烧器的燃气供应的电子气阀在不变的鼓风机转速的情况下暂时地并且短时间地释放多出大致10%到50%的燃气。气阀的操控以受控制的方式并且与当前热量要求无关地进行。气阀的操控和/或混合物的富集可根据阶跃函数或框架函数（Ramenfunktion）的形式来进行。同样地，富集可通过改变的鼓风机转速和因此改变的空气量在不变的燃气量的情况下达到。

混合物的富集在所述方法的另一设计方案中进行，其方式是，将影响燃气-空气混合物的组分的火焰电离额定信号在不变的鼓风机转速的情况下暂时地提高10%到30%左右。在此，暂时地取消了火焰电离额定信号与鼓风机的转速的相关性。额定信号的提高又造成气阀的打开进而混合物的富集。

根据所述方法的另一设计方案，燃气-空气混合物以燃气的暂时的、短时间的富集的持续时间为0.1秒到10秒左右。因此，一方面，所描述的不利的、随着富集而出现的效应时间上非常强地受限制并且因此不起决定作用。另一方面，通过燃烧附加的燃气量而附加地释放的热量只是非常小的并且可任意地通过参与的构件质量的热的存储容量被吸收和淡化。

根据一设计方案，总是以当前提供的转速范围5%到30%左右的、固定的成比例的量进行允许的下鼓风机转速的提高。

根据替代或补充于此的一设计方案，允许的下鼓风机转速的提高的量与富集时的火焰电离信号提升相关。这个量随着在火焰电离信号提升和分别配属的公差量之间的变得更大的差而增长。火焰电离信号提升与第一或第二公差量的很小的间距（也就是只微小地处于信号提升间隔之外的信号提升）引起很小地提高允许的下鼓风机转速。火焰电离信号提升与第一或第二公差量的很大的间距（也就是大大地处于信号提升间隔之外的信号提升）引起大地提高允许的下鼓风机转速。

所述方法的一设计方案的特征在于，第一公差量为火焰电离额定信号的10%到30%左右并且第二公差量为火焰电离额定信号的30%到50%左右。也就是说，具有额定组分（额定空气系数）的进行燃烧的燃气-空气混合物的火焰电离实际信号以相应的量小于在化学计量的富集中观测到的最大的电离信号。公差量的准确的值也与设计条件、运行条件和/或设定条件相关地得出。

本发明的一设计方案的特征在于，在每次燃烧器关停之后或在操作复位键之后或在能预先给定的提高持续时间之后，复位允许的下鼓风机转速的提高。复位到设计状况上意味着：再次提供总的功率调制范围。然后，在复位之后可重新执行根据本发明的方法。已经在第一次提高允许的下鼓风机转速的情况下或者首先在重复提高允许的下鼓风机转速的情况下可发出报警信号，该报警信号通知使用者或安装工人，在流动路径中存在干扰。

附图说明

附图示出了本发明的物理关系并且在图中示出了：

图1在电离信号I和空气系数λ之间的独特的、抛物线形的关系，

图2在电离信号I和燃烧器功率Q之间的对于不同的空气系数λ的示例性关系，

图3在电离信号I和燃烧空气量L之间的对于不同的空气系数λ的示例性关系，

图4在燃气-空气混合物的富集和观测到的电离信号之间的示意性关系。

具体实施方式

图1示意性示出电离信号I关于空气系数λ的典型的抛物线形的变化曲线。电离信号I作为来自燃烧的信号常常是用于空气系数调节的基础。适当的评价电路用于这种情况：火焰在施加电压时传导所谓的电离电流。电离信号的变化曲线示出与燃气-空气混合物的空气系数λ的清楚的相关性，具有在λ=1.0时的信号最大值（化学计量燃烧）。在高浓度混合物（λ＜1）和低浓度混合物（λ＞1）方向上电离信号下降。燃气-空气混合物从超化学计量关系出发直到化学计量关系的富集在图1的左侧通过彼此跟随的（混合）点沿着时间轴t示出。在图1的右侧示出多个示例性的电离信号提升H，如它们可在富集时得到那样。此外，示出允许的火焰电离提升间隔ΔT，其通过第一公差量T1和第二公差量T2来限界。如果在执行根据本发明的方法时观测到小的T1的或大的T2的火焰电离信号提升H，则将允许的下鼓风机转速提高。接下来，燃烧器调节返回到正常的调节运行中。如果信号提升与此相反处于允许间隔ΔT中，则燃烧器调节在没有改变鼓风机转速的情况下返回到正常的调节运行中。

图2示意性示出在三个不同的空气系数λ的情况下与燃烧器功率Q相关的示例性的电离信号变化曲线I。可识别出，电离信号I在高浓度燃烧（例如λ=1.1）时较高并且朝向低浓度混合物范围（例如λ=1.3、...、1.5）去地下降。突出地，在不变的空气系数（例如λ=1.3）的情况下的在强度上明显降低的电离信号是在小燃烧器功率Q_最小的范围中（这里电离信号I失去其相对于空气系数λ的明确的配属）。电离信号的相对于功率和空气系数的函数配属也在该范围中仍然给出（但是，基于下降的并且收敛的曲线，在这里，基于预先给定的电离额定信号、与鼓风机转速相关的可靠的调节变得困难）。在流动通道中的干扰在该范围中导致在调节出的空气系数上的比在较高的功率范围中的情况更强烈的偏离。

功率调制式燃烧器的调制范围通过下调制极限（小负载，Q_最小）和上调制极限（全负载或标称功率，Q_标称）来限界。为空气系数调节例如可将在这里中间的、在空气系数λ=1.3时得出的电离曲线预先给定为额定值曲线。

图3示意性示出在三个不同的空气系数λ的情况下与燃烧空气量L相关的示例性的电离信号变化曲线I并且说明本发明所基于的问题。在此，燃烧空气量L是用于达到燃烧器功率Q在预先给定的空气系数的情况下需要的空气量。又可识别出，电离信号I在高浓度燃烧时（例如λ=1.1）时较高并且朝向低浓度混合物范围（例如λ=1.3、...、1.5）去地下降。突出地，在不变的空气系数（例如λ=1.3）的情况下的在强度上明显降低的电离信号是在小空气量L_最小的范围中（相应于小燃烧器功率Q_最小）。功率调制式燃烧器的调制范围通过下调制极限（最小空气量，L_最小）和上调制极限（最大空气量或标称空气量，L_标称）来限界。为空气系数调节例如可将在这里中间的、在空气系数λ=1.3的情况下得出的电离曲线预先给定为额定值曲线。

事实上，为燃烧器调节，将参考鼓风机转速RPM（每分钟旋转）的电离曲线预先给定为额定值曲线。在空气路径、混合物路径、加热气体路径和/或废气路径中的提高的流动阻力的情况下例如沿着路径A-B和C-D降低燃烧空气量L。但是在此，鼓风机转速没有或基本上没有变化。但是，由于现在火焰电离-额定值曲线表达为鼓风机转速的函数，电离额定值也没有变化。在高的调制范围中，空气量的所述降低对燃气-空气混合物的空气系数没有重要的影响，比较路径A-B。但是，在低的功率调制范围中得到相对于燃气-空气混合物的额定组分的空气系数的明显变化，例如路径C-D，具有明显较高浓度的组分。该高浓度的混合物组分D作为在流动路径中的干扰后果（流动阻力的提高）由上面所描述的原因是不希望的。

图4关于时间t地示出在燃气-空气混合物以燃气G富集和观测到的电离信号I之间的示意性关系。燃气-空气混合物根据本发明暂时地并且短时间地以燃气富集，其中，燃气例如通过相应操控的燃气阀被释放。观测电离信号I，其跟随燃气富集G。相应于所述燃气富集根据原来混合物的空气系数的不同得到较大或较小的电离信号提升H，该电离信号提升根据本发明进行分析，接着该分析之后然后是上面描述过的根据本发明的方法步骤。当电离信号提升H小于第一公差量T1或者大于第二公差量T2时，则提高允许的下鼓风机转速。接下来，所述调节返回到在正常的调节运行中，其中，根据本发明现在仅提供受限制的功率调制范围。

Claims (10)

1.用于稳定一功率调制式的、经空气系数调节的燃气鼓风式燃烧器的运行行为的方法，其中，所述燃气鼓风式燃烧器具有下调制极限和上调制极限，所述方法用于考虑在燃烧空气路径、混合物路径、加热气体路径和/或废气路径中的干扰，其中，在所述燃气鼓风式燃烧器的正常的调节运行中

·将燃气-空气混合物的组分与火焰电离实际信号和火焰电离额定信号相关地进行调节，

·将所述火焰电离实际信号调节到所述火焰电离额定信号上并且将所述火焰电离额定信号与输送空气的鼓风机的转速相关地预先给定，

其特征在于，在所述燃气鼓风式燃烧器的选择出的运行状况情况下和在偏离所述正常的调节运行时

·将燃气-空气混合物暂时地并且短时间地以燃气进行富集并且观测所述火焰电离实际信号，

·当火焰电离信号提升小于第一公差量或大于第二公差量时，则将配属于所述下调制极限的、允许的下鼓风机转速提高，其中，所述火焰电离信号提升是在所述富集时观测到的最大火焰电离实际信号和在所述富集之前测量出的火焰电离实际信号之间的差，并且

·所述调节接下来返回到正常的调节运行中。

2.根据权利要求1所述的方法，

其特征在于，所述观测到的最大火焰电离实际信号是测量出的最大火焰电离实际信号。

3.根据权利要求1所述的方法，

其特征在于，所述观测到的最大火焰电离实际信号是预期的最大火焰电离实际信号，所述预期的最大火焰电离实际信号能够从所述火焰电离实际信号的观测到的变化曲线预见式地推导出。

4.根据权利要求1至3之一所述的方法，

其特征在于，所述燃气-空气混合物以燃气的暂时的富集包括富集和接下来的稀释，并且其进行方式是，控制所述燃气鼓风式燃烧器的燃气供应的电子气阀在不变的鼓风机转速的情况下暂时地释放多出大致10%到50%的燃气。

5.根据权利要求1至3之一所述的方法，

其特征在于，所述燃气-空气混合物以燃气的暂时的富集包括富集和接下来的稀释，并且其进行方式是，控制所述燃气-空气混合物的组分的火焰电离额定信号在不变的鼓风机转速的情况下暂时地提高10%到30%左右，其中，取消了所述火焰电离额定信号与鼓风机转速的相关性。

6.根据前述权利要求之一所述的方法，

其特征在于，所述燃气-空气混合物以燃气的暂时的、短时间的富集的持续时间为0.1秒到10秒左右。

7.根据前述权利要求之一所述的方法，

其特征在于，以当前提供的转速范围的5%到30%左右的量进行所述允许的下鼓风机转速的提高。

8.根据前述权利要求之一所述的方法，

其特征在于，所述允许的下鼓风机转速的提高的量与所述火焰电离信号提升相关并且随着在火焰电离信号提升和分别配属的公差量之间的增加的差而增长。

9.根据前述权利要求之一所述的方法，

其特征在于，所述第一公差量为所述火焰电离额定信号的10%到30%左右，并且所述第二公差量为所述火焰电离额定信号的30%到50%左右。

10.根据前述权利要求之一所述的方法，

其特征在于，在每次燃烧器关停之后或在操作复位键之后或在能预先给定的提高持续时间之后，复位所述允许的下鼓风机转速的提高。

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