CN103389422A

CN103389422A - 线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法

Info

Publication number: CN103389422A
Application number: CN2013103066186A
Authority: CN
Inventors: 张青青; 苏治; 韦良; 付燕荣
Original assignee: State Grid Corp of China SGCC; Electric Power Research Institute of State Grid Shandong Electric Power Co Ltd
Current assignee: State Grid Corp of China SGCC; Electric Power Research Institute of State Grid Shandong Electric Power Co Ltd
Priority date: 2013-07-19
Filing date: 2013-07-19
Publication date: 2013-11-13
Anticipated expiration: 2033-07-19
Also published as: CN103389422B

Abstract

本发明涉及一种线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法，确认该线路断路器重合到永久性故障的条件下；（1）关联母线的任一相电流是否发生了畸变且畸变率区别于其他各相电流；（2）电流发生畸变的一相，重合闸故障时段比第一故障时段的直流分量有明显增加；（3）母线差动电流是否超过设定的整定值和持续时间；（4）母线差动保护CT二次侧是否绝缘良好；（5）母线差动保护稳态的CT满足10%误差要求；（6）线路故障电流倍数是否超越CT所承受的最大电流；满足上述条件则原因是：暂态饱和导致传变特性变坏进而造成二次电流的畸变；并且动作逻辑判据不够完善没有躲过暂态电流的特性造成的影响。

Description

线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法

技术领域

本发明涉及一种线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法，属于电力系统继电保护技术领域.

背景技术

近几年来110kV东城变电站、青岛发电厂等先后出现过几次线路发生单相接地短路，当线路断路器重合到永久性故障时母线差动或线路差动保护动作、断路器跳闸导致设备大面积停电的重大事故，故障的发生不仅切除了有关设备，也影响了电网的稳定运行。

例如，110kV东城变电站线路发生单相接地短路，当线路断路器重合到永久性故障时，线路的二次电流波形严重畸变，由此导致母线差动保护误动作，造成了变电站II母线停电的重大事故。

线路发生故障断路器跳闸后，采取重合闸手段以弥补由于非永久性故障造成的开关跳闸，线路停电造成的损失。但在线路重合闸时，对于非故障线路、非故障相母差保护以及线路差动保护出现动作的问题影响了重合闸应有的效果，同时也干扰了故障的分析与处理。

线路断路器重合到永久性故障时母线差动或线路差动保护动作、断路器跳闸问题非常严重，之前的资料中虽有相关报道，但其故障的类型、解决与分析的问题思路相差甚远。类似于上述实例所讲的运行变电站内出现的线路发生单相接地短路，当线路断路器重合到永久性故障时，母线差动保护误动作的问题长期以来一直没有找到故障的原因以及处理方法。

发明内容

本发明针对线路断路器重合到永久性故障时母线差动误保护动作、断路器跳闸的问题，提供了一种线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法。

本发明的一种寻找线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法，当母线关联线路发生故障时母差保护动作跳闸，在确认该线路断路器重合到永久性故障的条件下；

（1）检测关联母线的任一相电流是否发生了畸变，并且畸变率区别于其他各相电流；

（2）检测电流发生畸变的一相，重合闸故障时段比第一故障时段的直流分量是否有明显增加。第一故障时段是指从线路初次发生故障到故障切除的时间段，重合后故障时段是指从线路重合到永久性故障到故障切除的时间段。故障与重合闸时间段的划分见图1，图中，t0-故障初次发生，t1-初次故障切除，t2-重合闸动作于永久性故障，t3-永久性故障切除；

（3）检测母线差动电流是否超过设定的整定值和持续时间；

（4）检测母线差动保护CT二次侧是否绝缘良好，不存在两点接地现象；

（5）检测母线差动保护稳态的CT满足10%误差要求；

（6）检测线路故障电流倍数是否超越CT所承受的最大电流；

如果这6个条件同时存在，则确定导致保护动作的原因是：由于剩磁的存在使得CT出现暂态饱和，暂态饱和导致传变特性变坏进而造成二次电流的畸变；并且保护在原理上动作逻辑判据不够完善，没有考虑断路器重合闸期间剩磁的影响，没有躲过暂态电流的特性造成的影响。

所述条件（3）中，整定值Icdzd=0.4In，并且持续时间大于10ms。

本发明的有益效果是：能够有效的判定是保护的性能问题造成了开关误跳导致设备停电，以便采取行之有效的措施，防止故障的发生。

附图说明

图1，故障与重合闸时间段的划分

图2，变电站系统结构与故障点的位置

图3，TA二次系统原理接线图

图4，线路故障录波图

图5，母线故障录波图

图6，剩磁对TA特性影响的电流波形图

图7，比例差动元件动作特性曲线

图8，TA等值电路

图9，故障线路4母线保护TA实测的10%误差曲线

图10，II母差保护的工作框图

图11，220kV青南线故障时的录波。

具体实施方式

实施例：（以110kV东城变电站为例）

本发明分析了解决线路重合闸期间非故障相母差保护误动的实例，展示了在寻找故障的检测方法、在确定非故障相母差保护误动的原因、以及在建立合理的指标体系方面所做的工作。

110kV东城变电站线路8.4km处发生单相接地短路，当线路断路器重合到永久性故障时，线路的二次电流波形严重畸变，由此导致II差动保护误动作，造成了变电站II母线停电的重大事故。故障的发生不仅切除了设备、中断了正常的发供电工作，同时也给局部电网的安全稳定运行造成了非常严重的影响。

故障发生后在现场进行了大量的检查与试验工作，对TA二次回路的绝缘电阻进行了测试，排除了二次回路两点接地的因素；对伏安特性、二次阻抗进行了测试，结果表明是二次阻抗高造成了短路电流的饱和；对电流的波形进行了分析，并采用大电流试验与模拟剩磁效应的方法证实，电流波形畸变的原因在于剩磁的影响，剩磁使TA处于暂态饱和状态、暂态饱和导致传变特性变坏进而造成二次电流的畸变。TA采取抗饱和措施；差动保护采取了设置高、低定值动作区；在逻辑中增加谐波制动环节等措施后问题得到彻底解决。

下面对东城变电站线路重合到永久性故障时母线差动误保护动作的动行为进行分析。

一、故障现象

2010年8月3日，18：57：25，110kV东城变电站#4线路8.4km处发生接地故障，线路保护动作跳闸。开关经过整定的延时后重合到永久性故障，线路保护再次动作跳闸，与此同时，II母线保护B相动作，跳开该母线联接的所有设备，系统结构与故障点的位置见图2。当时的故障现象有如下疑点。

（1）大差保护的不平衡电流与II母线保护一致，但大差保护为何没有动作；

（2）线路发生接地故障时II母线保护B相动作，是II保护误动呢，还是II母线存在故障而正确动作；

（3）II母线保护A相差流远大于B、C相，但是A相保护没有动作，B相动作了；

（4）线路第一次发生接地故障时，II母线保护没有动作，重合后却动作了；

（5）线路发生接地故障时，故障电流饱和严重的原因在何处？

二、检查过程

围绕故障现象中的疑点，对#4线路TA等二次回路进行了全面检查。TA二次回路接线以母线保护为例，简图见图3。

1、绝缘电阻测试

回路	测量值（MΩ）	回路	测量值（MΩ）
				线路保护421	80	母差保护310	30
421AB之间	300	310AB之间	400
				421BC之间	500	310BC之间	500
421CA之间	400	310CA之间	200
				421AN之间	2000	310AN之间	1500
421BN之间	1500	310BN之间	2000
				421CN之间	1000	310CN之间	2000

所检测的绝缘电阻合格，可以确定TA二次不存在两点接地的现象，也就是说母线差动保护的误动作与TA二次接地的问题无关。

2、TA变比试验

由图2可知，故障线路TA的变比为600/5，因此变比结果正确。

3、TA极性试验

试验结果表明，TA的输出端均为正极性，因此极性正确。

4、直流电阻测试

所测试的直流电阻结果正确无误。

5、TA二次负载交流阻抗测试

相别	A0	B0	C0
				421阻抗（Ω）	4.2	4.1	4.1
310阻抗（Ω）	4.1	4.1	4.1

6、伏安特性试验

（1）421电流回路（端子箱TA侧）

（2）310电流回路（端子箱TA侧）

所测量的数据结果正确。

7、变电站110kV母线保护电流相量测试

所测量的母线保护电流相量结果正确。

8、故障录波检查

线路与母线保护故障录波见图4、图5，

9、关于剩磁影响TA特性的试验

为了验证剩磁对TA特性影响，对两只TA中的一只，二次线圈120匝通入5A的电流，折合励磁600安匝，然后两只TA同时通入电流20Ie，则两者的差流达6Ie以上，此值足以导致保护的动作。试验时的录波图形见图6。

三、母线保护原理简介

母线差动保护由分相式比率差动元件构成，TA极性要求支路TA同名端在母线侧，母联 TA同名端在I段母侧。母线大差是指除母联开关和分段开关外所有支路电流所构成的差动回路，I（II）段母线的小差是指该段母线上所连接的所有支路电流所构成的差动回路。母线大差比率差动用与判别母线区内和区外故障，小差比率差动用于选择故障母线。比率差动元件动作判据为：

\begin{matrix} I_{cd} = | Σ_{j = 1}^{m} I_{j} |; & | Σ_{j = 1}^{m} I_{j} | > I_{cdzd}; & | Σ_{j = 1}^{m} I_{j} | > K Σ_{j = 1}^{m} | I_{j} | \end{matrix}

其中：I_cd-差动起动电流；m-连接支路数;K为比率制动系数；I_j为第j个连接元件的电流；I_cdzd为差动电流起动定值。其动作特性曲线如图7所示。

四、确定TA10%误差曲线

采用TA的励磁特性曲线法可得到10%的误差曲线，做法如下：

（1）TA的励磁阻抗特性曲线

TA的等值电路见图8。图8中，Z₁为一次绕组阻抗，Z₂'为二次绕组阻抗，Z_LC为励磁阻抗，I_LC为励磁电流。将TA的一次侧开路，

,二次电流、电压之间的关系为：

{\overset{\cdot}{U}}_{2} = {\overset{\cdot}{I}}_{LC} (Z_{LC} + Z_{2})

上式可以写成

Z_{LC} + {Z_{2}}^{'} = {\overset{\cdot}{U}}_{2} / {\overset{\cdot}{I}}_{LC}

相对Z_LC来说，Z₂'可以忽略不计，所以TA二次的伏安特性近似为励磁阻抗特性，即Z_LC≈U₂/I_LC，而伏安特性又极易从试验中获得。

（2）做10%误差曲线

用励磁特性曲线的纵坐标乘以0.1作为10%误差曲线的横坐标，即二次允许阻抗Z_r。

Z_r＝0.1Z_LC≈0.1U₂/I_LC

用励磁特性曲线的横坐标乘以2作为10%误差曲线的纵坐标，即一次电流倍数m10。

m₁₀＝2I_LC

（3）实测的10%误差曲线

图9中，对TA的二次伏安特性进行了实测，相关数据见表1。因三相数据基本一致，故只列一相。

母线保护B相TA特性数据表

I(A)	0.1	0.2	0.5	1.0	2.0	3.0	4.0	5.0	10.0	20.0
											U(V)	163	171	178	185	198	207	223	229	239	247
Zr(Ω)	163	85	36	18	10	6.9	5.6	4.5	2.3	1.2
											m10	0.2	0.4	1.0	2.0	4.0	6.0	8.0	10.0	20.0	40.0

五、原因分析

针对故障现象中的疑点分析如下：

1、II母线保护动作大差保护没有动作是逻辑配合的结果

大差的不平衡电流与II母线保护一致，但大差保护没有动作，II母线保护动作的原因在于，故障线路重合后，大差保护的不平衡电流与II母线保护一致，但是根据逻辑配合，达到定值后II母线保护动作在先，大差保护动作在后，故障消失后大差保护返回。

2、II母线保护的动作属于误动作

线路发生接地故障时，是II母线保护误动呢，还是II母线存在故障正确动作？由故障录波图可知，故障线路第一次切除后母线电压正常，该线路重合到故障后母线电压下降。因此只有线路存在故障，母线运行正常。由此可见II母线保护的动作属于误动作。

3、母线保护的误动作与电流波形的畸变有关

线路第一次发生接地故障时，为何II母线保护没有动作，重合后却动作了？线路第一次发生接地故障时，B、C相对故障相的潜供电流也存在，但是差电流较轻，保护没有动作。线路重合于永久故障后，故障电流的直流分量提高，不平衡电流明显增加，差电流达到定值的持续时间长，因此重合后B相II母差动作跳闸。

4、TA二次电流波形的畸变与剩磁有关

运行中，在空投变压器、事故跳闸以及电容器投切等操作时，通过电流互感器的电流中存在直流分量的机会很多，电流的直流分量必然在电流互感器的在铁心中产生剩磁，剩磁在运行条件下难以消除。由于剩磁的影响会使电流互感器的传变特性变坏；由于传变特性变坏导致电流互感器出现暂态饱和；由于暂态饱和与直流分量的影响导致TA二次电流波形的畸变。

对于母线保护，如果TA剩磁的初始条件不一致则电流的暂态状况也出现差别，从而导致差流的出现，当差流达到一定的程度则会使保护误动作。

5、试验证明了剩磁对TA二次电流的波形影响

在线路故障的起始阶段714开关TA二次电流基本上是标准的正弦量，而线路断路器重合到永久性故障时，TA二次电流的波形严重畸变，出现了同一型号的TA在不同的时段表现出了不同特性的问题，其区别在于剩磁的影响。

为了深入理解剩磁对TA电流的影响，完成了“关于剩磁影响TA特性的试验”，结果表明，TA存在剩磁的情况下，二次电流偏离横坐标可达1/2以上。但是，线路故障时保护的电流录波与试验波形图6差别较大，原因在于试验不能完全模拟当时的故障电流，试验只能说明剩磁的影响会使电流互感器出现暂态饱和现象，导致TA电流波形的畸变。

6、对A相与B相保护之间动作行为差别的理解

II母线A相差流远大于B、C相，但是为什么A相保护没有动作，B相却动作？（1）B

相保护动作的原因是故障电流的暂态分量所致

根据故障录波图可知，A相接地故障时B、C相对地则存在电流，A相接地故障电流40A，B、C相对地电流10A左右。B、C相电流是对故障相提供的潜供电流，不是二次干扰等其他因素造成的。

A相差电流虽然较大，但是每个周波有1/3以上的间断时间，此时保护返回，因此保护没有动作出口。A相差电流主要是饱和的影响造成的。

B相保护动作的原因，在于其故障电流的波形暂态分量明显，差电流达到定值的持续时间长，实际上Icd>Icdzd=0.4In持续时间10ms，从而起动保护并导致出口跳闸。

C相相对B相较轻，而且不平衡电流较小，保护不动也在情理之中。

（2）线路发生接地故障时A相电流饱和与10%误差无关

线路发生接地故障时A相TA二次电流达40A，相当于8倍的额定电流值，此时TA严重饱和是不应该的，可能存在以下问题。

1）设备选型不合适或制造质量存在问题；

2）二次回路阻抗超出标准，导致10%误差不满足要求；

3）存在剩磁的影响，造成所谓的暂态饱和。

根据对试验结果分析得出的结论是，故障开始时的短路电流的饱和与剩磁无关，结合TA实测的10%误差曲线可知，8倍的额定电流值TA接近10%误差的边缘，但是10%误差尚未超标，因此A相电流饱和与10%误差无关，是TA特性问题所致；重合闸期间A相电流的严重饱和不仅与TA特性问题有关，还与剩磁有关，与10%误差无关。

值得注意的是，B相保护误动作与A相电流饱和之间差别很大，前曾述及B相保护误动作与剩磁的影响密切相关。

六、防范措施

根据上述分析，结合现场的情况采取如下措施。

1、提升TA规格，优化二次系统指标

将母线用的TA更换为5P20，确保8倍的额定电流值TA远离10%误差曲线的边缘；

2、差动保护设置高低定值动作区

差动保护设置低定值动作区，按Icdzd=0.4In整定，In是二次额定电流，带0.1s延时动作出口；高定值动作区按Icdzd=1.5In整定，不带延时0s动作出口。

3、增加谐波制动据

在逻辑中采取抗饱和的措施，增加谐波制动环节，谐波制动系数取值<0.1。由谐波制动原理构成的TA饱和检测元件。其原理利用了TA饱和时差流波形畸变和每周波存在线性传变区等特点，根据差流中谐波分量的波形特征检测TA是否发生饱和。该原理实现的TA饱和检测元件具有很强抗TA饱和能力。母差保护的工作框图见图10。

图10中，I_cd-差动起动电流；CD-大差比率差动元件；CD_II-II母线比率差动元件；SW-母差保护控制字；YB-母差保护投退压板；U_II-II母线电压闭锁。

4、增加工频变化量综合判据

母线发生区外故障时，由于故障开始TA尚未饱和，工频变化量差动元件、工频变化量阻抗滞后工频变化量电压元件，利用三者的时序关系得到自适应阻抗加权判据，此判据利用区外故障时TA饱和时序差流不同于区内故障的特点，有很强的抗饱和能力。

采取了上述措施后，问题得到彻底解决。

附件：图11，220kV青南线故障时的录波。

Claims

1.一种线路重合闸期间非故障相母差保护误动原因的检测方法，其特征是，当母线关联线路发生故障时母差保护动作跳闸，在确认该线路断路器重合到永久性故障的条件下；

（2）检测电流发生畸变的一相，重合闸故障时段比第一故障时段的直流分量是否有明显增加；第一故障时段是指从线路初次发生故障到故障切除的时间段，重合后故障时段是指从线路重合到永久性故障到故障切除的时间段；

（3）检测母线差动电流是否超过设定的整定值和持续时间；

（5）检测母线差动保护稳态的CT满足10%误差要求；

（6）检测线路故障电流倍数是否超越CT所承受的最大电流；

2.如权利要求1所述的检测方法，其特征是，所述条件（3）中，整定值Icdzd=0.4In，并且持续时间大于10ms。