CN103080469B - 以用于增强裂缝网连通性的应力卸荷进行非常规气藏模拟的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种用于致密页岩气层中的井筒中的方法，其包括：提供水力压裂流体以在页岩中引发至少一条裂缝；在所述裂缝中注入处理流体以使页岩至少部分失稳和移除；和重复压裂页岩的步骤。

Description

以用于增强裂缝网连通性的应力卸荷进行非常规气藏模拟的方法

技术领域

本发明大致涉及用于处理穿透地下岩层的井的方法。更具体地，本发明涉及一种水力压裂方法。

背景技术

一些陈述可能仅提供与本公开内容相关的背景信息且无法构成现有技术。

已知用于压裂地下岩层以提高来自其中的流体生产的各种方法。在典型应用中，加压压裂流体水力形成并且传播裂缝。压裂流体将支撑剂颗粒带至延伸裂缝中。当压裂流体移除时，裂缝不因水力损失而完全闭合；而是，裂缝保持被充填的支撑剂撑开，允许流体从地层流动穿过支撑剂充填层至生产井筒。

压裂处理的成功可能取决于流体从地层流动穿过支撑剂充填层的能力。换句话说，支撑剂充填层或基质必须具有相对于地层的高渗透性供流体以低阻力流动至井筒。此外，裂缝的表面区域不会被压裂严重破坏以保持流体渗透性用于从地层至裂缝和支撑剂充填层中的最佳流动。

现有技术试图通过增大支撑剂基质内的相邻支撑剂粒子之间的隙间通道的孔隙度而提高支撑剂充填层的渗透性。例如，US7,255,169、US7,281,580、US7,571,767公开一种用包括压裂流体、支撑剂颗粒和加重剂的浆料形成高孔隙度支撑的裂缝的方法。这些当前技术试图在填充裂缝的固化支撑剂基质中尽可能均匀地分配孔隙度和隙间流体通道，以及因此利用均质支撑剂布局程序在裂缝内大致均匀分布支撑剂和非支撑剂、孔隙度降低材料。在另一方法中，支撑剂颗粒和可降解材料在注入以帮助维持支撑剂基质内的均匀度之前、期间或之后不会分离。压裂流体充分混合以防止支撑剂和非支撑剂颗粒的任何分离。在另一种方法中，非支撑剂材料具有类似于支撑剂的大小、形状和比重以维持压裂流体中的粒子混合物内和所得支撑剂充填层内的大致均匀度。颗粒上的增粘化合物涂层也已经被用于在其被混合并且在井下泵入裂缝中时提高支撑剂和非支撑剂颗粒的均质分配。

本发明的目的是提供一种改进的压裂方法。

发明内容

本方法用于致密页岩气层中的井筒中，且包括：提供水力压裂流体以在页岩中引发至少一条裂缝；在所述裂缝中注入处理流体以使页岩至少部分失稳和移除；和重复压裂页岩的步骤。

附图说明

图1A-1C以截面示意图示根据一个实施方案的水力压裂操作中支撑剂和可移除通道剂分布。

图2A-2B示意图示具有用于流体流通之两个穿孔间隔的初始裂缝。

图3示意图示由用于流体流通之两个井相交的初始裂缝。

图4根据一个实施方案示意图示藉由在重复压裂后流通化学活性流体而在附近的井筒区域中使地层卸荷后的最终裂缝。

图5A-5B示意图示通过原生裂缝连接至致密页岩气储层资源的井筒(a)。在初始裂缝附近使储层岩卸荷、重复压裂和更换支撑剂后，原生裂缝围绕井筒附近的裂缝部分打开更宽，从而提供至储层基质的更好连通性(b)。

图6A-6D示出裂缝复杂度水平的示意图。

图7示出以增强原生裂缝网连通性为目标的大规模页岩移除和地层卸荷的TGS流通系统的示意图。

图8示出与致密砂岩地层的气体生产相比的煤床气体释放对压力。

图9示出构造裂缝和对割理的地层控制。

图10A-10D示出煤床中的水力压裂情况对应力各向异性和定向：(a)-跨面割理的压裂，(b)-沿着面割理的压裂，(c)-用单个主导裂缝复合压裂穿过面割理系统和端割理系统，(d)-具有多个主导裂缝的复合压裂。

具体实施方式

一开始，应注意在开发任何实际实施方案时，必须作出许多实施方式专门决策以实现开发者的特定目标，诸如符合系统和业务相关限制，其可随实施方式而不同。此外，应了解这样一种开发工作可能很复杂和费时，但是对于受益于本公开内容的本领域一般技术人员来说却是常规工作。

描述和实施例仅为了说明本发明的实施方案的目的而提出且不得解释为对本发明的范围和适用性的限制。在发明概要和具体实施方式中，每个数值应根据术语“大约”的修饰(除非已明确如此修饰)理解一次且随后根据未如此修饰再理解一次，除非上下文中另有规定。此外，在发明概要和具体实施方式中，应理解列为或描述为有用、适当或类似情况的浓度范围旨在视作已陈述所述范围内的全部浓度(包括端点浓度)。例如，“从1至10的范围”应理解为指示沿着大约1与大约10之间的连续区间的全部可能数值。因此，即使范围内的特定数据点被明确标注或提及为一些特定值或甚至在范围内无数据点被明确标注或提及为一些特定值，仍应了解发明者理解和了解范围内的全部数据点被视作已被指定以及发明者掌握整个范围和所公开范围内的所有点并且实现整个范围和范围内的所有点。

本文件提出一种用于致密页岩气层(TGS)的水力压裂(HF)的新方法。通常，TGS(诸如北德克萨斯州Barnett页岩)具有低渗透性压裂基质，其中气主要累积在多孔块中但是大规模渗透性主要由原生裂缝提供。对于Barnett页岩，地质力学公司已报告所有自然裂缝闭合或矿物化。传统HF通常未得到预期的压裂井产率。这发生的原因可能是用支撑剂撑开的人工裂缝不可避免地压缩周围储层岩，如图1示意所示部分或完全闭合原生裂缝。当原生裂缝闭合时，含气的可排水储层体积与井筒的连通性受损。这个假设得到经常报告的观测的支持，即极可能在HF所产生的裂缝的大小或长度与井筒的所得产率之间无关联。通常，处理体积(水和支撑剂)连同泵速已因有利的增产效果而增大。其也得到现有行业使用以分布在人工裂缝中的极低量支撑剂或砂进行致密页岩气层模拟的减阻压裂或滑水压裂技术的趋势的支持。这种方法允许部分减轻人工主导裂缝附近的天然裂缝网闭合。所提出的完井方法形成被支撑的裂缝并且通过使围绕人工裂缝的储层岩卸荷而减轻原生裂缝闭合(压缩)。以此方式，由储层岩压缩引致的连通性受损得到克服。相同方法应可同样适用于煤床甲烷(CBM)井模拟，因为应力卸荷是煤层的吸收气释放的强制性要求。储层降压是使甲烷从煤表面解吸的要求。虽然降低储层压力将导致降低有效应力，但是是压力实现甲烷解吸。

在图1中，井筒10通过原生裂缝12连接至TGS储层11基质。传统HF导致邻近裂缝的储层岩压缩且在附近的裂缝尖端区域以外的几乎任何地方伴随有原生裂缝的部分或完全闭合(b和c)。原生裂缝在具有虚线边界13的领域内闭合。连接至基质的人工裂缝12的表面仅位于裂缝尖端附近；其位于在俯视图(b)上具有虚线边界14的领域以及在侧视图(c)上的曲线13与曲线14之间的领域内。

针对TGS的HF所提出的本文所公开的方法包括下列步骤和程序：

1.使用现有HF技术形成填充支撑剂充填层的(可能)较小大小或长度的初始裂缝。

2.通过初始水力裂缝注入或流通化学活性流体以使其周围的储层岩不连续地失稳以及将失稳的页岩材料从裂缝上侵蚀和移除。这可导致使周围地层卸荷由HF引致的应力。

3.在围绕初始裂缝的地层岩内的应力卸荷后，重复HF以：a)移除或重新安置离附近井筒生产区域更远的失稳页岩材料和支撑剂的残余混合物，b)更换井筒附近的支撑剂，和c)通过将化学处理剂注入HF和原生裂缝网而重新稳定页岩。

4.在遵循完井方法释放压力后，可启动井生产以清理分布在最终裂缝内的支撑剂充填层。

这种方法的本质和其与目前在Barnett页岩气完工中定期部署的现有HF技术的主要差别在于所构想的方法试图形成将储层连接至井筒的高渗透性管道(水力裂缝)，同时也使额外引致的储层岩应力卸荷以维持原生裂缝的敞开。下文更详细讨论上述步骤和程序。

初始裂缝的形成。

初始裂缝的目的主要是建立至储层岩(其将包含最终支撑的水力裂缝)的入口，而非将井筒与储层排水体积连接。为此，初始裂缝不会太长。此裂缝还应具有至少两个将其连接至井筒的口以提供在同时或交替注入和产生化学活性液体进出裂缝的机会。实现此目标的两种方式示意示于图2和图3中。

初始裂缝内的流体流通。

需要初始裂缝的裂缝面内或跨其的化学活性液体流通以使邻近初始裂缝的储层岩(即页岩)薄层失稳以及随后从裂缝中移除残余失稳材料。若裂缝宽度较宽以及支撑剂粒子大小较大，那么这可能更容易实现。为了暴露初始水力裂缝的最大可能面积进行失稳处理，井下注入和生产口应针对最佳冲洗效率进行构造。失稳处理可实施为流体流通(同时注入和生产)或通过交替注入和生产循环实施。几个流通循环后裂缝内的反流方向(反冲)还可帮助实现初始裂缝内的更佳流体部署以及防止初始支撑剂充填层阻塞或使其最小化。支撑剂充填层被残余材料阻塞的风险不得被低估，尤其在页岩相对于流通处理流体而言过分活性的情况下。需要工艺设计和处理验证实验来建立流体有效性以及稳健和可靠的流体流通程序。

图2示出具有用于流体注入的单个穿孔间隔的初始裂缝(a)；两个穿孔间隔可用于流体流通(b)；这两种注入方案25/流通方案26的不同组合也可行。使用封隔器21和穿孔23。技术可类似于CBM空洞形成技术，其中执行井的交替注入和流动，但是在CBM空洞形成中，井筒和地层高度过压使得几乎同时的压力释放形成大压力差，所述压力差帮助煤地理机械破裂。煤储层开始时严重过压，其促成本技术的成功。

图3示出由用于流体流通的两个井相交的初始裂缝。从邻近生产井筒中的微地震监测和观测中明显看到水力裂缝连通。不清楚的是连通是相交的水力裂缝的结果或与实际邻近井筒相交的水力裂缝的结果。将井筒与水力裂缝连接的方法过去(20世纪70年代晚期至20世纪80年代早期)已作为美国干热岩项目的一部分成功执行过。垂直井钻入地热储层中且随后按顺序执行水力压裂处理以连接井筒。意图是随后将水注入一个井筒；流通流体穿过水力裂缝以加热水；产生水穿过另一个井筒并且用加热的水发电。

流通流体的化学性。

初始注入和/或流通处理流体的主要功能是：

1.形成初始水力裂缝，

2.分布支撑剂以维持初始水力裂缝，

3.使邻近和沿着初始水力裂缝面的储层岩(例如，页岩)的连续薄层失稳和分散，以及

4与部署在传统钻井和页岩气压裂处理中的流体不同，这个方法构想的流体专门设计用于在储层内部和邻近井筒使岩面失稳，促进：

1.肉眼可见的机械破坏，

1.肉眼可见的机械破坏，

2.所得的松散颗粒降解，

3.颗粒分散至人工裂缝内所包含并且穿过人工裂缝的流体中。

将部署为所构想的完井程序的组成部分的流体的额外关键功能是：

1.降解的地层颗粒被有效运出邻近生产井筒的初始裂缝，和

2.暴露于处理流体的人工和原生裂缝网内的岩面的重新稳定。

储层岩地层组成和形态将影响对于这些处理流体最有效的特定化学性。储层地层(尤其是页岩)可因处理流体接触而失稳和分散的特定机理如下：

1.在邻近人工水力裂缝的微细裂缝、垫层面或连接处内的岩石基质和/或驻留填充材料内引致所述位置粘土的膨胀/扩张。

2.存在于地层基质、裂缝或接缝内的粘合材料的溶解。

3.基质或颗粒间粘合(粘固)材料的裂解。

4.井筒流体压力降至等于或小于(页岩)储层压力。

5.在裂缝中的流体与地层裂缝面之间的界面上引致湍流。

6.任意上述情况的组合。

通过应用大多数钻井和完井流体技术的对比，应可以产生及展现有效的地层失稳处理。

可实现在这个构想的完井程序中的特定处理化学物质和/或工艺的实施例如下(所施加的特定化学物质很可能将取决于储层岩性质)：

-淡水或盐水的拖延或连续注入/流通。

-高盐流体之后淡水的连续注入/流通。

-含淡水的油基流体(乳胶)以乳化相流通。

-淡水流通之后含高盐流体的油基流体(乳胶)以乳化相流通。

-含数种多磷酸化合物的任一种的水性流体的注入/流通。

-含数种聚合反絮凝剂(诸如SSMA)的任一种的水性流体的注入/流通。

-酸性流体的注入/流通。

-高碱性流体的注入/流通。

-含添加界面活性剂和/或分散剂的上述流体的任一种。

针对大多数类型的储层岩的处理剂组成和设计的优化是可行的。处理剂流通时间和速率(序列)将取决于地层岩反应性、分散颗粒大小和初始支撑剂充填层孔隙度和渗透性。

可能需要地层重新稳定处理以防止失稳后的渐进地层劣化。重新稳定可能对于确保支撑剂充填层在重复压裂处理后保持不受损、无地层碎片可能很关键。重新稳定处理很可能涉及含有许多通常被称作“永久性页岩抑制剂”的产品(诸如聚胺)的任一种的后处理流体的流通。

重复压裂

需要重复压裂用于初始裂缝内部的最终清理。由于岩石卸荷，与初始裂缝的形成相比，裂缝再打开应更容易实现。与理论无关，其可能松动沉积和(可能)阻塞的支撑剂床。通常在实地中观测到的支撑剂回流现象表明这不是不可能的。如何在重复压裂期间提高初始裂缝内的支撑剂的活动性尚待了解。裂缝大小或长度需在重复压裂期间扩大，主要用来容纳松动支撑剂与残余材料的混合物。其将不可避免地在与井筒相距一定距离之处形成岩石压缩区。这个距离应足够大以避免井筒与储层基质之间的连通性受损。在对原有裂缝类型(其可从目前部署的地层评估工具中获得)有所了解的情况下，这个要求应相对容易满足。重复压裂期间的支撑剂分布时间表也需要解决。可能需要泵入初始裂缝的许多体积以确保其在开始新支撑剂的分布前被最终清理。新支撑剂的粒子大小可能与分布在初始裂缝内的支撑剂的粒子大小不同。其可以更精细以提供更好的裂缝表面支撑。重复压裂和支撑剂分布的示意图示于图4和图5中。

图5示出在附近井筒区域中通过在重复压裂后流通化学活性流体而使地层卸荷后的最终裂缝的示意图。图5示出通过原生裂缝连接至TGS储层资源的井筒(a)。在初始裂缝附近卸荷储层岩、重复压裂和更换支撑剂后，原生裂缝围绕井筒附近的裂缝部分打开更宽，提供至储层基质的更好连通性(b)。裂缝的远端部分(其用作残余物和更换的支撑剂的储层处)对压裂井产率无贡献。红色边界围绕具有打开更宽的原生裂缝的未卸荷储层体积。储层岩在具有蓝色边界的领域内压缩，其中原生裂缝闭合。

重复流通-重复压裂循环。

流体流通和重复压裂序列可重复几次以使用裂缝的远端部分作为用后的材料/废料(即失稳储层岩、支撑剂和注入流体的残余物)的储层处而实现更好的地层卸荷、初始裂缝清理和支撑剂分布。如果压裂井的产率随储层采空而开始降低，这可立即或在随后完成。储层采空通常伴随着有效应力和基质压缩的增大。在TGS的情况下，原生裂缝将首先闭合。重复流通-重复压裂循环能够扩大储层的生产以及提高最终采气率。

结合水力压裂监测。

提出的TGS压裂技术的关键组成部分是在水力引致裂缝内形成地下流通系统，其可用于将页岩岩石材料从邻近主导裂缝区域之处移除，因此使周围页岩岩石卸荷以及提高天然裂缝网连通性。HFM的最新进展表明TGS地层中形成的水力裂缝与原生裂缝网相互作用并且具有比经典HF理论所研究和建模的传统平面裂缝复杂得多的几何形状。

在TGS上的多阶段HF作业执行和监测期间，微震事件的地图通常重建。每个点集的纵横比(也称作裂缝复杂度指数或FCI)广泛用于裂缝几何形状特征化或更准确地说其几何形状与理想平面裂缝的偏差行业。

基于许多调查，具有宽点集(或高FCI)的微震事件与高裂缝几何形状复杂度相关联。裂缝复杂度的实施例示意图示在图8中，图8示出与天然裂缝网相互作用的四种不同类型的水力裂缝。

图6示出裂缝复杂度水平的示意图。

但是，目前无可靠技术用于从HFM井测试数据中重建水力裂缝的几何形状和其内的支撑剂分配。同时，存在双孔隙度模型，其可校正，但是具有获得压裂井生产性能的不确定性。有关HF传播的额外信息也(例如)通过在一些模拟相上探测这些井中的压裂流体的存在而从偏移观测井中获得。这个信息有助于重建裂缝传播图案和轨迹。

基于微震事件测图的HFM技术因此提供形成和优化以使TGS地层卸荷自然和引致应力为目标的地下流通系统的有用手段。这样一种系统的示意图勾画在图7中。首先，多阶段HF模拟需从一个侧面进行直到建立与分布在合理接近度内的第二侧面的连通性。在此之后，人工裂缝内的活性流体的流通需连续进行或同时监测页岩岩石材料移除、裂缝的水力传导性和地层中的应力释放。一旦卸荷阶段完成，回流和压裂清理程序需启动直到系统准备好用于采气。

图7示出以增强原生裂缝网连通性为目标进行大规模页岩移除和地层卸荷的TGS循环系统的示意图。

循环极端之前可以注入一些缓冲流体，其将减轻回流/清理阶段期间页岩岩石失稳的影响。

应用至煤床甲烷生产。

存在TGS与煤床的采气之间的已知类似性挑战。使煤层卸荷应力对于CBM生产非常重要，因为气以吸收状态保持在煤基质内且可仅在应力降低的情况下释放。解吸机理可提供比如图8所示具有从4％至8％的范围内的孔隙度的致密砂岩气层的情况高的采气率。

图9示出与致密砂岩地层的采气相比的煤床气体释放对压力。图9示出构造裂缝和对割理的地层控制。可见压裂区95和通道砂96。

如图9所示，煤9层通常具有压裂结构，所述压裂结构具有两个割理系统，面割理90和端割理91，反映其地理成因和起源。

煤层中水力压裂的不同情况对水平应力各向异性和定向示于图10中。模拟引致的水力裂缝可沿着如图10a和图10b所示的现有割理定向或可以更复杂方式与割理系统相互作用，形成复杂单个(图10c)或多个(图10d)主导裂缝。

图10示出针对应力各向异性和定向的煤床中的水力压裂情况对应力：a-跨面割理的压裂，b-沿着面割理的压裂，c-用单个主裂缝复合压裂穿过面割理系统和端割理系统，d-具有多个主导裂缝的复合压裂。

煤层中的流通系统也可在水力压裂的帮助下形成。此系统随后可用于以使煤从邻近主导裂缝区域之处失稳和移除为目标流通活性流体。

煤床卸荷需针对其几何结构、应力状态、渗透性和割理定向而定制和调节。HFM技术应在煤床模拟和卸荷规划和执行期间提供额外信息。

根据可用于现有方法中的流体的一些实施方案：所使用的HF流体可为任意传统水力压裂流体。流体可包括低量稠化剂。例如在每1000加仑载流流体数磅凝胶中所述的稠化剂的含量根据颗粒大小(因沉积速率影响)和压裂浆料必须携载的含量、根据产生所要压裂几何形状所需的粘度、根据泵速和井筒的外壳或管道构造、根据目标地层的温度和根据本领域中已知的其它因素而选择。在某些实施方案中，低量稠化剂包括载流流体中的可水合胶凝剂，其量小于每1000加仑载流流体20磅，其中压裂浆料中的颗粒量大于每加仑载流流体16磅。在某些其它实施方案中，低量稠化剂包括载流流体中的可水合胶凝剂，其量小于每1000加仑载流流体20磅，其中压裂浆料中的颗粒量大于每加仑载流流体23磅。在某些实施方案中，低量稠化剂包括粘弹性界面活性剂，其浓度低于1％载流流体体积比。在某些实施方案中，低量稠化剂包含大于所列实施例的值，因为流体的情况通常利用比实施例大得多的稠化剂量。例如，在具有高支撑剂含量的高温应用中，载流流体通常可表示每1000加仑载流流体50磅胶凝剂下的稠化剂，其中(例如)40磅胶凝剂可为低量稠化剂。本领域技术人员可依据本文公开内容基于特定颗粒混合执行压裂浆料的常规测试以确定特定流体实施例的可接受稠化剂量。

在某些实施方案中，HF流体可包括酸。裂缝图示为传统水力双翼裂缝，但在其它实施方案中可为(诸如)通过酸处理所形成的蚀刻裂缝和/或酸蚀孔洞。载流流体可包括盐酸、氢氟酸、氟化氢铵、蚁酸、乙酸、乳酸、乙醇酸、马来酸、酒石酸、氨基磺酸、苹果酸、柠檬酸、甲基-氨基磺酸、氨基-多羧酸、3-羟基丙酸、多胺多羧酸和/或任何酸的盐。在某些实施方案中，载流流体包括多胺多羧酸且为羟乙基乙二胺三乙酸三钠、羟乙基乙二胺三乙酸的单铵盐和/或羟乙基乙二胺四乙酸的单钠盐。选择任意酸作为载流流体取决于酸的目的(例如地层蚀刻、破损清理、酸反应离子的移除等)并且还取决于与地层的相容性、与地层中的流体的相容性和与压裂浆料的其它组分的相容性和与可能存在于井筒中的隔离流体或其它流体的相容性。

在某些实施方案中，HF流体包括通常被称作支撑剂的颗粒材料。支撑剂涉及经济和实用考虑所强加的折衷。选择支撑剂类型、大小和浓度的标准基于所需的无因次传导性并且可由熟练技工选择。这些支撑剂可以是自然的或合成的(包括但不限于玻璃珠、瓷珠、砂和矾土)，涂布或包含化学物：多种可依次使用或用作不同大小或不同材料的混合物。支撑剂可涂布树脂或涂布预固化树脂。相同或不同井或处理中的支撑剂和砂砾可为彼此相同的材料和/或相同的大小且在本公开内容中术语支撑剂旨在包括砂砾。通常，所使用的支撑剂将具有从大约0.15mm至大约2.39mm(大约8美国目数至大约100美国目数)的平均粒度的，更具体地，但不限于0.25mm至0.43mm(40/60目数)、0.43mm至0.84mm(20/40目数)、0.84mm至1.19mm(16/20)、0.84mm至1.68mm(12/20目数)和0.84mm至2.39mm(8/20目数)大小的材料。通常支撑剂将存在于浆料中，浓度从大约0.12kg/L至大约0.96kg/L或从大约0.12kg/L至大约0.72kg/L或从大约0.12kg/L至大约0.54kg/L。

上述公开内容和具体实施方式为其说明和解释且本领域技术人员易于了解可进行大小、形状和材料以及所说明的构造或本文所述元件的组合的细节的各种改变而不脱离本发明的精神。

Claims (24)

1.一种用于井筒的方法，其包括：

a.将水力压裂流体注入到与井筒连通的地下岩层中以在所述地下岩层中引发至少一条裂缝，其中所述地下岩层包括岩石材料；

b.在所述裂缝中注入处理流体以至少部分地使与所述裂缝相邻的所述岩石材料失稳并移除所述岩石材料；以及

c.重复压裂所述地下岩层的所述步骤。

2.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括随后在步骤b后，在所述地下岩层中流通所述处理流体。

3.根据权利要求2所述的方法，其进一步包括在所述地下岩中再流通所述处理流体。

4.根据权利要求2所述的方法，其进一步包括随后将所述处理流体从所述井筒移除。

5.根据权利要求4所述的方法，其中所述移除步骤通过另一井筒完成。

6.根据权利要求4所述的方法，其中所述处理流体还至少部分地包括所述岩石材料。

7.根据权利要求5所述的方法，其中所述两个井筒是大致平行的。

8.根据权利要求7所述的方法，其中所述两个井筒是水平的。

9.根据权利要求7所述的方法，其中所述两个井筒是垂直的。

10.根据权利要求1所述的方法，其中所述岩石材料是页岩。

11.根据权利要求10所述的方法，其中所述压裂所述地下岩层的步骤包括将应力施加在所述地下岩层上；以及

其中所述注入步骤卸荷由所述压裂所述地下岩层的步骤产生在所述地下岩层上的应力。

12.根据权利要求1所述的方法，其进一步包括随后在步骤b后，在所述地下岩层中形成腔。

13.根据权利要求1所述的方法，其中所述水力压裂流体还包括支撑剂。

14.一种用于页岩地层的井筒的方法，其包括：

a.将水力压裂流体注入到页岩地层中以在所述页岩地层中引发至少一条裂缝；

b.在所述裂缝中注入处理流体以使所述页岩至少部分失稳和从所述页岩地层移除所述页岩；以及

c.重复压裂所述页岩地层的所述步骤。

15.根据权利要求14所述的方法，其进一步包括随后在步骤b后，在所述页岩中流通所述处理流体。

16.根据权利要求15所述的方法，其进一步包括在所述页岩中再流通所述处理流体。

17.根据权利要求15所述的方法，其进一步包括随后将所述处理流体从所述井筒移除。

18.根据权利要求14所述的方法，其中步骤a中的所述水力压裂流体包括支撑剂。

19.根据权利要求14所述的方法，其中步骤c中的所述水力压裂流体包括支撑剂。

20.一种用于页岩地层的方法，其包括：

a.通过与所述页岩地层连通的第一井筒注入水力压裂流体以在所述页岩地层中引发至少一条裂缝；

b.通过所述第一井筒在所述裂缝中注入处理流体以使所述页岩地层至少部分失稳和从所述页岩地层移除页岩；

c.流通所述处理流体穿过所述页岩地层至第二井筒；以及

d.通过所述第二井筒移除所述处理流体。

21.根据权利要求20所述的方法，其进一步包括重复压裂所述页岩的所述步骤。

22.根据权利要求20所述的方法，其中所述两个井筒是大致平行的。

23.根据权利要求22所述的方法，其中所述两个井筒是水平的。

24.根据权利要求22所述的方法，其中所述两个井筒是垂直的。