CN103062790A - 加热炉内燃烧控制方法 - Google Patents
加热炉内燃烧控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103062790A CN103062790A CN2012105966781A CN201210596678A CN103062790A CN 103062790 A CN103062790 A CN 103062790A CN 2012105966781 A CN2012105966781 A CN 2012105966781A CN 201210596678 A CN201210596678 A CN 201210596678A CN 103062790 A CN103062790 A CN 103062790A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- air
- coefficient
- heating furnace
- excess
- actual
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
本发明公布了加热炉内燃烧控制方法,包括以下步骤:(A1)利用激光光谱分析技术测得所述加热炉内各燃烧段的氧气含量Pi,i=1,2…N,根据所述氧气含量Pi而获知实际的空气过剩系数Fa为进入所述加热炉的实际空气流量,F为流出所述加热炉的烟气流量;(A2)根据所述实际的空气过剩系数Uai获得空气过剩系数偏差Uei:Uei=Ui-Uai;Ui为各燃烧段的理论空气过剩系数;(A3)根据所述空气过剩系数偏差Uei得出理论空燃比Kai∶Fg为进入所述加热炉的燃料气的流量;(A4)根据所述理论空燃比Kai去调整进入加热炉的实际空气流量和/或燃料气流量,从而使所述实际的空气过剩系数Uai等于所述理论空气过剩系数Ui。本发明具有优化燃烧、提高能源利用率、节能等优点,可广泛应用于燃料气燃烧控制中。
Description
技术领域
本发明涉及燃烧领域,尤其涉及加热炉内燃料气的燃烧控制方法。
背景技术
燃料以化学反应式中的空气量完成燃烧时,其空气消耗量称为理论空气消耗量。在实际的燃烧过程中,因各种不理想因素会造成助燃空气的损失,因此,为保证空气与燃料的充分混合,需通入一定过剩的空气量。理论空气量加上过剩空气量被称为实际空气量,实际空气量与理论空气量的比称为空气过剩系数。长期以来,到底通入多少过剩空气量合适均靠经验来确定。因无法定量检测、且人为经验值不一,因此,炉子的控制水平常处于波动的状态。
衡量蓄热式加热炉是否优化了燃烧,最直接的指标即蓄热式加热炉空气过剩系数是否小于常规加热炉。因此,蓄热炉燃烧是否优化取决于是否有更低的空气过剩系数。而目前大多数蓄热式加热炉的空气过剩系数反而大于常规加热炉,既导致了燃烧的不完全,又极大的降低了蓄热加热炉通过回收烟气余热获得的节能效果。
目前,如何计算空气过剩系数常用烟道气残氧分析法,但因检测方式和取样方法错误而使得分析结果常不够准确。一方面,烧嘴式蓄热式加热炉独有的换向特性,使得空气(煤气)烟道在换向过程中必然有部分空气(煤气)流入烟道,从而导致烟气残氧检测出现较大偏差,无法作为参考值指导调整空燃比。另外一方面,取样方法不合理而且单一。取样点距抽风机入口较近,该处负压大,烟气取出困难,并且烟气杂质多,采用抽气泵取样存在容易堵塞且不易清除的问题。而且如果抽取烟气长时间断流会影响了烟气残氧量的检测。另外普遍使用的含氧量检测设备为氧化锆氧分析仪:目前国内多采用进口或国产外热式氧化锆,但亦因其存在密封和堵塞问题导致寿命短,测量不精确。
基于以上情况,目前如此重要的工业炉窑的燃烧管理十分落后。因此,迫切需要新的技术发明出现以带来革新性的成果。
发明内容
为了解决现有技术中的不足,本发明提供了一种优化燃烧、提高能源利用率、节能的加热炉内燃烧控制方法。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现的:
加热炉内燃烧控制方法,所述燃烧控制方法包括以下步骤:
(A1)利用激光光谱分析技术测得所述加热炉内各燃烧段的氧气含量Pi,i=1,2…N,根据所述氧气含量Pi而获知实际的空气过剩系数Uai:
Fa为进入所述加热炉的实际空气流量,F为流出所述加热炉的烟气流量;
(A2)根据所述实际的空气过剩系数Uai获得空气过剩系数偏差Uei:
Uei=Ui-Uai;
Ui为各燃烧段的理论空气过剩系数;
(A3)根据所述空气过剩系数偏差Uei得出理论空燃比Kai:
Fg为进入所述加热炉的燃料气的流量;
(A4)根据所述理论空燃比Kai去调整进入加热炉的实际空气流量和/或燃料气流量,从而使所述实际的空气过剩系数Uai等于所述理论空气过剩系数Ui。
根据上述的燃烧控制方法,优选地,在所述加热炉内的烧嘴之间安装激光光谱分析仪,从而检测氧气含量。
根据上述的燃烧控制方法,可选地,存储所述氧气含量Pi、实际的空气过剩系数Uai、空气过剩系数偏差Uei、理论空燃比Kai,以建立氧气含量-实际的空气过剩系数-理论空燃比的数据库。
根据上述的燃烧控制方法,优选地,所述理论空气过剩系数大于1.02,且小于1.16。
与现有技术相比,本发明具有如下有益效果:
1、实现了空气过剩系数的连续检测和全面检测,克服了换向时部分空气(煤气)流入烟道且导致烟气残氧检测出现较大偏差而无法作为参考值的缺点,同时防止了炉内气流分布不均匀造成的残氧分布不均匀而造成的检测数据与实际数据偏差,还实现了氧气含量的线测量,还克服了普通氧化锆分析仪无法测量高温气体的缺点;
2、实验结果表明,节能效果显著;
3、建立的“氧气含量-实际空气过剩系数-理论空燃比”数据库,为操作人员手动控制燃烧时提供依据。
附图说明
参照附图,本发明的公开内容将变得更易理解。本领域技术人员容易理解的是:这些附图仅仅用于举例说明本发明的技术方案,而并非意在对本发明的保护范围构成限制。图中:
图1是本发明实施例1的检测方法的流程图。
具体实施方式:
图1和以下说明描述了本发明的可选实施方式以教导本领域技术人员如何实施和再现本发明。为了教导本发明技术方案,已简化或省略了一些常规方面。本领域技术人员应该理解源自这些实施方式的变型或替换将在本发明的范围内。本领域技术人员应该理解下述特征能够以各种方式组合以形成本发明的多个变型。由此,本发明并不局限于下述可选实施方式,而仅由权利要求和它们的等同物限定。
实施例1:
图1示意性地给出了加热炉内燃烧控制方法,如图1所示,所述燃烧控制方法包括以下步骤:
(A1)利用激光光谱分析技术测得所述加热炉内各燃烧段的氧气含量Pi,i=1,2…N,根据所述氧气含量Pi而获知实际的空气过剩系数Uai:
Fa为进入所述加热炉的实际空气流量,F为流出所述加热炉的烟气流量;
(A2)根据所述实际的空气过剩系数Uai获得空气过剩系数偏差Uei:
Uei=Ui-Uai;
Ui为各燃烧段的理论空气过剩系数;优选地,所述理论空气过剩系数大于1.02,且小于1.16。
(A3)根据所述空气过剩系数偏差Uei得出理论空燃比Kai:
Fg为进入所述加热炉的燃料气的流量;
(A4)根据所述理论空燃比Kai去调整进入加热炉的实际空气流量和/或燃料气流量,从而使所述实际的空气过剩系数Uai等于所述理论空气过剩系数Ui。
为了提高氧气检测的准确性,优选地,在所述加热炉内的烧嘴之间安装激光光谱分析仪,从而检测氧气含量。
为了给操作人员手动控制燃烧时提供依据,可选地,存储所述氧气含量Pi、实际的空气过剩系数Uai、空气过剩系数偏差Uei、理论空燃比Kai,以建立氧气含量-实际的空气过剩系数-理论空燃比的数据库。
实施例2:
根据本发明实施例1的燃烧控制方法在蓄热式加热炉中的应用例。
所述燃烧控制方法具体包括以下步骤:
(A1)利用激光光谱分析技术测得所述加热炉内各燃烧段的氧气含量Pi,i=1,2…N,根据所述氧气含量Pi而获知实际的空气过剩系数Uai:
Fa为进入所述加热炉的实际空气流量,F为流出所述加热炉的烟气流量;
激光气体分析分别设置在加热炉的均热段、加热段、预热段,且处于相邻烧嘴之间的中心点,提高了检测的准确性;
(A2)根据所述实际的空气过剩系数Uai获得空气过剩系数偏差Uei:
Uei=Ui-Uai;
Ui为各燃烧段的理论空气过剩系数,本实施例为1.05;
(A3)根据所述空气过剩系数偏差Uei得出理论空燃比Kai:
Fg为进入所述加热炉的燃料气的流量;
(A4)根据所述理论空燃比Kai去调整进入加热炉的实际空气流量和/或燃料气流量,从而使所述实际的空气过剩系数Uai等于所述理论空气过剩系数Ui。
存储所述氧气含量Pi、实际的空气过剩系数Uai、空气过剩系数偏差Uei、理论空燃比Kai,以建立氧气含量-实际的空气过剩系数-理论空燃比的数据库。
本实施例中各数据如下表所示:
预热段 | 加热段 | 均热段 | |
煤气流量(方) | 11693 | 10122 | 8565 |
空气流量(方) | 16439 | 15184 | 13693 |
烟气流量(方) | 23057 | 19992 | 17060 |
残氧量(%) | 0.97 | 1.31 | 1.81 |
根据本发明实施例达到的益处在于:通过检测空气过剩系数,控制在区间(1.05~1.16)的命中率:由24%提高到51%,提高了燃烧控制的精度;减少蓄热式加热炉由于换向造成的炉内缺氧工况出现的比率:由70.42%下降到39.72%,提高了加热炉的安全性。在同样的燃气工况下,提高炉温:由1096℃提高到1106℃。说明残氧量设定经过调解后煤气、空气混合良好,燃烧完全,在同样的工况下获得了最高炉温。
Claims (4)
1.加热炉内燃烧控制方法,所述燃烧控制方法包括以下步骤:
(A1)利用激光光谱分析技术测得所述加热炉内各燃烧段的氧气含量Pi,i=1,2…N,根据所述氧气含量Pi而获知实际的空气过剩系数Uai:
Fa为进入所述加热炉的实际空气流量,F为流出所述加热炉的烟气流量;
(A2)根据所述实际的空气过剩系数Uai获得空气过剩系数偏差Uei:
Uei=Ui-Uai;
Ui为各燃烧段的理论空气过剩系数;
(A3)根据所述空气过剩系数偏差Uei得出理论空燃比Kai:
Fg为进入所述加热炉的燃料气的流量;
(A4)根据所述理论空燃比Kai去调整进入加热炉的实际空气流量和/或燃料气流量,从而使所述实际的空气过剩系数Uai等于所述理论空气过剩系数Ui。
2.根据权利要求1所述的燃烧控制方法,其特征在于:在所述加热炉内的烧嘴之间安装激光光谱分析仪,从而检测氧气含量。
3.根据权利要求1所述的燃烧控制方法,其特征在于:存储所述氧气含量Pi、实际的空气过剩系数Uai、空气过剩系数偏差Uei、理论空燃比Kai、以建立氧气含量-实际的空气过剩系数-理论空燃比的数据库。
4.根据权利要求1所述的燃烧控制方法,其特征在于:所述理论空气过剩系数大于1.02,且小于1.16。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210596678.1A CN103062790B (zh) | 2012-12-29 | 2012-12-29 | 加热炉内燃烧控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210596678.1A CN103062790B (zh) | 2012-12-29 | 2012-12-29 | 加热炉内燃烧控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103062790A true CN103062790A (zh) | 2013-04-24 |
CN103062790B CN103062790B (zh) | 2016-01-20 |
Family
ID=48105545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201210596678.1A Expired - Fee Related CN103062790B (zh) | 2012-12-29 | 2012-12-29 | 加热炉内燃烧控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103062790B (zh) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103672948A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-03-26 | 聚光科技(杭州)股份有限公司 | 工业炉窑的燃烧控制系统及控制方法 |
CN103776051A (zh) * | 2014-02-13 | 2014-05-07 | 湖北三恒电气设备有限公司 | 一种瓦斯气燃烧控制方法 |
CN103807852A (zh) * | 2014-03-13 | 2014-05-21 | 青岛立宇科技开发有限公司 | 煤粉锅炉的二次风配风装置及二次风配风方法 |
CN106352339A (zh) * | 2016-11-01 | 2017-01-25 | 深圳德尔科机电环保科技有限公司 | 一种燃气加热炉空燃比优化控制系统 |
CN106527141A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-03-22 | 清华大学 | 基于变论域模糊规则迭代学习的玻璃窑炉空燃比调整方法 |
CN106906339A (zh) * | 2017-02-22 | 2017-06-30 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种热镀锌退火炉空燃比修正方法 |
CN109579044A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-04-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种步进式加热炉空燃比动态前馈燃烧控制方法 |
CN110287642A (zh) * | 2019-07-09 | 2019-09-27 | 华北理工大学 | 一种调节陶瓷窑炉空气系数的方法 |
CN110953895A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-03 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种脉冲式加热炉的标定方法 |
CN111412755A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-07-14 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种降低轧钢加热炉氮氧化物排放浓度的方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1034050A (zh) * | 1987-12-31 | 1989-07-19 | 中国人民解放军87104部队 | 工业燃料炉窑尾气测氢燃烧控制方法 |
US6371752B1 (en) * | 1999-03-23 | 2002-04-16 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for controlling combustion of a burner in a batch-type combustion furnace |
CN101270880A (zh) * | 2007-03-19 | 2008-09-24 | 日本碍子株式会社 | 燃烧加热炉的空气燃料比控制系统 |
CN201281689Y (zh) * | 2008-10-08 | 2009-07-29 | 南京顺泰科技有限公司 | 基于红外激光光谱的氧气原位检测装置 |
CN101706423A (zh) * | 2009-09-30 | 2010-05-12 | 聚光科技(杭州)股份有限公司 | 一种激光气体吸收光谱分析方法 |
-
2012
- 2012-12-29 CN CN201210596678.1A patent/CN103062790B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1034050A (zh) * | 1987-12-31 | 1989-07-19 | 中国人民解放军87104部队 | 工业燃料炉窑尾气测氢燃烧控制方法 |
US6371752B1 (en) * | 1999-03-23 | 2002-04-16 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for controlling combustion of a burner in a batch-type combustion furnace |
CN101270880A (zh) * | 2007-03-19 | 2008-09-24 | 日本碍子株式会社 | 燃烧加热炉的空气燃料比控制系统 |
CN201281689Y (zh) * | 2008-10-08 | 2009-07-29 | 南京顺泰科技有限公司 | 基于红外激光光谱的氧气原位检测装置 |
CN101706423A (zh) * | 2009-09-30 | 2010-05-12 | 聚光科技(杭州)股份有限公司 | 一种激光气体吸收光谱分析方法 |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103672948A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-03-26 | 聚光科技(杭州)股份有限公司 | 工业炉窑的燃烧控制系统及控制方法 |
CN103672948B (zh) * | 2013-12-13 | 2016-04-27 | 聚光科技(杭州)股份有限公司 | 工业炉窑的燃烧控制系统及控制方法 |
CN103776051A (zh) * | 2014-02-13 | 2014-05-07 | 湖北三恒电气设备有限公司 | 一种瓦斯气燃烧控制方法 |
CN103776051B (zh) * | 2014-02-13 | 2016-01-20 | 湖北三恒电气设备有限公司 | 一种瓦斯气燃烧控制方法 |
CN103807852A (zh) * | 2014-03-13 | 2014-05-21 | 青岛立宇科技开发有限公司 | 煤粉锅炉的二次风配风装置及二次风配风方法 |
CN106352339B (zh) * | 2016-11-01 | 2018-06-08 | 深圳德尔科机电环保科技有限公司 | 一种燃气加热炉空燃比优化控制系统 |
CN106352339A (zh) * | 2016-11-01 | 2017-01-25 | 深圳德尔科机电环保科技有限公司 | 一种燃气加热炉空燃比优化控制系统 |
CN106527141A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-03-22 | 清华大学 | 基于变论域模糊规则迭代学习的玻璃窑炉空燃比调整方法 |
CN106527141B (zh) * | 2016-12-05 | 2019-09-20 | 清华大学 | 基于变论域模糊规则迭代学习的玻璃窑炉空燃比调整方法 |
CN106906339A (zh) * | 2017-02-22 | 2017-06-30 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种热镀锌退火炉空燃比修正方法 |
CN109579044A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-04-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种步进式加热炉空燃比动态前馈燃烧控制方法 |
CN110287642A (zh) * | 2019-07-09 | 2019-09-27 | 华北理工大学 | 一种调节陶瓷窑炉空气系数的方法 |
CN110287642B (zh) * | 2019-07-09 | 2023-01-20 | 华北理工大学 | 一种调节陶瓷窑炉空气系数的方法 |
CN110953895A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-03 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种脉冲式加热炉的标定方法 |
CN110953895B (zh) * | 2019-12-24 | 2021-12-03 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种脉冲式加热炉的标定方法 |
CN111412755A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-07-14 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种降低轧钢加热炉氮氧化物排放浓度的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103062790B (zh) | 2016-01-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103062790A (zh) | 加热炉内燃烧控制方法 | |
CN202274761U (zh) | 加热炉氧化烧损优化气氛燃烧自动控制装置 | |
CN103148473B (zh) | 一种基于co的电站锅炉优化运行方法及系统 | |
US9242884B2 (en) | Method for the controlled operation of an industrial oven which is heated in a regenerative manner, control device, and industrial oven | |
CN103672948B (zh) | 工业炉窑的燃烧控制系统及控制方法 | |
CN102517043A (zh) | 焦炉加热温控方法 | |
CN107764076A (zh) | 一种轧钢加热炉燃烧控制系统及控制方法 | |
CN103712468A (zh) | 降低工业炉窑氧化烧损的燃烧控制系统及方法 | |
CN105734264A (zh) | 一种轧钢加热炉燃烧状况在线测控系统 | |
CN103134328A (zh) | 一种工业炉气氛燃烧自动控制方法及装置 | |
CN108731025A (zh) | 一种轧钢加热炉燃烧控制系统及控制方法 | |
CN110003923A (zh) | 一种用于测量干熄炉内焦炭烧损的装置及测量方法 | |
CN105247308B (zh) | 运行蓄热式加热的工业锅炉的方法、控制装置和工业锅炉 | |
CN102937382A (zh) | 比例控制的燃烧系统的调优方法 | |
CN103939938B (zh) | 脉冲燃烧式燃气及助燃气压力前馈优化控制方法 | |
CN104561514B (zh) | 双蓄热式轧钢加热炉氧化气氛调节方法及其自动控制方法 | |
CN102853448B (zh) | 板坯蓄热式加热炉燃烧系统优化方法 | |
CN203011744U (zh) | 一种氧化锆氧分析器在线冷却取样装置 | |
CN205175957U (zh) | 一种氧化锆氧量分析仪 | |
CN208687779U (zh) | 一种轧钢加热炉燃烧控制系统 | |
CN106501015A (zh) | 一种多管束集成式辐射管燃烧实验系统及方法 | |
CN113621389B (zh) | 一种蓄热室温度的测调方法 | |
CN206626970U (zh) | 一种熔铝炉高精度炉压测量和控制装置 | |
CN205280438U (zh) | 一种焦炉烟气含氧量与氮氧化物浓度检测系统 | |
CN101871821B (zh) | 一种电解质初晶温度测量方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
TR01 | Transfer of patent right | ||
TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20161223 Address after: Binjiang District River Street Hangzhou City, Zhejiang province Jiang Er Lu 310052 No. 400 Building 1 room 1007 10 Patentee after: ZHEJIANG ZHONGRUI LOW CARBON TECHNOLOGY CO., LTD. Address before: Hangzhou City, Zhejiang province Binjiang District 310052 shore road 760 Patentee before: Hangzhou Focused Photonics Inc. |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20160120 Termination date: 20171229 |