CN102937287A - 母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法尤其涉及一种两炉一机母管制中间再热机组循环流化床锅炉启动运行参数特性的分析方法，属于电站锅炉运行方式研究的领域。本发明提供了母管制中间再热机组循环流化床锅炉在机组启动期间工况、正常运行期间工况及超过机组设计最大负荷的极限工况时燃烧系统和汽水系统的参数特性的分析方法，填补了两炉一机中间再热机组循环流化床锅炉主要运行参数分析研究尚属空白的问题，为今后两炉一机中间再热机组的设计、调试及启动运行的拓展研究打下了坚实的基础。

Description

母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法

技术领域

本发明涉及一种母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，尤其涉及一种两炉一机母管制的中间再热机组循环流化床锅炉的启动运行参数特性的分析方法，属于电站锅炉运行方式研究的领域。

背景技术

对于锅炉母管制的启动及运行方式，我国的工业锅炉及非中间再热机组的电站锅炉的相关研究报道较多，但按照DL/T 5000—2000《火力发电厂设计技术规程》规定,我国电厂的中间再热机组均采用一机配一炉的单元制热力系统，我国目前并无电站锅炉母管制中间再热机组的存在，由于各国的标准或规程存在差异,国际上美国、越南等少数国家有此类机组在商业运行中，积累了一些相关的经验，但对两炉一机配置的中间再热机组的研究报道并不多见，尤其对涉及两炉一机中间再热机组循环流化床锅炉启动运行主要参数特性的分析研究更是未见报道。

发明内容

本发明针对上述现有技术中存在的问题，提供了一种母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，目的是解决现有技术中两炉一机中间再热机组循环流化床锅炉启动运行主要参数特性的分析研究尚属空白的问题。

本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：

母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，包括下述步骤：

第一步分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉在机组启动期间工况（包括并列两台锅炉主再热蒸汽运行阶段，即并汽阶段)的参数特性；两台循环流化床锅炉先后点火启动并增加负荷，按照本发明要求的并汽参数值调整两台锅炉的主蒸汽及再热蒸汽，达到两炉的并汽条件后开始并汽，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统在并汽前后的主要运行参数，包括锅炉的给燃料量、总风量、一次风流量、二次风流量、床温、料层差压及烟气氧量；锅炉主蒸汽的压力和温度、冷段再热蒸汽的压力和温度、热段再热蒸汽的压力和温度、给水流量及机组负荷等参数，进而分析这些参数特性；

第二步分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉正常运行期间工况的参数特性。首先在两台循环流化床锅炉平等分配整个机组负荷的情况下，分别让机组稳定在不同的负荷状态下运行；其次在机组负荷一定的情况下，分别让两台循环流化床锅炉在不同的机组负荷分配比的状态下运行；分别记录上述情况下两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数，包括锅炉的给煤量、总风量、风煤比（总风量与给煤量的比）、床温、料层差压及烟气氧量；锅炉主蒸汽的压力和温度、再热蒸汽的压力和温度、给水流量及机组负荷等参数，进而分析这些参数的特性；

第三步分析两炉一机中间再热机组在超过机组设计最大负荷的极限工况运行时两台循环流化床锅炉的参数特性；两台循环流化床锅炉在超过最大负荷的状态下运行稳定后，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数，包括锅炉的给煤量，总风量、一次风流量、二次风流量、风煤比（总风量与给煤量的比）、床温、料层差压及烟气氧量；锅炉主蒸汽的压力和温度、冷段再热蒸汽的压力和温度、热段再热蒸汽的压力和温度、给水流量及机组负荷等参数，进而分析这些参数的特性。

所述的第一步是：分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉在机组启动期间工况的参数特性；两台循环流化床锅炉先点火启动1号锅炉，在1号锅炉的启动及增加负荷期间，完成汽轮机的冲转及机组的并网，在1号锅炉达到不投油的最低稳燃状态后，大约是50%BMCR的锅炉负荷，维持1号锅炉的主、再热蒸汽系统稳定在本发明要求的并汽参数值；然后点火启动2号锅炉，增加负荷但不一定要达到不投油稳燃的状态，结合高压旁路及低压旁路调整该台锅炉的主、再热蒸汽系统稳定在本发明要求的并汽参数值即可，记录两台锅炉并汽前的主要运行参数表；并汽时两台锅炉的主蒸汽系统和再热蒸汽系统可以不同时投入，所述两台锅炉的蒸汽系统并汽顺序是：热段再热蒸汽→冷段再热蒸汽→主蒸汽，在两台锅炉热段再热蒸汽、冷段再热蒸汽及主蒸汽的所有并汽隔离阀门开启后，逐渐增加机组负荷及关闭高压旁路和低压旁路，并汽结束且机组状态稳定后记录两台锅炉的主要运行参数表。根据两台循环流化床锅炉燃烧系统和汽水系统的风煤比、一次风与二次风的流量比例、床温、料层差压、烟气含氧量、主蒸汽的压力和温度、再热蒸汽的压力和温度及给水流量等参数在并汽前后的变化趋势，分析特性，总结规律。

所述的第二步是：分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉正常运行期间工况的参数特性；在机组并汽结束后，来自2号锅炉的主蒸汽流量小于1号锅炉,当2号锅炉的主蒸汽及再热蒸汽温度、压力、流量稳定后，逐渐提高2号锅炉的给燃料量，提高主蒸汽流量，同时按比例提高再热蒸汽流量，如果在任何给定的工况下两台锅炉的主蒸汽及再热蒸汽流量分别达到一致，此时两台锅炉的负荷是平均分配整个机组负荷，否则两台锅炉的负荷是不平均分配整个机组负荷。

首先在两台循环流化床锅炉平等分配整个机组负荷的情况下，分别将机组负荷稳定在175MW、230MW及340MW的状态下运行，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数表；根据机组负荷逐渐增加时，两台锅炉的风煤比、床温、料层差压、烟气氧量、主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度及给水流量等参数的变化趋势，分析参数特性及其对两台循环流化床锅炉效率的影响；

其次在机组负荷为230MW的情况下，分别让两台循环流化床锅炉在给煤量为80t/h和50t/h、70t/h和60t/h、65t/h和65t/h、60t/h和70t/h、50t/h和80t/h等五种配比下运行，这样两台锅炉就在不同的机组负荷分配比的状态下运行，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数；根据机组负荷一定，两台循环流化床锅炉负荷变化时，分析两台锅炉的主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度、给水流量、风煤比、床温、料层差压、烟气氧量等参数的特性及其对两台循环流化床锅炉效率的影响；再根据列出的参数分析得到两台循环流化床锅炉之间的风煤比对比值(1号锅炉的风煤比与2号锅炉风煤比的比)、床温对比值(1号锅炉的床温与2号锅炉床温的比)及烟气氧量对比值(1号锅炉的烟气氧量与2号锅炉烟气氧量的比)随负荷对比值(1号锅炉的负荷与2号锅炉负荷的比)的变化而变化的趋势图，分析机组负荷一定时，两台循环流化床锅炉的效率随两台锅炉的负荷分配变化的规律，找出两炉一机中间再热机组最佳的两台循环流化床锅炉的负荷分配方式。

所述的第三步是：分析两炉一机中间再热机组在超过机组设计最大负荷的极限工况运行时两台循环流化床锅炉的参数特性；机组设计的最大负荷是340MW，调整两台循环流化床锅炉的出力，将机组负荷稳定在360MW连续运行1小时，在本工况试验期间，记录两台循环流化床锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数；与机组在340MW负荷运行时相比，分析机组在360MW负荷运行时两台锅炉的风煤比、床温、料层差压及烟气氧量等参数的特性及其对两台锅炉燃烧系统的效率的影响；再结合汽水系统的参数特性，分析两炉一机中间再热机组的配置及运行方式的可靠性，认为两台锅炉平等分配整个机组负荷的运行方式是两炉一机中间再热机组最佳的锅炉运行方式。

本发明的有益效果是：本发明分析了母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，即两炉一机中间再热机组循环流化床锅炉启动运行期间主要参数的特性，填补了两炉一机中间再热机组循环流化床锅炉主要运行参数分析研究尚属空白的问题，为今后两炉一机中间再热机组的设计、调试及启动运行的拓展研究打下了坚实的基础。

下面结合附图、附表及具体实施例，对本发明作进一步详细的说明。

附图说明

图1是本发明循环流化床锅炉系统的示意图；

图2是本发明两炉一机母管制中间再热机组汽水系统示意图；

图3是本发明中两台循环流化床锅炉之间的风煤比对比值、床温对比值及烟气氧量对比值随负荷对比值的变化而变化的趋势图。

图中：炉膛1，旋风分离器2，过热器3，再热器4，省煤器5，空预器6，电除尘7，返料器8，排渣口9，1号锅炉10，2号锅炉11，汽轮机12，一次风13，二次风14，燃料15，床温16，料层差压17，烟气氧量18

具体实施方式

实施例

本发明第一步分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉在机组启动期间工况的参数特性。每台循环流化床锅炉的系统示意图如附图1所示，燃料15在炉膛1内燃烧后，产生的烟气经旋风分离器2、过热器3、再热器4、省煤器5、空预器6及电除尘7后排入大气，从旋风分离器2中分离下来的细灰经返料器8返回炉膛1，燃烧产生的底渣通过排渣口9排出锅炉。两炉一机母管制中间再热机组汽水系统示意图如附图2所示，1号锅炉10及2号锅炉11各自过热器出口的主蒸汽，经隔离阀后汇入主蒸汽母管，再进入汽轮机12，汽轮机12排出的冷段再热蒸汽，经隔离阀后分别进入1号锅炉10及2号锅炉11的再热器入口，1号锅炉10及2号锅炉11各自再热器出口的热段再热蒸汽，经隔离阀后汇入热段再热蒸汽母管，再进入汽轮机12。两台循环流化床锅炉先点火启动1号锅炉10，在1号锅炉10的启动及增加负荷期间，完成汽轮机12的冲转及机组的并网，在1号锅炉10达到不投油最低稳燃状态后，大约是50%BMCR的锅炉负荷，维持1号锅炉10的主、再热蒸汽系统稳定在本发明要求的并汽参数值。然后点火启动2号锅炉11，增加负荷但不一定要达到不投油稳燃的状态，结合高压旁路及低压旁路调整该台锅炉的主、再热蒸汽系统稳定在本发明要求的并汽参数值即可，满足并汽条件且机组状态稳定后记录两台锅炉的主要运行参数，如表4和表5所示。并汽时两台锅炉的主蒸汽系统和再热蒸汽系统可以不同时投入，本发明中两台锅炉的蒸汽系统并汽顺序是：热段再热蒸汽→冷段再热蒸汽→主蒸汽，在两台锅炉热段再热蒸汽、冷段再热蒸汽及主蒸汽的所有并汽隔离阀门开启后，逐渐增加机组负荷及关闭高压旁路和低压旁路，并汽结束且机组状态稳定后记录两台锅炉的主要运行参数如表6和表7所示。

根据表4和表6可以发现，1号锅炉10燃烧系统的参数在机组启动期间的工况有如下特性：锅炉燃烧至少处于不投油的最低稳燃状态，床温16、料层差压17及烟气含氧量18处于正常运行参数范围内，一次风13与二次风14的流量比例约为6:4；而2号锅炉11的燃烧系统在机组启动期间的工况的参数特性：在满足了两台锅炉蒸汽系统并汽要求的参数值后，锅炉燃烧可以处于煤油混燃的状态，烟气含氧量18较大，床温16较低但缓慢增加了约50℃，但料层差压17处于正常运行参数范围内，一次风13与二次风14的流量比例约为4:6。

根据表5和表7可以发现，两台循环流化床锅炉汽水系统的参数在机组启动期间的工况有如下特性：并汽开始前，本发明中2号锅炉11的主蒸汽及再热蒸汽压力均略微小于1号锅炉10对应的蒸汽压力，主蒸汽压力差是0.3MPa，再热蒸汽压力差是0.05MPa；两台锅炉的主蒸汽及再热蒸汽的温度相差小于10℃；给水流量相差超过70t/h。并汽后，本发明中两台锅炉的主蒸汽压力及再热蒸汽压力均有增加，主蒸汽压力增加了1.5MPa以上，再热蒸汽压力增加了0.5MPa以上；两台锅炉的主蒸汽温度及再热蒸汽温度也有不同程度的增加，大约增加了10~20℃；机组负荷大约增加了30MW。由于1号锅炉10的负荷大于2号锅炉11的负荷，其蒸汽流量更大，1号锅炉10汽水系统的各个参数在并汽前后的变化幅度相比2号锅炉11要小一些。从以上的参数特性可以看出，本发明中机组启动期间的工况两台循环流化床锅炉并未达到最佳的效率，但两台锅炉的运行均较稳定，使得本发明的机组启动方式简单清晰，较易操作，在一定程度上缩小机组的启动时间及启动成本。

本发明第二步分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉正常运行期间工况的参数特性。在机组并汽过程结束后，来自2号锅炉11的主蒸汽流量小于1号锅炉10,当2号锅炉11的主蒸汽及再热蒸汽温度、压力、流量稳后定，逐渐提高2号锅炉11的给燃料15量，提高主蒸汽流量，同时按比例提高再热蒸汽流量，如果在任何给定的工况下两台锅炉的主蒸汽及再热蒸汽流量分别达到一致，此时两台锅炉的负荷是平等分配整个机组负荷，否则两台锅炉的负荷是不平等分配整个机组负荷。

首先在两台循环流化床锅炉平等分配整个机组负荷的情况下，分别将机组负荷稳定在175MW、230MW及340MW的状态下运行，得到两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数如表8及表9所示，两台锅炉均未投油。从表8及表9可以发现，随着机组负荷的逐渐增加，两台锅炉的风煤比均逐渐减小，床温16均逐渐增加，料层差压17均略微减小，烟气氧量18均逐渐减小，主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度均逐渐增加，这说明若机组的负荷逐渐增加时，两台循环流化床锅炉的效率均逐渐增加。在机组负荷增加的过程中，两台循环流化床锅炉始终保持平等分配整个机组负荷，两台锅炉同时升/降负荷，从参数也可以发现两台锅炉之间的风煤比、床温16、料层差压17、烟气氧量18、主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度、给水流量均始终近似相等，说明两台锅炉的运行始终保持着近似相等的效率，这样两台锅炉之间可以更好的互相支援，提高了机组运行的灵活性。

其次在机组负荷稳定为230MW的情况下，分别让两台循环流化床锅炉在给煤量为80t/h和50t/h、70t/h和60t/h、65t/h和65t/h、60t/h和70t/h、50t/h和80t/h等五种配比下运行，这样两台锅炉就在不同的机组负荷分配比的状态下运行，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数如表10及表11所示，两台锅炉均未投油。从表10及表11可以发现，在机组负荷一定的情况下，1号锅炉10的负荷逐渐减小，同时2号锅炉11的负荷逐渐增加，两台锅炉的料层差压17、主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度基本没有变化。1号锅炉10的风煤比逐渐增加，床温16逐渐减小，烟气氧量18逐渐增加，给水流量逐渐减小，而2号锅炉11则与之相反，说明1号锅炉10运行的效率逐渐变差，而2号锅炉11运行的效率逐渐变好。根据参数可以进一步分析得到两台循环流化床锅炉之间的风煤比对比值(1号锅炉10的风煤比与2号锅炉11风煤比的比)、床温16对比值(1号锅炉10的床温与2号锅炉11床温的比)及烟气氧量18对比值(1号锅炉10的烟气氧量与2号锅炉11烟气氧量的比)随负荷对比值(1号锅炉10的负荷与2号锅炉11炉负荷的比)的变化而变化的趋势图，如附图3，从图可见随着两炉一机中间再热机组的两台循环流化床锅炉之间的负荷对比值逐渐增大,风煤比对比值逐渐减小，床温16对比值逐渐增加，烟气氧量18对比值逐渐减小，这说明了尽管机组的负荷没有变化，但负荷增加的循环流化床锅炉的效率逐渐变好，而负荷减小的循环流化床锅炉的效率逐渐变差，而在图3中三条曲线的交点，即是两台循环流化床锅炉运行的效率相等点，可见按两台锅炉平等分配整个机组负荷是两炉一机中间再热机组最佳的两炉负荷分配方式，既可以保证机组的效率，也可以保证两炉之间的运行灵活性，更好的适应机组负荷的要求。

本发明第三步分析两炉一机中间再热机组在超过机组设计最大负荷的极限工况运行时两台循环流化床锅炉的参数特性。本发明中机组设计的最大负荷是340MW，本工况中调整两台循环流化床锅炉的出力，将机组负荷稳定在360MW连续运行1小时，在本工况试验期间，记录两台循环流化床锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数如表12及表13所示，两台锅炉均未投油。

根据表12可以发现，与机组在340MW负荷运行时相比，机组在360MW负荷运行时两台锅炉的风煤比较小、床温16较高、料层差压17较低、烟气氧量18较低，这说明两台循环流化床锅炉的燃烧系统的效率更好。根据表13可以发现，两台锅炉的汽水系统在机组360MW负荷时也基本处于稳定状态，两台锅炉平等分配机组的负荷，可以满足机组超过最大设计负荷6%的状态运行的要求，但冷段再热蒸汽压力和热段再热蒸汽压力均略微超过设计的压力值，所以不推荐本机组长期在超负荷的状态下运行，但机组可以短时间的超负荷运行以适应电网调峰的需求，可见两炉一机中间再热机组的配置及运行方式是可靠的，进一步分析认为两台锅炉平等分配整个机组负荷的运行方式是两炉一机中间再热机组最佳的锅炉运行方式，既可以保证两炉之间运行的灵活性，也可以更好的适应电网负荷的要求。

本发明的保护范围不受具体实施例所限制。

表1循环流化床锅炉的主要设计参数

表2煤样的工业分析及元素分析

表3燃油的分析

表4并汽前两台锅炉燃烧系统的参数表

表5并汽前两台锅炉汽水系统参数表

表6并汽后两台锅炉燃烧系统参数表

表7并汽后两台锅炉汽水系统参数表

表8不同机组负荷时两台锅炉燃烧系统参数表

表9不同的机组负荷时两台锅炉汽水系统参数表

表10不同的机组负荷分配比时两台锅炉燃烧系统参数表

表11不同的机组负荷分配比时两台锅炉汽水系统参数表

表12机组超负荷极限工况运行时两台锅炉燃烧系统参数表

表13机组超负荷极限工况运行时两台锅炉汽水系统参数表

Claims (4)

1.母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，其特征在于包括下述步骤：

第一步分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉在机组启动期间工况（包括并列两台锅炉主再热蒸汽运行阶段，即并汽阶段)的参数特性；两台循环流化床锅炉先后点火启动并增加负荷，按照本发明要求的并汽参数值调整两台锅炉的主蒸汽及再热蒸汽，达到两炉的并汽条件后开始并汽，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统在并汽前后的主要运行参数，包括锅炉的给燃料量、总风量、一次风流量、二次风流量、床温、料层差压及烟气氧量；锅炉主蒸汽的压力和温度、冷段再热蒸汽的压力和温度、热段再热蒸汽的压力和温度、给水流量及机组负荷等参数，进而分析这些参数特性；

第二步分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉正常运行期间工况的参数特性；首先在两台循环流化床锅炉平等分配整个机组负荷的情况下，分别让机组稳定在不同的负荷状态下运行；其次在机组负荷一定的情况下，分别让两台循环流化床锅炉在不同的机组负荷分配比的状态下运行；分别记录上述情况下两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数，包括锅炉的给煤量、总风量、风煤比（总风量与给煤量的比）、床温、料层差压及烟气氧量；锅炉主蒸汽的压力和温度、再热蒸汽的压力和温度、给水流量及机组负荷等参数，进而分析这些参数的特性；

第三步分析两炉一机中间再热机组在超过机组设计最大负荷的极限工况运行时两台循环流化床锅炉的参数特性；两台循环流化床锅炉在超过最大负荷的状态下运行稳定后，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数，包括锅炉的给煤量，总风量、一次风流量、二次风流量、风煤比（总风量与给煤量的比）、床温、料层差压及烟气氧量；锅炉主蒸汽的压力和温度、冷段再热蒸汽的压力和温度、热段再热蒸汽的压力和温度、给水流量及机组负荷等参数，进而分析这些参数的特性。

2.根据权利要求1所述的母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，其特征在于：所述的第一步是：分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉在机组启动期间工况的参数特性；两台循环流化床锅炉先点火启动1号锅炉（10），在1号锅炉（10）的启动及增加负荷期间，完成汽轮机（12）的冲转及机组的并网，在1号锅炉（10）达到不投油的最低稳燃状态后，大约是50%BMCR的锅炉负荷，维持1号锅炉（10）的主、再热蒸汽系统稳定在本发明要求的并汽参数值；然后点火启动2号锅炉（11），增加负荷但不一定要达到不投油稳燃的状态，结合高压旁路及低压旁路调整该台锅炉的主、再热蒸汽系统稳定在本发明要求的并汽参数值即可，记录两台锅炉并汽前的主要运行参数表；并汽时两台锅炉的主蒸汽系统和再热蒸汽系统可以不同时投入，所述两台锅炉的蒸汽系统并汽顺序是：热段再热蒸汽→冷段再热蒸汽→主蒸汽，在两台锅炉热段再热蒸汽、冷段再热蒸汽及主蒸汽的所有并汽隔离阀门开启后，逐渐增加机组负荷及关闭高压旁路和低压旁路，并汽结束且机组状态稳定后记录两台锅炉的主要运行参数表；根据两台循环流化床锅炉燃烧系统和汽水系统的风煤比、一次风（13）与二次风（14）的流量比例、床温（16）、料层差压（17）、烟气含氧量（18）、主蒸汽的压力和温度、再热蒸汽的压力和温度及给水流量等参数在并汽前后的变化趋势，分析特性，总结规律。

3.根据权利要求1所述的母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，其特征在于：所述的第二步是：分析两炉一机中间再热机组两台循环流化床锅炉正常运行期间工况的参数特性；在机组并汽结束后，来自2号锅炉（11）的主蒸汽流量小于1号锅炉（10, ） 当2号锅炉（11）的主蒸汽及再热蒸汽温度、压力、流量稳后定，逐渐提高2号锅炉（11）的给燃料（15）量，提高主蒸汽流量，同时按比例提高再热蒸汽流量，如果在任何给定的工况下两台锅炉的主蒸汽及再热蒸汽流量分别达到一致，此时两台锅炉的负荷是平均分配整个机组负荷，否则两台锅炉的负荷是不平均分配整个机组负荷；

首先在两台循环流化床锅炉平等分配整个机组负荷的情况下，分别将机组负荷稳定在175MW、230MW及340MW的状态下运行，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数表；根据机组负荷逐渐增加时，两台锅炉的风煤比、床温（16）、料层差压（17）、烟气氧量（18）、主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度及给水流量等参数的变化趋势，分析参数特性及其对两台循环流化床锅炉效率的影响； 

其次在机组负荷为230MW的情况下，分别让两台循环流化床锅炉在给煤量为80t/h和50t/h、70t/h和60t/h、65t/h和65t/h、60t/h和70t/h、50t/h和80t/h等五种配比下运行，这样两台锅炉就在不同的机组负荷分配比的状态下运行，记录两台锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数；根据机组负荷一定，两台循环流化床锅炉负荷变化时，分析两台锅炉的主蒸汽压力和温度、再热蒸汽压力和温度、给水流量、风煤比、床温（16）、料层差压（17）、烟气氧量（18）等参数的特性及其对两台循环流化床锅炉效率的影响；再根据列出的参数分析得到两台循环流化床锅炉之间的风煤比对比值[1号锅炉（10）的风煤比与2号锅炉（11）风煤比的比]、床温对比值[1号锅炉（10）的床温与2号锅炉（11）床温的比]及烟气氧量对比值[1号锅炉（10）的烟气氧量与2号锅炉（11）烟气氧量的比]随负荷对比值[1号锅炉（10）的负荷与2号锅炉（11）负荷的比]的变化而变化的趋势图，分析机组负荷一定时，两台循环流化床锅炉的效率随两台锅炉的负荷分配变化的规律，找出两炉一机中间再热机组最佳的两台循环流化床锅炉的负荷分配方式。

4.根据权利要求1所述的母管制中间再热机组锅炉启动运行参数特性的分析方法，其特征在于：所述的第三步是：分析两炉一机中间再热机组在超过机组设计最大负荷的极限工况运行时两台循环流化床锅炉的参数特性；机组设计的最大负荷是340MW，调整两台循环流化床锅炉的出力，将机组负荷稳定在360MW连续运行1小时，在本工况试验期间，记录两台循环流化床锅炉燃烧系统及汽水系统的主要运行参数；与机组在340MW负荷运行时相比，分析机组在360MW负荷运行时两台锅炉的风煤比、床温（16）、料层差压（17）及烟气氧量（18）等参数的特性及其对两台锅炉燃烧系统的效率的影响；再结合汽水系统的参数特性，分析两炉一机中间再热机组的配置及运行方式的可靠性，认为两台锅炉平等分配整个机组负荷的运行方式是两炉一机中间再热机组最佳的锅炉运行方式。

Images