CN102758158B - 一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法 - Google Patents
一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102758158B CN102758158B CN2012102732541A CN201210273254A CN102758158B CN 102758158 B CN102758158 B CN 102758158B CN 2012102732541 A CN2012102732541 A CN 2012102732541A CN 201210273254 A CN201210273254 A CN 201210273254A CN 102758158 B CN102758158 B CN 102758158B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- forging
- titanium alloy
- beta
- alpha
- resistance furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法，将近α坯料在α+β两相区锻造，改善钛合金的初始组织，得到含有等轴α的等轴或双态组织，为后续的热处理工艺提供了组织形态上的准备。本发明中α+β两相区锻造温度区间比近β锻造范围更宽，加热温度更低，避开了近β锻造温度区间较窄，接近β相转变温度Tβ，高温多火次加载晶粒易粗化等问题。在后续热处理过程中，通过不同的热处理温度与冷却方式的组合，控制等轴α的含量，β转变基体上条状α的析出，最终得到三态组织钛合金。本发明对钛合金的初始组织类型无特殊要求，适用多种初始组织类型的钛合金，在α+β两相区锻造后通过热处理获得三态组织，为钛合金锻件获得三态组织提供了一种有效的工艺路径。
Description
技术领域
本发明涉及钛合金热加工技术领域，具体是一种近α钛合金获得三态组织的锻造与热处理工艺。
背景技术
钛合金作为一种高性能的材料，具有密度小、比强度高、耐高温、耐腐蚀等优点，在航空航天、石油化工、生物制药等领域占有重要的地位。近α钛合金(如TA15)具有α钛合金良好的热强性和可焊性以及接近于α+β型钛合金的工艺塑性。与铸造相比，锻造可以生产横截面积更大的产品，同时通过合理的加工和严格的工艺控制，产品性能重现性好。钛合金锻件作为飞机等关键承力构件，因其服役环境恶劣，要求具有优异的综合性能(室温/温性能、断裂韧性等)。在钛合金的典型微观组织中，三态组织由约20%等轴α、50~60%条状α和β转变基体组成，不仅具有好的塑性，同时具有高的高温性能、低周疲劳性性能和断裂韧性，其综合性能优异，能够满足钛合金航空锻件的服役要求。近十多年来，周义刚等在《近β锻造推翻陈旧理论发展了三态组织》中、哈尔滨工业大学在已授权的公告号为CN 101717904的发明专利中、西北工业大学在公开号为CN 102212745A的发明专利申请中提出了获得三态组织钛合金的方法。近β锻造在中国航空工业标准HB/Z 199-2005《钛合金锻造工艺》中规定为“在β转变温度(Tβ)以下10℃~20℃加热后的进行锻造”，锻造温度区间较窄，不宜温度的控制，另一方面，近β锻造的加热温度接近Tβ，若采用大变形单火次加载会导致温升效应而超过Tβ，最终无法获得三态组织钛合金；若采用多火次加载，锻件在高温状态下反复加热其晶粒会发生异常长大的现象。而现有的研究表明，钛合金在α+β两相区常规多火次锻后，组织粗化不明显。西北工业大学在公开号为CN 102212745A的发明专利中表明在局部加载成形过程中，预制坯加热温度为Tβ－(20~10℃)，即近β锻造的变形温度区间，因此，近β锻造的可能出现的问题仍未解决。而哈尔滨工业大学在已授权的公告号为CN 101717904的发明专利中要求“初始组织为等轴α和β转变组织构成的双态组织”，而本发明对钛合金的初始组织类型无特殊要求，因此，本发明适用多种组织类型的近α钛合金。针对现有获得三态组织方法的不足之处，本发明提出了对近α钛合金经α+β两相区常规锻造后，再通过合理的热处理工艺获得三态组织的方法。
发明内容
为克服现有技术中存在的锻造温度区间接近β相转变温度Tβ，高温多火次加载晶粒易粗化，以及对初始组织为双态组织的限制的不足，本发明提出了一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法。
本发明的具体工艺步骤为：
步骤一，α+β两相区锻造；
将电阻炉加热至低于β转变点30～50℃；将钛合金的坯料放入电阻炉中；电阻炉升温至低于β转变点30～50℃开始保温；保温时间为25～120min；将模具加热至低于钛合金β转变点40～60℃；坯料保温结束后，将坯料置于模具中，通过常规锻造方法将该坯料变形为锻件；根据该坯料的锻比确定锻造火次：若该坯料的为锻比≤70%，则单火次加载完成变形；若该坯料的锻比>70%，则两火次加载完成变形，且两火次中该坯料的锻比相同；
所述变形压下速度为0.2～0.4mm/s；变形后通过水冷或空冷方式将钛合金冷却至室温，得到钛合金锻件；
步骤二，第一次热处理；将电阻炉加热至低于钛合金β转变点10～20℃；将得到的钛合金锻件放入电阻炉中，将电阻炉升温至低于钛合金β转变点10～20℃后开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60min；保温结束后在10s内将锻件浸没水中，通过水冷方式将该锻件冷却至室温，使钛合金锻件组织成为α等轴+马氏体；
步骤三，第二次热处理；将电阻炉加热至低于钛合金β转变点50～60℃；将组织为α等轴+马氏体的钛合金锻件放入电阻炉中，将电阻炉升温至低于钛合金β转变点50～60℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60～90min；保温时间为140min；保温结束后取出锻件空冷至室温，使锻件组织改变为α等轴+α条片+β转，即获得了三态组织。
本发明将近α坯料在α+β两相区锻造，改善钛合金的初始组织，得到含有等轴α的等轴或双态组织，为后续的热处理工艺提供了组织形态上的准备，因此，本发明对钛合金的初始组织类型无特殊要求，适用多种初始组织类型的钛合金。同时，本发明中α+β两相区锻造温度区间比近β锻造范围更宽，加热温度更低，避开了近β锻造温度区间较窄，接近β相转变温度Tβ，高温多火次加载晶粒易粗化等问题。在后续热处理过程中，通过不同的热处理温度与冷却方式的组合，控制等轴α的含量，β转变基体上条状α的析出，最终得到三态组织钛合金。综上所述，针对现有钛合金获得三态组织方法的不足之处，本发明提出近α钛合金在α+β两相区锻造后，通过热处理获得三态组织的方法，为钛合金锻件获得三态组织提供了一种有效的工艺路径。
附图说明
图1是近α钛合金锻造和热处理方法流程图。
图2是实施例一中近α钛合金的初始组织图。
图3是实施例一最后获得的三态组织图。
具体实施方式
实施例一
本实施例是一种近α钛合金获得三态组织的锻造与热处理工艺，所用近α坯料的β相转变温度为990℃，初始组织如图2所示。具体实施步骤为：
步骤一，α+β两相区锻造。
将电阻炉温度加热至钛合金的α+β两相区温度，即低于β转变点30～50℃的温度范围，本实施例中，电阻炉温度为940℃，低于钛合金β转变温度50℃。当电阻炉的温度到达940℃后将坯料放入电阻炉中。电阻炉升温至940℃开始保温；保温时间依据HB/Z199-2005所述保温时间标准；本实施例中保温时间为40min。同时，将模具加热至低于钛合金β转变点40～60℃的温度范围，本实施例模具加热到930℃，低于钛合金β转变点60℃。
坯料保温结束后，将坯料置于模具中，通过常规锻造方法将该坯料变形为锻件。根据该坯料的锻比确定锻造火次：若该坯料的为锻比≤70%，则单火次加载完成变形；若该坯料的锻比>70%，则两火次加载完成变形，且两火次中该坯料的锻比相同。本实施例中，坯料的锻比为30%，采用单火次完成变形。
所述变形压下速度为0.2～0.4mm/s；本实施例压下速度为0.4mm/s。变形后通过水冷或空冷方式将钛合金冷却至室温；本实施例采用空冷方式使钛合金冷却到室温。得到钛合金锻件。
步骤二，第一次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点10～20℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为975℃，低于钛合金β转变温度15℃。当电阻炉的温度到达975℃后将经过步骤一得到的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至975℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60min；本实施例两相区锻造前保温时间为40min，增加60min，即保温时间为100min；保温结束后在10s内将锻件浸没水中，通过水冷方式将该锻件冷却至室温，使钛合金锻件组织成为α等轴+马氏体；
步骤三，第二次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点50～60℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为935℃，低于钛合金β转变温度55℃。当电阻炉的温度到达935℃后将经过步骤二得到的组织为α等轴+马氏体的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至935℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60～90min；本实施例两相区锻造前保温时间为40min，增加70min，保温时间为110min；保温结束后取出锻件空冷至室温，使锻件组织改变为α等轴+α条片+β转，即获得了三态组织。
本实施例中，经过步骤一能够使得坯料变成锻件，原始组织中如果存在片状α相，片状α相就会发生扭曲，部分被破碎，发生一定程度球化，并且组织中储存大量的畸变能，为后续热处理中α相继续球化提供动力；在步骤二的第一次热处理中α相完全球化，并且冷却后等轴初生α相的含量在20%左右。后续的热处理使得钛合金锻件组织中形成一定含量的条片状α相和β转变组织。由此，通过以上热变形及热处理手段就可以获得由等轴α、条状α以及β转变基体组成的三态组织近α钛合金锻件。
实施例二
本实施例是一种近α钛合金获得三态组织的锻造与热处理工艺，所用近α坯料的β相转变温度为990℃。具体实施步骤为：
步骤一，α+β两相区锻造。
将电阻炉温度设定为钛合金的α+β两相区温度，即低于β转变点30～50℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为950℃，低于钛合金β转变温度40℃。当电阻炉的温度到达950℃后将坯料放入电阻炉中。电阻炉升温至950℃开始保温；保温时间依据HB/Z199-2005所述保温时间标准；本实施例中保温时间为30min。同时，将模具加热至低于钛合金β转变点40～60℃的温度范围，本实施例模具加热到940℃，低于钛合金β转变点50℃。
坯料保温结束后，将坯料置于模具中，通过常规锻造方法将该坯料变形为锻件。根据该坯料的锻比确定锻造火次：若该坯料的为锻比≤70%，则单火次加载完成变形；若该坯料的锻比>70%，则两火次加载完成变形，且两火次中该坯料的锻比相同。本实施例中，坯料的锻比为80%，采用两火次加载完成变形，并且每火次完成该坯料40％的锻比。
所述变形压下速度为0.2～0.4mm/s；本实施例压下速度为0.3mm/s。变形后通过水冷或空冷方式将钛合金冷却至室温；本实施例采用水冷方式使钛合金冷却到室温。得到钛合金锻件。
步骤二，第一次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点10～20℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为980℃，低于钛合金β转变温度10℃。当电阻炉的温度到达980℃后将经过步骤一得到的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至980℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60min；本实施例两相区锻造前保温时间为30min，增加60min，即保温时间为90min；保温结束后在10s内将锻件浸没水中，通过水冷方式将该锻件冷却至室温，使钛合金锻件组织成为α等轴+马氏体；
步骤三，第二次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点50～60℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为940℃，低于钛合金β转变温度50℃。当电阻炉的温度到达940℃后将经过步骤二得到的组织为α等轴+马氏体的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至940℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60～90min；本实施例两相区锻造前保温时间为30min，增加90min，保温时间为120min；保温结束后取出锻件空冷至室温，使锻件组织改变为α等轴+α条片+β转，即获得了三态组织。
实施例三
本实施例是一种近α钛合金获得三态组织的锻造与热处理工艺，所用近α坯料的β相转变温度为1000℃。具体实施步骤为：
步骤一，α+β两相区锻造。
将电阻炉温度设定为钛合金的α+β两相区温度，即低于β转变点30～50℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为970℃，低于钛合金β转变温度30℃。当电阻炉的温度到达970℃后将坯料放入电阻炉中。电阻炉升温至970℃开始保温；保温时间依据HB/Z199-2005所述保温时间标准；本实施例中保温时间为25min。同时，将模具加热至低于钛合金β转变点40～60℃的温度范围，本实施例模具加热到960℃，低于钛合金β转变点40℃。坯料保温结束后，将坯料置于模具中，通过常规锻造方法将该坯料变形为锻件。根据该坯料的锻比确定锻造火次：若该坯料的为锻比≤70%，则单火次加载完成变形；若该坯料的锻比>70%，则两火次加载完成变形，且两火次中该坯料的锻比相同。本实施例中，坯料的锻比为85%，采用两火次加载完成变形，并且每火次完成该坯料42.5％的锻比。
所述变形压下速度为0.2～0.4mm/s；本实施例压下速度为0.2mm/s。变形后通过水冷或空冷方式将钛合金冷却至室温；本实施例采用空冷方式使钛合金冷却到室温。得到钛合金锻件。
步骤二，第一次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点10～20℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为980℃，低于钛合金β转变温度20℃。当电阻炉的温度到达980℃后将经过步骤一得到的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至980℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60min；本实施例两相区锻造前保温时间为25min，增加60min，即保温时间为85min；保温结束后在10s内将锻件浸没水中，通过水冷方式将该锻件冷却至室温，使钛合金锻件组织成为α等轴+马氏体；
步骤三，第二次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点50～60℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为940℃，低于钛合金β转变温度60℃。当电阻炉的温度到达940℃后将经过步骤二得到的组织为α等轴+马氏体的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至940℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60～90min；本实施例两相区锻造前保温时间为25min，增加60min，保温时间为85min；保温结束后取出锻件空冷至室温，使锻件组织改变为α等轴+α条片+β转，即获得了三态组织。
实施例四
本实施例是一种近α钛合金获得三态组织的锻造与热处理工艺，所用近α坯料的β相转变温度为1000℃。具体实施步骤为：
步骤一，α+β两相区锻造。
将电阻炉温度设定为钛合金的α+β两相区温度，即低于β转变点30～50℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为955℃，低于钛合金β转变温度45℃。当电阻炉的温度到达955℃后将坯料放入电阻炉中。电阻炉升温至955℃开始保温；保温时间依据HB/Z199-2005所述保温时间标准；本实施例中保温时间为120min。同时，将模具加热至低于钛合金β转变点40～60℃的温度范围，本实施例模具加热到945℃，低于钛合金β转变点55℃。
坯料保温结束后，将坯料置于模具中，通过常规锻造方法将该坯料变形为锻件。根据该坯料的锻比确定锻造火次：若该坯料的为锻比≤70%，则单火次加载完成变形；若该坯料的锻比>70%，则两火次加载完成变形，且两火次中该坯料的锻比相同。本实施例中，坯料的锻比为55%，采用单火次加载完成变形。
所述变形压下速度为0.2～0.4mm/s；本实施例压下速度为0.3mm/s。变形后通过水冷或空冷方式将钛合金冷却至室温；本实施例采用水冷方式使钛合金冷却到室温。得到钛合金锻件；
步骤二，第一次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点10～20℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为980℃，低于钛合金β转变温度20℃。当电阻炉的温度到达980℃后将经过步骤一得到的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至980℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60min；本实施例两相区锻造前保温时间为120min，增加60min，即保温时间为180min；保温结束后在10s内将锻件浸没水中，通过水冷方式将该锻件冷却至室温，使钛合金锻件组织成为α等轴+马氏体；
步骤三，第二次热处理。
将电阻炉温度设定为低于钛合金β转变点50～60℃的温度范围，本实施例中，设定电阻炉温度为940℃，低于钛合金β转变温度60℃。当电阻炉的温度到达940℃后将经过步骤二得到的组织为α等轴+马氏体的钛合金锻件放入电阻炉中。电阻炉升温至940℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60～90min；本实施例两相区锻造前保温时间为120min，增加80min，保温时间为200min；保温结束后取出锻件空冷至室温，使锻件组织改变为α等轴+α条片+β转，即获得了三态组织。
Claims (1)
1.一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法，其特征在于，具体过程包括以下步骤：
步骤一，α+β两相区锻造；
将电阻炉加热至低于β转变点30～50℃；将钛合金的坯料放入电阻炉中；电阻炉升温至低于β转变点30～50℃开始保温；保温时间为25～120min；将模具加热至低于钛合金β转变点40～60℃；坯料保温结束后，将坯料置于模具中，通过常规锻造方法将该坯料变形为锻件；根据该坯料的锻比确定锻造火次：若该坯料的锻比≤70%，则单火次加载完成变形；若该坯料的锻比>70%，则两火次加载完成变形，且两火次中该坯料的锻比相同；
所述变形压下速度为0.2～0.4mm/s；变形后通过水冷或空冷方式将钛合金冷却至室温，得到钛合金锻件；
步骤二，第一次热处理；将电阻炉加热至低于钛合金β转变点10～20℃；将得到的钛合金锻件放入电阻炉中，将电阻炉升温至低于钛合金β转变点10～20℃后开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60min；保温结束后在10s内将锻件浸没水中，通过水冷方式将该锻件冷却至室温，使钛合金锻件组织成为α等轴+马氏体；
步骤三，第二次热处理；将电阻炉加热至低于钛合金β转变点50～60℃；将组织为α等轴+马氏体的钛合金锻件放入电阻炉中，将电阻炉升温至低于钛合金β转变点50～60℃开始保温；保温时间在两相区锻造前保温时间基础上增加60～90min；保温时间为140min；保温结束后取出锻件空冷至室温，使锻件组织改变为α等轴+α条片+β转，即获得了三态组织。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2012102732541A CN102758158B (zh) | 2012-08-02 | 2012-08-02 | 一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2012102732541A CN102758158B (zh) | 2012-08-02 | 2012-08-02 | 一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102758158A CN102758158A (zh) | 2012-10-31 |
| CN102758158B true CN102758158B (zh) | 2013-12-04 |
Family
ID=47052805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN2012102732541A Expired - Fee Related CN102758158B (zh) | 2012-08-02 | 2012-08-02 | 一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102758158B (zh) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107779801A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-03-09 | 中国兵器科学研究院宁波分院 | 装甲钛合金tc4的热处理方法 |
| CN108559935B (zh) * | 2018-07-05 | 2019-12-06 | 长沙理工大学 | 一种提高钛合金力学性能的快速复合热处理工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101603163A (zh) * | 2009-07-08 | 2009-12-16 | 西北工业大学 | 钛合金局部加载成形等轴α含量控制方法 |
| CN101629273A (zh) * | 2009-08-14 | 2010-01-20 | 西北工业大学 | 一种采用局部加载工艺实现近α钛合金双性能的方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2899241B1 (fr) * | 2006-03-30 | 2008-12-05 | Snecma Sa | Procedes de traitement thermiques et de fabrication d'une piece thermomecanique realisee dans un alliage de titane, et piece thermomecanique resultant de ces procedes |
-
2012
- 2012-08-02 CN CN2012102732541A patent/CN102758158B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101603163A (zh) * | 2009-07-08 | 2009-12-16 | 西北工业大学 | 钛合金局部加载成形等轴α含量控制方法 |
| CN101629273A (zh) * | 2009-08-14 | 2010-01-20 | 西北工业大学 | 一种采用局部加载工艺实现近α钛合金双性能的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102758158A (zh) | 2012-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101758956B1 (ko) | 알파/베타 티타늄 합금의 가공 | |
| CN101480689B (zh) | 两相钛合金盘形锻件的近等温锻造方法 | |
| CN106583489B (zh) | 高强铝合金板材回归成形一体化工艺 | |
| CN102352474B (zh) | 2a50铝合金模锻件锻造热处理方法 | |
| CN102586647B (zh) | 一种含铒高温钛合金及其制备工艺 | |
| CN101717904B (zh) | 一种在双相钛合金中获得三态组织的热处理工艺 | |
| CN103966535A (zh) | 一种高损伤容限型钛合金TC4-DT的一种β相区近等温锻造 | |
| CN104694863B (zh) | 一种钛合金的热处理方法 | |
| CN111906225B (zh) | 一种超大规格Ti80钛合金锻坯的锻造方法 | |
| CN105734473A (zh) | 一种tc17钛合金的等温锻造组织控制方法 | |
| CN102758159B (zh) | 通过锻造和热处理获得钛合金三态组织的方法 | |
| CN107385369A (zh) | 一种gh4698盘锻件晶粒尺寸控制与力学性能调节的方法 | |
| CN110088313A (zh) | α+β型钛合金挤出型材 | |
| CN101323901A (zh) | 奥氏体不锈钢黑皮锻件锻后固溶处理工艺 | |
| CN102758161A (zh) | 一种在钛合金中获得三态组织的方法 | |
| CN102758160B (zh) | 一种在近α钛合金中获得三态组织的方法 | |
| CN102758158B (zh) | 一种近α钛合金在α+β两相区获得三态组织的方法 | |
| Song et al. | Dynamic globularization prediction during cogging process of large size TC11 titanium alloy billet with lamellar structure | |
| CN107326313A (zh) | 一种调整α‑β两相钛合金组织的热处理方法 | |
| CN103882358A (zh) | 一种tc4钛合金的锻造及热处理方法 | |
| CN103205662B (zh) | 一种通过炉冷在近α钛合金中获得三态组织的方法 | |
| CN112662974A (zh) | 一种tc21合金锻件的热处理方法 | |
| CN103602936B (zh) | 一种钛合金β转炉时效热处理工艺 | |
| CN103122442A (zh) | 一种通过炉冷在双相钛合金中获得三态组织的方法 | |
| CN1055323C (zh) | 钛铝合金铸件的组织均匀细化方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20131204 Termination date: 20170802 |