CN102733607B - 一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法 - Google Patents
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Abstract
一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，属于混凝土制备技术领域，具体涉及一种制备高密度混凝土的方法。其特征在于：本发明选用的铁质或铅质骨料的下沉趋势引起的浆料受扰动面积大于等于该骨料的当量面积；试配前，在实验台上，按照计算的配合比制作拌合物小样，对上述铁质或铅质的粗骨料的下沉情况做检测，记录检测数据；混凝土分层浇筑施工时采用错层浇筑。本发明提高了骨料的均布率，使工程的防射线能力更加均匀。
Description
技术领域
一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，属于混凝土制备技术领域，具体涉及一种制备高密度混凝土的方法及其骨料。
背景技术
混凝土制造技术是传统技术领域。对包括骨料的均匀性分布（以下简称均布率）、混凝土的和易性的要求等各项指标，按照现行规范完成配合比设计和试配，因为普通混凝土的粗骨料、细骨料和水泥浆的密度差别不大，在一定坍落度范围，骨料下沉并不明显，可以不做特别的关注。
相同厚度的高密度混凝土对射线衰减的能力近似的与它的密度成线性关系，因此高密度混凝需采用如铁块、铅块这种高密度物质作骨料以提高表观密度来提高防辐射能力。工程施工中泵送时对混凝土坍落度要求较高，在满足坍落度的前提下，混凝土的高密度骨料会下沉显著，骨料均布率不能保证。骨料的组分对不同射线有选择性衰减能力，因而骨料的均布率是保证高密度混凝土防辐射能力的一项重要的技术参数。
目前，高密度混凝土组分配合比的设计和试配较多地继承着传统方法，这些方法以经验配方为基础，调整试配。对骨料级配，仅提出定性要求，对骨料下沉缺少定量的数据。在质量保证上，有时采用在浇筑层间播撒一层骨料的补救方法；为了减少下沉，不得不采用较小塌落度，较短的振捣时间，致使高密度混凝土输送困难，骨料均布率的波动较大。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：克服现有技术的不足，提供可以提高混凝土骨料均布率的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于，其实施步骤为：
1、配制高密度混凝土浆料，其骨料中铁质或铅质骨料占15～80%（体积百分比）；
2、在防护射线的垂直方向上每隔300mm～600mm水平设置挡板，焊接到预浇筑混凝土结构的钢筋上，垂直方向上挡板处于每层混凝土浇筑层的顶部；
3、浇注1.1所述高密度混凝土浆料，每个浇筑层顶部随挡板分段；第一段浇筑至挡板的上平，第二段浇筑至档板的下平，第三段浇筑至挡板的上平，依次类推，使相邻段新浇筑层的顶面标高均相差30mm～60mm，形成该浇筑层顶面分段错层。
具体的，所述挡板的折边的角度在120°～150°，挡板高30mm～60mm，壁厚1mm～5mm，材料为铁质。
优选的，所述挡板用30mm～60mm的角钢或弯角件制作。
所述述挡板一次性使用，存留于混凝土制品中。
所述配制高密度混凝土浆料配合比参照现行规范的原理设计和试配指配合比参照JGJ 55-2011《普通混凝土设计规程》设计实施。
所述铁质或铅质骨料至少包括粗骨料、次级骨料和第三级骨料；所述粗骨料的形状为棱长之间相差均在5%以内的六面体、柱高为0.75～0.85倍的截面直径的圆柱体或柱高为0.65～0.75倍的截面外接圆直径的六棱体中的一种；所述次级骨料的轮廓尺寸是粗骨料截面直径的0.2～0.4倍；所述第三级骨料的轮廓尺寸是次级骨料轮廓尺寸的0.2～0.4倍。依次递减，直至最细级骨料颗粒截面尺寸为0.1mm以下。
优选的，所述粗骨料的形状为正方体、柱高为0.8倍的截面直径的圆柱体或柱高为0.7倍的截面外接圆直径的六棱体中的一种。
具体的，在所述的铁质或铅质骨料的表面上粘接有大小不等的颗粒或在径向上用冲压工艺制造出飞边。
具体的，所述铁质或铅质骨料上粘接有颗粒的表面积占总表面积的5～40%。
具体的，所述颗粒的直径是铁质或铅质骨料截面直径的0.1～0.3倍，所述飞边的长度是铁质或铅质粗骨料截面直径的0.15～0.25倍。
所述的颗粒与铁质或铅质骨料的材质相同。
实施飞边冲压工艺优选立方体形粗骨料。
所选铁质、铅质粗骨料外形的改变，增大了底部的支撑面，增加了下沉的阻滞力。各级骨料有合理的大小，增大了各级骨料底面的支撑作用。混凝土可以满足施工的坍落度需求，有利于浇筑施工。次级及以下级骨料由于相对表面积较大可不做上述改造。
在施工或试配前，先在实验台上按照计算的配合比制作混凝土小样，对上述粗骨料的下沉做检测。通过粗骨料径向上的外形改变和混凝土中各级骨料添加比例的调整，实现在所需坍落度的范围内，在静止状态，粗骨料下沉趋势中，所产生支撑作用的“承受扰动的稳定态面积”大于“当量截面”，使粗骨料能悬停在混凝土中，记录此时粗骨料的外形，各级骨料的添加比例。
混凝土拌合物中粗细骨料和浆料是固、液两相混合物。骨料的沉浮与液体的浮力定律不同，与均质态的粘稠物也有区别。因此不能按照液体、粘稠态物理建立沉浮的数学模型予以分析设计。所以在此引入“当量截面”概念。骨料悬停在混凝土中，它的底面受到底部支撑，这些支撑除底面区域外，底面边沿部分的骨料颗粒，受到粘滞性的扰动，其抗力也参与了支撑，扩大了实际的支撑面；骨料的侧面受到混凝土颗粒的的阻滞，也抵抗着下沉的重力。为试验的数值简化，在此把侧面产生的阻滞力也归纳到当量截面概念中。
骨料的当量截面：混凝土中骨料的当量截面等于该骨料各种姿态中最小水平截面积与该骨料和混凝土拌合物的密度比的积， 。
骨料悬停的充分条件是：骨料由于重力产生的移动趋势而对其他颗粒造成的扰动，在移动方向上，受扰动的面积不小于该骨料的当量面积，且移动方向上的颗粒体系处于稳定状态。
混凝土拌合物的级配情况、混凝土拌合物的坍落度、混凝土拌合物振捣的频率、骨料的形状和悬停姿态等决定着“承受扰动的稳定态面积”的大小。对各种变量在实验台上模拟实验，或限定某些变量的“限元模拟实验”，能够测到骨料下沉的相关数值，确定在某种骨料、某坍落度、某振动频率下“承受扰动稳定态的最大面积”的数据。该数据为混凝土配合比的设计、试配提供帮助。实验室中的测定成本远比实际试配的成本要低，所得出的工艺参数对制作的指导远比缺乏数据指导的施工，更能保证工程质量。
振捣时间、振捣频率、坍落度的范围、浇注温度等配合比以外的工艺数据可以由混凝土的试配环节一次得到，浇筑阶段施工工艺参数明确，配合比设计、试配与后续施工密切结合，对提高效率、保证质量有显著效果。
因浇筑施工必须振捣，以消除混凝土浇筑层的气泡、孔洞，获得密实的混凝土制品，振捣中，骨料的可控性位移是必须发生的，为减弱其对骨料均布率的影响，本发明采用所述错层浇筑的混凝土制备方法。各浇筑层顶部的错层，挡板高度尺寸较小，存留于混凝土制品中，不会形成施工缝；各浇筑层时间间隔不长地陆续施工情况下，结合二次振捣，某一段的浇筑层顶部粗骨料微量下沉发生的骨料稀疏，由上一层粗骨料的微量下沉做部分弥补；该标高对应的相邻段属于浇筑层的底部，粗骨料属于微量密集，在混凝土工程的垂直方向上，互相抵补。在射线防护方向上，混凝土的骨料累积数量可视为均等。
与现有技术相比，本发明的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法所具有的有益效果是：本发明通过粗骨料外形的改变，增大了底部的支撑面，增加了下沉的阻滞力。各级骨料有合理的大小，增大了各级骨料底面的支撑作用。骨料下沉明显减少，混凝土在满足施工的坍落度需求的前提下，有较高的骨料均布率。再通过在浇筑时的错层分布实现在射线防护方向上，混凝土的骨料累积数量均等，能够具备均匀的射线防护能力。
附图说明
图1是本发明一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法所述铁质或铅质柱形骨料粘接同质颗粒结构示意图。
图2是本发明一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法所述冲压加工的立方体形骨料结构主视图。
图3是本发明一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法所述冲压加工的立方体形骨料结构右视图。
图4是本发明一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法所述错层浇筑的墙体剖视示意图。
其中：1、粗骨料 2、颗粒 3、飞边 4、钢筋 5、挡板 6、浆料 A、射线入射方向。
图1～4是本发明一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法的最佳实施例，下面结合附图1～4对本发明做进一步说明：
具体实施方式
以下结合附图1～4通过实施例对本发明作进一步说明，但不对本发明做限于实施例的限制。其中实施例1为本发明最佳实施例。
结合图1，粗骨料1的外表面边缘区用胶黏剂粘附了颗粒2。颗粒2可以是铁砂或铅质颗粒。粗骨料1的5%～40%表面涂胶A组分，颗粒2上喷涂B组分，将粗骨料1与颗粒2混合，搅拌完成粘接。其它形状的粗骨料同理实施。可以工业化生产制造。涂胶为A、B双组份，只有当A、B两组份接触才会发生粘结，A、A间，B、B间不发生粘结。
结合图2、图3，粗骨料1在冲床上，利用模具，冲压加工形成的飞边3。模具的凹模上，制造有对应的刃口，粗骨料1的毛坯，压入凹模，刃口切割柱形骨料相应区域，形成飞边。其它形状的粗骨料同理实施。
结合图4，挡板5垂直于射线入射方向A，焊接于钢筋4上，钢筋4周围浇筑了有粗骨料1和浆料6的混凝土拌合料。浆料6包括次级及以下级骨料和水泥。墙体在A向上由挡板5分段，挡板间的混凝土，每相邻段间的混凝土分属于上层混凝土底层和下层混凝土顶层。
实施例1
按现行规范制备坍落度为80mm的混凝土时，圆柱形骨料在坍落度为80mm混凝土中，呈现水平面最小的姿态，圆柱的轴线平行于重力线。所配混凝土的密度为4900 kg/m3；铁质柱形骨料1的密度为7800kg/m3，柱高13mm，水平截面的直径Dz=16mm、棱柱表面15%的表面粘有直径d=1.6～4.8mm不等的颗粒，横截面为Sg=3.14×64 mm2，骨料的当量截面为Sd=7800/4900×3.14 ×82 mm2，次级骨料的轮廓直径为d2=0.25×16mm，第三级骨料轮廓直径为d3=0.4×4mm，其余从略。
试验估算算式，颗粒直径取平均值，扰动的面积Sr=3.14K×(8+3.2+3.2)2mm2。本实施例中，颗粒的数量和次级骨料的比例，不能全部占满柱形骨料的底部边缘，其修正系数K，试验值为0.55。该状态下，“承受扰动的稳定态最大面积”为：Sr≈3.14 ×(8+3.2+3.2)2×0.55 mm2大于柱形骨料的当量面积Sd=7800/4900×3.14 ×82 mm2。理论上骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。
实验时的混凝土拌合物，骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。在选用通用振捣棒振捣情况下，下沉不明显。
将高45mm，弯角135°，壁厚3mm的弯角件垂直于射线方向每隔400mm水平焊接到混凝土的钢筋上，垂直方向处于将要浇筑的浇筑层的顶部；
浇筑使用上述骨料制备的混凝土，使每个浇筑层依随挡板分段；使相邻段新浇筑层的顶面标高均随挡板相差45mm，形成该浇筑层顶面分段错层。合理振捣使混凝土密实。
同样方法浇筑多层。
浇筑后，骨料未发生下沉现象，在振捣密实后，骨料下沉不明显。墙体终凝后无开裂现象。墙体各部位对各种射线阻挡效果均一。
实施例2
按现行规范制备坍落度为80mm的混凝土时，圆柱形骨料在坍落度为80mm混凝土中，呈现水平面最小的姿态，圆柱的轴线平行于重力线。所配混凝土的密度为4600 kg/m3；铁质柱形骨料1的密度为7800kg/m3，柱高16mm，水平截面的直径Dz=20mm、棱柱表面5%的表面粘有直径d=2～6mm不等的颗粒，横截面为Sg=3.14×102 mm2，骨料的当量截面为Sd=7800/4600×3.14 ×102 mm2，次级骨料的轮廓直径为d2=0.4×20mm，第三级骨料轮廓直径为d3=0.2×8mm，其余从略。
试验估算算式，颗粒直径取平均值，扰动的面积Sr=3.14K×(10+4+4)2mm2。本实施例中，颗粒的数量和次级骨料的比例，不能全部占满柱形骨料的底部边缘，其修正系数K，试验值为0.58。该状态下，“承受扰动的稳定态最大面积”为：Sr≈3.14 ×(10+4+4)2×0.58mm2大于柱形骨料的当量面积Sd=7800/4600×3.14 ×102 mm2。理论上骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。
实验时的混凝土拌合物，骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。在选用通用振捣棒振捣情况下，下沉不明显。
将40mm的角钢垂直于射线方向每隔300mm水平焊接到混凝土的钢筋上，使角钢的边与垂直方向成45°，垂直方向处于将要浇筑的浇筑层的顶部；
浇筑使用上述骨料制备的混凝土，使每个浇筑层依随挡板分段；使相邻段新浇筑层的顶面标高均依随挡板相差40mm，形成该浇筑层顶面分段错层。振捣使混凝土密实。
同样方法浇筑多层。
浇筑后，骨料未发生下沉现象，在振捣密实后，骨料下沉不明显。墙体各部位对各种射线阻挡效果均匀。
实施例3
按现行规范配合坍落度为80mm的混凝土时，圆柱形骨料在坍落度为80mm混凝土中，呈现水平面最小的姿态，圆柱的轴线平行于重力线。所配混凝土的密度为6200 kg/m3；铅质柱形骨料1的密度为11340kg/m3，柱高12.8mm，水平截面的直径Dz=16mm、棱柱表面20%的表面粘有直径d=1.6mm～4.8mm不等的颗粒，横截面为Sg=3.14×82 mm2，骨料的当量截面为Sd=11340/6200×3.14 ×82 mm2，次级骨料的轮廓直径为d2=0.25×16mm，第三级骨料轮廓直径为d3=0.3×4mm，其余从略。
试验估算算式，颗粒直径取平均值，扰动的面积Sr=3.14K×(8+3.2+3.2)2mm2。本实施例中，颗粒的数量和次级骨料的比例，不能全部占满柱形骨料的底部边缘，其修正系数K，试验值为0.63。该状态下，“承受扰动的稳定态最大面积”为：Sr≈3.14 ×(8+3.2+3.2)2×0.63mm2大于柱形骨料的当量面积Sd=11340/6200×3.14 ×82 mm2。理论上骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。
实验时的混凝土拌合物，骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。在选用通用振捣棒振捣情况下，下沉不明显。
将50mm的角钢垂直于射线方向每隔600mm水平焊接到混凝土的钢筋上，使角钢的边与垂直方向成45°，垂直方向处于将要浇筑的浇筑层的顶部；
浇筑使用上述骨料制备的混凝土，使每个浇筑层依随挡板分段；使相邻段新浇筑层的顶面标高均随挡板相差50mm，形成该浇筑层顶面分段错层。合理振捣使混凝土密实。
同样方法浇筑多层。
浇筑后，骨料未发生下沉现象，在振捣密实后，骨料下沉不明显。墙体各部位对各种射线阻挡效果均匀。
实施例4
按现行规范制备坍落度为80mm的混凝土时，六棱柱形骨料在坍落度为80mm混凝土中，呈现水平面最小的姿态，柱的轴线平行于重力线。所配混凝土的密度为4600 kg/m3；铁质柱形骨料1的密度为7800kg/m3，柱高14mm，水平截面外接圆的直径Dz=20mm，飞边长d=3mm～5mm不等，横截面为Sg=3×10×5×1.73 mm2，骨料的当量截面为Sd=7800/4600×3×10×5×1.73 mm2，次级骨料的轮廓直径为d2=0.2×20mm，第三级骨料轮廓直径为d3=0.4×4mm，其余从略。
试验估算算式，飞边长取平均值，扰动的面积Sr=3×(10+4+4)×9×1.73·K mm2。本实施例中，飞边的数量和次级骨料的比例，不能全部占满柱形骨料的底部边缘，其修正系数K，试验值为0.58。该状态下，“承受扰动的稳定态最大面积”为：Sr≈3×18×9×1.73×0.58mm2大于柱形骨料的当量面积Sd=7800/4600×3×10×5×1.73 mm2。理论上骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。
实验时的混凝土拌合物，骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。在选用通用振捣棒振捣情况下，下沉不明显。
将高60mm，弯角150°，壁厚5mm的弯角件垂直于射线方向每隔500mm水平焊接到混凝土的钢筋上，垂直方向处于将要浇筑的浇筑层的顶部；
浇筑使用上述骨料制备的混凝土，使每个浇筑层随挡板分段；使相邻段新浇筑层的顶面标高均随挡板相差60mm，形成该浇筑层顶面分段错层。合理振捣使混凝土密实。
同样方法浇筑多层。
浇筑后，骨料未发生下沉现象，在振捣密实后，骨料下沉不明显。墙体各部位对各种射线阻挡效果均匀。
实施例5
按现行规范制备坍落度为80mm的混凝土时，正方体形骨料在坍落度为80mm混凝土中，呈现水平面最小的姿态，棱平行于重力线。所配混凝土的密度为4600 kg/m3；铁质柱形骨料1的密度为7800kg/m3，棱长14mm、飞边长d=3mm～5mm不等，横截面为Sg=142 mm2，骨料的当量截面为Sd=7800/4600×142 mm2，次级骨料的轮廓直径为d2=0.25×20 mm，第三级骨料轮廓直径为d3=0.3×5mm，其余从略。
试验估算算式，飞边长取平均值，扰动的面积Sr= (14+4+4)2·K mm2。本实施例中，飞边的数量和次级骨料的比例，不能全部占满柱形骨料的底部边缘，其修正系数K，试验值为0.76。该状态下，“承受扰动的稳定态最大面积”为：Sr≈(14+4+4)2×0.76 mm2大于柱形骨料的当量面积Sd=7800/4600×142 mm2。理论上骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。
实验时的混凝土拌合物，骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。在选用通用振捣棒振捣情况下，下沉不明显。
将高30mm，弯角120°，壁厚1mm的弯角件在垂直于射线方向，每隔400mm焊接到混凝土的钢筋上，垂直方向处于将要浇筑的浇筑层的顶部；
浇筑使用上述骨料制备的混凝土，使每个浇筑层依随挡板分段；使相邻段新浇筑层的顶面标高均随挡板相差约30mm，形成该浇筑层顶面分段错层。合理振捣使混凝土密实。
同样方法浇筑多层。
浇筑后，骨料未发生下沉现象，在振捣密实后，骨料下沉不明显。墙体各部位对各种射线阻挡效果均匀。
实施例6
按现行规范配合坍落度为80mm的混凝土时，正方体形骨料在坍落度为80mm混凝土中，呈现水平面最小的姿态，棱平行于重力线。所配混凝土的密度为4900 kg/m3；铁质柱形骨料1的密度为7800kg/m3，棱长20mm、飞边长为Rf=4.2mm～5.6mm，横截面为Sg=202 mm2，骨料的当量截面为Sd=7800/4900×202 mm2，次级骨料的轮廓直径为d2=0.25×28mm，第三级骨料轮廓直径为d3=0.4×7mm，其余从略。
试验估算算式，飞边长取平均值，扰动的面积Sr=(20+4.9+4.9)2·K mm2。本实施例中，飞边的数量和次级骨料的比例，不能全部占满柱形骨料的底部边缘，其修正系数K，试验值为0.79。该状态下，“承受扰动的稳定态最大面积”为：Sr≈(20+4.9+4.9)2×0.79 mm2大于柱形骨料的当量面积Sd=7800/4900×202 mm2。理论上骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。
实验时的混凝土拌合物，骨料在静止状态能悬停在混凝土中，不发生下沉现象。在选用通用振捣棒振捣情况下，下沉不明显。
将高45mm，弯角135°，壁厚3mm的弯角件垂直于射线方向每隔400mm焊接到混凝土的钢筋上，垂直方向处于将要浇筑的浇筑层的顶部；
浇筑使用上述骨料制备的混凝土，使每个浇筑层依随挡板分段；使相邻段新浇筑层的顶面标高均随挡板相差45mm，形成该浇筑层顶面分段错层。合理振捣使混凝土密实。
同样方法浇筑多层。
浇筑后，骨料未发生下沉现象，在振捣密实后，骨料下沉不明显。墙体各部位对各种射线阻挡效果稳定均一。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例。但是凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，仍属于本发明技术方案的保护范围。
Claims (13)
1.一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于，其实施步骤为：
1.1、配制高密度混凝土浆料，其骨料中铁质或铅质骨料占体积百分比15～80%；
1.2、在防护射线的垂直方向上每隔300mm～600mm水平设置一挡板，挡板焊接到预浇筑混凝土结构的钢筋上，垂直方向上各挡板处于每层混凝土浇筑层的顶部；
1.3、浇注步骤1.1所述高密度混凝土浆料，同一层混凝土浇筑层顶部水平被挡板分割为多段；同一层混凝土浇筑层顶部的挡板在同一水平面上，第一段浇筑至该段的挡板上平，第二段浇筑至该段的挡板下平，第三段浇筑至该段的挡板上平，依次类推，使该混凝土浇筑层相邻段的顶面标高均相差30mm～60mm，形成该浇筑层顶面分段错层。
2.根据权利要求1所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述挡板的折边的角度在120°～150°，挡板高30mm～60mm，壁厚1mm～5mm，材料为铁质。
3.根据权利要求1所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述挡板用宽度为30mm～60mm的角钢制作。
4.根据权利要求1所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述铁质或铅质骨料至少包括粗骨料、次级骨料和第三级骨料；所述粗骨料的形状为柱高为0.75～0.85倍的截面直径的圆柱体；所述次级骨料的轮廓尺寸是粗骨料截面直径的0.2～0.4倍；所述第三级骨料的轮廓尺寸是次级骨料轮廓尺寸的0.2～0.4倍。
5.根据权利要求4所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述粗骨料的形状为柱高为0.8倍的截面直径的圆柱体。
6.根据权利要求1所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述铁质或铅质骨料至少包括粗骨料、次级骨料和第三级骨料；所述粗骨料的形状为柱高为0.65～0.75倍的截面外接圆直径的六棱体；所述次级骨料的轮廓尺寸是粗骨料截面直径的0.2～0.4倍；所述第三级骨料的轮廓尺寸是次级骨料轮廓尺寸的0.2～0.4倍。
7.根据权利要求6所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述粗骨料的形状为柱高为0.7倍的截面外接圆直径的六棱体。
8.根据权利要求4或6所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：在所述的铁质或铅质骨料的表面上粘接有大小不等的颗粒。
9.根据权利要求8所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述铁质或铅质骨料上粘接有颗粒的表面积占总表面积的5～40%。
10.根据权利要求8所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述颗粒的直径是铁质或铅质骨料截面直径的0.1～0.3倍。
11.根据权利要求8所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述的颗粒与铁质或铅质骨料的材质相同。
12.根据权利要求4或6所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述的铁质或铅质骨料在径向上用冲压工艺制造出飞边。
13.根据权利要求12所述的一种制备骨料均匀的高密度混凝土的方法，其特征在于：所述飞边的长度是铁质或铅质粗骨料截面直径的0.15～0.25倍。
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