CN102720185A - h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法 - Google Patents
h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102720185A CN102720185A CN2012100240542A CN201210024054A CN102720185A CN 102720185 A CN102720185 A CN 102720185A CN 2012100240542 A CN2012100240542 A CN 2012100240542A CN 201210024054 A CN201210024054 A CN 201210024054A CN 102720185 A CN102720185 A CN 102720185A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pile
- calculating
- campshed
- internal force
- force value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
Abstract
本发明公开了一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法,包括以下步骤:首先按照常规方法计算作用在后排桩的滑坡推力和前排桩桩前的抗力,然后根据桩—土变形协调条件计算出桩间土与前、后排桩的相互作用力;接着根据滑动面位置将h型抗滑桩划分为受荷段和锚固段;将受荷段前、后排桩视为固定端支座下的三次超静定结构,采用图乘法加以计算;然后根据计算出的滑面处内力值和地层条件,对锚固段前、后排桩弹性桩与刚性桩进行计算判别,接着采用相应方法进行计算。本发明提出了h型抗滑桩具体的结构计算步骤和方法,弥补了h型抗滑桩目前暂无合理结构计算方法的情况,此计算方法与实际受力情况接近,计算结果精确。
Description
技术领域
本发明涉及一种应用于滑坡或边坡治理中的抗滑桩受力分析方法,特别涉及一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法。
背景技术
抗滑桩是穿过滑坡体嵌入滑床的钢筋混凝土构件,用以支挡滑体的滑动力,起稳定边坡的作用,适用于滑体加固。相比其他抗滑支撑结构,抗滑桩具有土方量开挖量小、工期短等优点,是广泛采用的一种抗滑措施。抗滑桩对滑坡体的加固作用是利用抗滑桩嵌入滑动面以下的稳定地层使得作用在抗滑桩上的滑体推力传递到稳定的地层,从而增加滑体的稳定性。当滑坡体下滑时受到抗滑桩的阻抗力,使桩前滑体达到稳定状态。
h型抗滑桩是设置前、后两排钢筋混凝土桩,并用刚性连梁把前排桩桩顶与后排桩桩身联结起来,形成一个双排支护的空间结构。h型抗滑桩作为空间组合式抗滑桩,结构形式复杂,如何在考虑整体受力效应下前排桩、后排桩与连系梁的结构内力的计算科学、合理是非常关键的问题。h型抗滑桩目前暂无完整的桩身结构计算方法。
因此急需一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法。
发明内容
有鉴于此,本发明所要解决的技术问题是提供一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法。
本发明的目的是这样实现的:
本发明提供的一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法,包括以下步骤:
S1:计算后排桩承受的滑坡推力和前排桩承受的桩前抗力;
S2:计算前排桩和后排桩桩间土压力;
S3:计算h型抗滑桩的前排桩和后排桩受荷段桩身与滑面处的内力值和位移值;
S4:计算连系梁的内力值与水平位移值;
S5:计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值。
进一步,所述桩间土压力计算,具体包括以下步骤:
S21:建立分布荷载作用下的位移计算公式;
S22:运用结构力学方法得出h型抗滑桩在分布荷载作用下的刚性结点的转角和水平位移量;
S23:计算出刚性结点的水平位移值;
S24:计算出前、后排桩及桩间土水平位移;
S25:计算桩间土压力。
进一步,所述h型抗滑桩受荷段采用三次超静定结构图乘法计算内力值及位移值。
进一步,所述计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值包括计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩弹性桩内力值;所述计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩弹性桩内力值采用p-y曲线法计算来确定滑面以下桩身弯矩M、剪力Q、水平位移 和转角。
进一步,所述计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值包括计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩刚性桩内力值;所述计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩刚性桩内力值采用刚性桩法计算来确定滑面以下桩身弯矩M、剪力Q、水平位移和转角。
本发明的优点在于:本发明采用的方法有如下优点:
(1)明确了h型抗滑桩的滑坡推力的分布问题,在得出前、后排桩的滑坡推力分布形式和规律上,通过建立变形协调方程,计算出后排桩与桩间土的相互作用力、以及桩间土与前排桩的作用力的量化关系。
(2)对于h型抗滑桩上部受荷段的计算,将h型抗滑桩可以看做一个由前、后排桩与连系梁共同组成的整体刚性抗滑结构来考虑,建立基于三次超静定图乘法的计算方法,导出h型抗滑桩受荷段结构内力及位移。
(3)对于h型抗滑桩下部锚固段的计算,根据桩的类别,分别应用弹性桩P-y曲线法和刚性桩法进行计算。
(4)h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法保证了此种抗滑桩结构的计算更接近实际受力情况,科学可靠。
本发明的其它优点、目标和特征在某种程度上将在随后的说明书中进行阐述,并且在某种程度上,基于对下文的考察研究对本领域技术人员而言将是显而易见的,或者可以从本发明的实践中得到教导。本发明的目标和其它优点可以通过下面的说明书,权利要求书,以及附图中所特别指出的结构来实现和获得。
附图说明
为了使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图对本发明作进一步的详细描述,其中:
图1为本发明实施例提供的h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法流程图;
图2为本发明实施例提供的h型抗滑桩前、后排桩推力分配计算模型示意图;
图3为本发明实施例提供的h型抗滑桩受荷段结构分析示意图I;
图4为本发明实施例提供的h型抗滑桩受荷段结构分析示意图II;
图5为本发明实施例提供的h型抗滑桩锚固段p-y曲线法桩身有限差分划分示意图I;
图6为本发明实施例提供的h型抗滑桩锚固段p-y曲线法桩身有限差分划分示意图II。
具体实施方式
以下将结合附图,对本发明的优选实施例进行详细的描述;应当理解,优选实施例仅为了说明本发明,而不是为了限制本发明的保护范围。
图2为本发明实施例提供的h型抗滑桩前、后排桩推力分配计算模型示意图,如图所示,根据h型抗滑桩桩身结构的滑动面位置,将h型抗滑桩划分为上部受荷段和下部锚固段分别进行,把滑面以上的上部受荷段看做一个刚性整体,其承受的所有桩土作用力看做外力,即将滑坡推力、桩间土作用力、滑面上端桩前土抗力等作为外荷载,通过结构力学方法计算受荷段的剪力、弯矩、位移。对于h型抗滑桩下部锚固段计算,可根据桩周岩土条件,采用弹性桩p-y曲线法或刚性桩法进行计算。
图1为本发明实施例提供的h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法流程图,如图所示:本发明提供的一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法,包括以下步骤:
S1:计算后排桩承受的滑坡推力和前排桩承受的桩前抗力;
S2:计算前排桩和后排桩桩间土压力,具体包括以下步骤:
S21:建立分布荷载作用下的位移计算公式;
S22:运用结构力学方法得出h型抗滑桩在分布荷载作用下的刚性结点的转角和水平位移量;
S23:计算出刚性结点的水平位移值;
S24:计算出前、后排桩及桩间土水平位移;
S25:计算桩间土压力。
S3:计算h型抗滑桩的前排桩和后排桩受荷段桩身与滑面处的内力值和位移值;
所述h型抗滑桩受荷段采用三次超静定结构图乘法计算内力值及位移值。
S4:计算连系梁的内力值与水平位移值;
图3为本发明实施例提供的h型抗滑桩受荷段结构分析示意图I;图4为本发明实施例提供的h型抗滑桩受荷段结构分析示意图II;图5为本发明实施例提供的h型抗滑桩锚固段p-y曲线法桩身有限差分划分示意图I;图6为本发明实施例提供的h型抗滑桩锚固段p-y曲线法桩身有限差分划分示意图II,即为锚固段的挠曲微分方程的中心差分形式示意图,如图所示:
S5:计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值。
所述计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值包括计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩弹性桩内力值;所述计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩弹性桩内力值采用p-y曲线法计算来确定滑面以下桩身弯矩M、剪力Q、水平位移和转角。
所述计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值包括计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩刚性桩内力值;所述计算h型抗滑桩锚固段前、后排桩刚性桩内力值采用刚性桩法计算来确定滑面以下桩身弯矩M、剪力Q、水平位移和转角。
下面结合附图具体说明计算方法步骤:
(1)后排桩的滑坡推力及前排桩的桩前抗力可以采用常规方法的计算得到。然后构建计算模型,计算后排桩与桩间土的相互作用力A1、以及桩间土与前排桩的作用力A2,
(2)由于前排桩、后排桩处于一个平面,在纵向滑坡推力的作用下,将后排桩身承受滑坡推力产生的主动土压力q和桩间土产生的被动土压力A1进行叠加;前排桩承受桩间土压力A2和桩前抗力q1进行叠加,最终确定出使用在前排桩和后排桩上的荷载。
(3)将h型抗滑桩受荷段简化成一个两边为固定端的刚架来计算。将2n+3次超静定结构转化为一个受2n+3个未知外力的静定结构,根据位移条件,可以写出力法典型方程:
,
其中,表示单独作用时,基本结构对应点沿X1,X2,X3方向的位移,表示单独作用时,基本结构对应点沿X1,X2,X3方向的位移,表示单独作用时,基本结构对应点沿X1,X2,X3方向的位移,表示荷载单独作用下,基本结构对应点沿X1,X2,X3方向的位移,分别作出M1, M2 ,M3, MP图,求得上式中的未知数。
(5)h型抗滑桩锚固段前、后排桩弹性桩与刚性桩判别计算。如为锚固段弹性桩类型则采用步骤(6)计算,如为锚固段刚性桩类型则采用步骤(7)计算。
(6)h型抗滑桩前排桩、后排桩锚固段挠曲微分方程的中心差分形式可以写为下面方程:
,
根据滑动面处内力变形连续条件,可写出前、后排桩方程组的矩阵表达式:
根据边界条件提供的24个补充方程,结合已有的2(n+1)个方程组,可以解得2(n+5)个未知量,从而得到前、后排桩桩身任一截面的位移值。利用有限差分法,根据以上推导迭代求解,在得到各节点的位移值,运用p-y曲线计算出个节点的作用力,最终求得前、后排桩桩身的弯矩M、剪力Q、转角和土体侧向应力及变形。
(7)h型抗滑桩前排桩与后排桩锚固段运用刚性桩法计算。把前排桩和后排桩桩周岩土视为弹性体计算侧向应力和土的抗力,最终得到前、后排桩锚固段土体的侧向位移Δx,侧向应力,及锚固段任一截面深度处桩的弯矩M和剪力Q。
以上所述仅为本发明的优选实施例,并不用于限制本发明,显然,本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样,倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内,则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (5)
1. 一种h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法,其特征在于:包括以下步骤:
S1:计算后排桩承受的滑坡推力和前排桩承受的桩前抗力;
S2:计算前排桩和后排桩桩间土压力;
S3:计算h型抗滑桩的前排桩和后排桩受荷段桩身与滑面处的内力值和位移值;
S4:计算连系梁的内力值与水平位移值;
S5:计算h型抗滑桩锚固段前排桩和后排桩的内力值。
2. 根据权利要求1所述的h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法,其特征在于:所述桩间土压力计算,具体包括以下步骤:
S21:建立分布荷载作用下的位移计算公式;
S22:运用结构力学方法得出h型抗滑桩在分布荷载作用下的刚性结点的转角和水平位移量;
S23:计算出刚性结点的水平位移值;
S24:计算出前、后排桩及桩间土水平位移;
S25:计算桩间土压力。
3. 根据权利要求1所述的h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法,其特征在于:所述h型抗滑桩受荷段采用三次超静定结构图乘法计算内力值及位移值。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012100240542A CN102720185A (zh) | 2012-02-03 | 2012-02-03 | h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012100240542A CN102720185A (zh) | 2012-02-03 | 2012-02-03 | h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102720185A true CN102720185A (zh) | 2012-10-10 |
Family
ID=46946040
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2012100240542A Pending CN102720185A (zh) | 2012-02-03 | 2012-02-03 | h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102720185A (zh) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103790169A (zh) * | 2013-06-29 | 2014-05-14 | 中南大学 | 嵌岩双排微型抗滑桩预警分级方法 |
CN104612144A (zh) * | 2014-12-18 | 2015-05-13 | 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 | 一种抗滑桩锚固段最小长度的计算方法 |
CN105544558A (zh) * | 2016-01-08 | 2016-05-04 | 上海岩土工程勘察设计研究院有限公司 | 直立式基坑支护结构的设计方法 |
CN106049512A (zh) * | 2016-06-21 | 2016-10-26 | 重庆交通大学 | 双排桩基‑承台‑挡墙组合支挡结构设计计算方法 |
CN107816049A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-03-20 | 大连理工大学 | 基于协同工作原理的堆积型滑坡‑微型抗滑桩群组合结构 |
CN108846212A (zh) * | 2018-06-20 | 2018-11-20 | 中铁西北科学研究院有限公司 | 一种刚架桩内力及位移设计计算方法 |
CN109657334A (zh) * | 2018-12-14 | 2019-04-19 | 西安石油大学 | 一种超静定结构的受力特性分析方法 |
CN109763484A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-05-17 | 四川省交通运输厅交通勘察设计研究院 | 一种h型桩荷载计算方法 |
CN112084559A (zh) * | 2020-09-08 | 2020-12-15 | 中交第二公路勘察设计研究院有限公司 | 一种陡倾滑动面抗滑桩锚固深度确定的计算方法 |
CN114215078A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-22 | 南京库仑软件技术有限公司 | 一种双排抗滑桩及其承受力计算方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN201144423Y (zh) * | 2008-01-11 | 2008-11-05 | 肖世国 | 椅型组合抗滑桩构造 |
-
2012
- 2012-02-03 CN CN2012100240542A patent/CN102720185A/zh active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN201144423Y (zh) * | 2008-01-11 | 2008-11-05 | 肖世国 | 椅型组合抗滑桩构造 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
刘鸿: "双排抗滑桩计算方法研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库》, 31 August 2007 (2007-08-31) * |
张建伟等: "分布荷载推力桩计算的p-y曲线法研究", 《岩土力学》, vol. 29, no. 12, 31 December 2008 (2008-12-31) * |
肖世国: "边(滑)坡治理中h型组合抗滑桩的分析方法及工程应用", 《岩土力学》, vol. 31, no. 7, 31 July 2010 (2010-07-31) * |
郭应征: "《材料力学》", 30 April 2010, article "材料力学", pages: 318 - 4 * |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103790169A (zh) * | 2013-06-29 | 2014-05-14 | 中南大学 | 嵌岩双排微型抗滑桩预警分级方法 |
CN103790169B (zh) * | 2013-06-29 | 2015-11-18 | 中南大学 | 嵌岩双排微型抗滑桩预警分级方法 |
CN104612144A (zh) * | 2014-12-18 | 2015-05-13 | 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 | 一种抗滑桩锚固段最小长度的计算方法 |
CN104612144B (zh) * | 2014-12-18 | 2016-05-18 | 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 | 一种抗滑桩锚固段最小长度的计算方法 |
CN105544558A (zh) * | 2016-01-08 | 2016-05-04 | 上海岩土工程勘察设计研究院有限公司 | 直立式基坑支护结构的设计方法 |
CN106049512A (zh) * | 2016-06-21 | 2016-10-26 | 重庆交通大学 | 双排桩基‑承台‑挡墙组合支挡结构设计计算方法 |
CN106049512B (zh) * | 2016-06-21 | 2018-02-06 | 重庆交通大学 | 双排桩基‑承台‑挡墙组合支挡结构设计计算方法 |
CN107816049A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-03-20 | 大连理工大学 | 基于协同工作原理的堆积型滑坡‑微型抗滑桩群组合结构 |
CN108846212A (zh) * | 2018-06-20 | 2018-11-20 | 中铁西北科学研究院有限公司 | 一种刚架桩内力及位移设计计算方法 |
CN108846212B (zh) * | 2018-06-20 | 2022-09-06 | 中铁西北科学研究院有限公司 | 一种刚架桩内力及位移设计计算方法 |
CN109657334A (zh) * | 2018-12-14 | 2019-04-19 | 西安石油大学 | 一种超静定结构的受力特性分析方法 |
CN109657334B (zh) * | 2018-12-14 | 2023-03-31 | 西安石油大学 | 一种超静定结构的受力特性分析方法 |
CN109763484A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-05-17 | 四川省交通运输厅交通勘察设计研究院 | 一种h型桩荷载计算方法 |
CN112084559A (zh) * | 2020-09-08 | 2020-12-15 | 中交第二公路勘察设计研究院有限公司 | 一种陡倾滑动面抗滑桩锚固深度确定的计算方法 |
CN112084559B (zh) * | 2020-09-08 | 2022-07-08 | 中交第二公路勘察设计研究院有限公司 | 一种陡倾滑动面抗滑桩锚固深度确定的计算方法 |
CN114215078A (zh) * | 2021-12-23 | 2022-03-22 | 南京库仑软件技术有限公司 | 一种双排抗滑桩及其承受力计算方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102720185A (zh) | h型抗滑桩桩身结构段分式计算方法 | |
Wei et al. | Strength reduction analysis for slope reinforced with one row of piles | |
Hsiung | A case study on the behaviour of a deep excavation in sand | |
Jiao et al. | Simulating the process of reservoir-impoundment-induced landslide using the extended DDA method | |
Bergado et al. | 2D and 3D numerical simulations of reinforced embankments on soft ground | |
Bhasi et al. | Numerical study of basal reinforced embankments supported on floating/end bearing piles considering pile–soil interaction | |
Zhang et al. | Numerical investigation on factors for deep-seated slope stability of stone column-supported embankments over soft clay | |
Benmebarek et al. | Numerical studies of seepage failure of sand within a cofferdam | |
CN105138767B (zh) | 一种深埋非对称小间距隧道围岩压力计算方法 | |
CN106066920B (zh) | 上下重叠隧道盾构施工对托换桩基影响的数值分析方法 | |
Faheem et al. | Three-dimensional base stability of rectangular excavations in soft soils using FEM | |
Zhang et al. | Coupled mechanical and hydraulic modeling of a geosynthetic-reinforced and pile-supported embankment | |
Rui et al. | Two-dimensional soil arching evolution in geosynthetic-reinforced pile-supported embankments over voids | |
CN106529150B (zh) | 复合地层盾构隧道拱顶荷载计算方法 | |
Liang et al. | A simplified analytical method for response of an axially loaded pile group subjected to lateral soil movement | |
Teramoto et al. | Evaluation of ultimate behavior of actual large-scale pile group foundation by in-situ lateral loading tests and numerical analysis | |
CN111046552A (zh) | 桩类抗滑结构内力计算的位移加载方法 | |
Dicleli et al. | Effect of soil–bridge interaction on the magnitude of internal forces in integral abutment bridge components due to live load effects | |
JP6238043B2 (ja) | 地盤−構造物系の液状化時の残留変形簡易算定方法 | |
Dong et al. | Limit analysis of vertical anti-pulling screw pile group under inclined loading on 3D elastic-plastic finite element strength reduction method | |
Zhou et al. | Correction of earth pressure and analysis of deformation for double-row piles in foundation excavation in Changchun of China | |
Zheng et al. | Numerical simulations for response of MSE wall-supported bridge abutments to vertical load | |
Dicleli et al. | Effect of superstructure-abutment continuity on live load distribution in integral abutment bridge girders | |
CN109763484B (zh) | 一种h型桩荷载计算方法 | |
Lian et al. | Theoretical analysis and optimization of frame protection to control shallow slope stability and soil erosion |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20121010 |