CN102513506B - 一种防止高温合金铸件疏松的方法 - Google Patents
一种防止高温合金铸件疏松的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102513506B CN102513506B CN 201110402941 CN201110402941A CN102513506B CN 102513506 B CN102513506 B CN 102513506B CN 201110402941 CN201110402941 CN 201110402941 CN 201110402941 A CN201110402941 A CN 201110402941A CN 102513506 B CN102513506 B CN 102513506B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- shell mould
- alloy
- mould
- cast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Abstract
本发明是一种防止等轴晶高温合金铸件疏松的方法，该工艺步骤如下：采用传统熔模精密铸造工艺制备蜡型和壳型；将壳型在定向凝固真空感应炉的加热器中加热到合金固液相线范围内的某一温度并保温；将合金重熔并浇注进壳型空腔再以一定速度抽拉出加热器。本发明的特征是壳型温度的选择取决于合金固液范围内枝晶骨架搭建完毕后枝晶间液体保持毛细管沟通的温度，上下壳型加热区选择同一温度，壳型在此温度下抽拉出加热区保证容易产生疏松的枝晶间始终有液体通过毛细管补充，从而改善和消除疏松缺陷。本发明优点是适合普通浇注工艺难以避免产生疏松的铸件结构，壳型在加热器内设置为同一温度，铸件上下端组织趋于一致，可有效减少或消除疏松倾向高的高温合金或结构的等轴晶铸件的疏松缺陷，从而提高铸件合格率。
Description
技术领域
本发明是一种防止高温合金铸件疏松的方法，属于高温合金精密铸造技术领域。
背景技术
燃气涡轮发动机已成为我国军用飞机乃至大飞机发展的重要前提和瓶颈。一直以来高温合金及其零件成型技术都被称为燃气涡轮的心脏而被用来制造燃气涡轮热端部件。作为燃气涡轮内使用的结构铸件，多采用等轴晶合金。等轴晶高温合金铸件有时因铸件结构和合金成分的原因经常引起缩孔、疏松等缺陷。例如，等壁厚厚壁高大铸件和高Ti含量铸造镍基高温合金的疏松形成倾向就很高。目前，等轴晶高温合金铸件成型主要采用普通铸造的方法。普通铸造工艺的壳型温度远低于合金固相线温度，浇注完后无抽拉控制过程。其缺点是：第一、重熔浇注过程无法有针对性的控制疏松；第二、需要设计复杂的浇注系统尽量避免疏松形成，从而浪费原材料；第三、如果合金和铸件结构疏松倾向高，即使通过浇注系统设计和浇注参数的合理组合优化也无法避免疏松缺陷的形成。
发明内容
本发明正是针对上述现有技术中存在的缺点而设计提供了一种防止高温合金铸件疏松的方法，其目的是提高改善或消除疏松缺陷，提高铸件合格率，降低成本。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：
该种防止等轴晶高温合金铸件疏松的方法采用传统熔模精密铸造工艺制备蜡型和壳型，将壳型在定向凝固真空感应炉的加热器中加热到合金固液相线范围内的某一温度并保温，将合金重熔并浇注进壳型空腔再以一定速度抽拉出加热器。壳型温度的选择取决于合金固液范围内枝晶骨架搭建完毕后枝晶间液体保持毛细管沟通的温度，炉内壳型加热器上下加热区选择同一温度，壳型在此温度下以一定速度抽拉出加热区保证容易产生疏松的枝晶间始终有液体通过毛细管补充，从而改善和消除疏松缺陷。本发明方法步骤如下：
(1)壳型的制备
采用熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
(2)确定固、液相线和壳型加热与保温温度
采用差热分析或扫描量热分析方法确定铸件所用高温合金的固、液相线温度范围；
在固、液相线温度区间内，采用等温凝固淬火试验的方法确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度，并将这一温度选为壳型的加热与保温温度；
(3)壳型的加热与保温
将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温≥10min，确保壳型温度到温且均匀；
(4)重熔与浇注
将高温合金锭重熔，当壳型保温时间达到后，在不低于合金液相线温度下将合金液浇注进壳型空腔；
(5)浇注后壳型的抽拉
浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束；
壳型抽拉出加热区的的抽拉速度为：3mm/min～25mm/min。
本发明技术方案的优点是：
第一、工艺过程通过壳温和抽拉速度的组合优化选择控制疏松缺陷的形成，提高等轴晶高温合金铸件合格率；
第二、节约原材料，降低成本；
第三、为普通铸造工艺无法成型的高疏松形成倾向的合金和铸件提供了一种有效地工艺选择。本发明的实施例证明，铸件合格率提高了2倍以上；成本下降了50％以上。
具体实施方式
以下将结合实施例对本发明技术方案作进一步地详述：
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚5mm～25mm，高130mm～500mm，外径260mm～500mm。本发明所述防止等轴晶高温合金铸件疏松的方法具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，范围在1210℃～1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度，范围在1290℃～1310℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，范围在1290℃～1310℃，加热到温后保温≥10min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间≥10min，在不低于合金液相线温度1325℃下将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，范围在3mm/min～25mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例1
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚10mm，高135mm，外径260mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温15min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间15min时，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在4mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例2
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚15mm，高200mm，外径340mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在10mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例3
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚20mm，高500mm，外径500mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温40min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间40min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在25mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例4
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在5mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例5
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在10mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例6
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在20mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例7
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1400℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在5mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例8
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1400℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在10mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例9
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1300℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1400℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在20mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例10
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1290℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在5mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例11
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1290℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在10mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
实施例12
等轴晶铸件材料为高Ti含量铸造镍基高温合金IN792。铸件为高大厚壁圆筒结构，壁厚12mm，高140mm，外径320mm。采用本发明方法的具体步骤如下：
1、壳型的制备：采用传统熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
2、壳型温度的选择：采用差热分析(DTA)或扫描量热分析(DSC)和等温凝固淬火试验(ISQ)结合的方式确定铸件所用高温合金的固液相线温度，固相线为1210℃，液相线为1325℃。在固液相线温度区间采用等温凝固淬火试验确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度为1290℃，并将这一温度选为工艺的壳型温度；
3、壳型的加热与保温：将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温30min，确保壳型温度到温且均匀；
4、重熔与浇注：将高温合金锭重熔，当壳型保温时间30min后，在不低于合金液相线温度下1465℃将合金液浇注进壳型空腔；
5、浇注后壳型的抽拉：浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，在20mm/min确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束。
与现有技术相比，本发明技术方案对铸件浇注系统设计无特殊要求，适合普通浇注工艺难以避免产生疏松的铸件结构；壳型在加热器内设置为同一温度，铸件上下端组织趋于一致；可有效减少或消除疏松倾向高的高温合金或结构的等轴晶铸件的疏松缺陷，从而提高铸件合格率。
Claims (1)
1.一种防止等轴晶高温合金铸件疏松的方法，其特征在于：该方法的步骤如下：
(1)壳型的制备
采用熔模精密铸造工艺制备铸件的蜡模和壳型；
(2)确定固、液相线和壳型加热与保温温度
采用差热分析或扫描量热分析方法确定铸件所用高温合金的固、液相线温度范围；
在固、液相线温度区间内，采用等温凝固淬火试验的方法确定所用高温合金枝晶间液体保持毛细管沟通的温度，并将这一温度选为壳型的加热与保温温度；
(3)壳型的加热与保温
将定向凝固真空感应熔炼炉壳型加热器的上下温区温度均设定于工艺选择的壳型温度，加热到温后保温≥10min，确保壳型温度到温且均匀；
(4)重熔与浇注
将高温合金锭重熔，当壳型保温时间达到后，在不低于合金液相线温度下将合金液浇注进壳型空腔；
(5)浇注后壳型的抽拉
浇注后壳型以一定的抽拉速度抽拉出加热区，确保合金枝晶间的液体通过毛细管始终保持沟通，直至壳型全部移出加热区抽拉结束；
壳型抽拉出加热区的的抽拉速度为：3mm/min～25mm/min。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 201110402941 CN102513506B (zh) | 2011-12-06 | 2011-12-06 | 一种防止高温合金铸件疏松的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 201110402941 CN102513506B (zh) | 2011-12-06 | 2011-12-06 | 一种防止高温合金铸件疏松的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102513506A CN102513506A (zh) | 2012-06-27 |
| CN102513506B true CN102513506B (zh) | 2013-06-05 |
Family
ID=46284716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 201110402941 Active CN102513506B (zh) | 2011-12-06 | 2011-12-06 | 一种防止高温合金铸件疏松的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102513506B (zh) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103464722B (zh) * | 2013-09-27 | 2016-04-27 | 无锡杨佳机械有限公司 | 一种铸造合金的模具 |
| CN104353784B (zh) * | 2014-10-31 | 2016-09-07 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种高温合金空腔复杂薄壁结构件骨架的精铸方法 |
| CN105234377A (zh) * | 2015-10-28 | 2016-01-13 | 西安航空动力股份有限公司 | 解决定向凝固柱晶及单晶叶片榫头疏松的方法及叶片模组 |
| CN105583366A (zh) * | 2016-01-14 | 2016-05-18 | 西安交通大学城市学院 | 一种薄壁高温合金浮动壁瓦片的精密铸造方法 |
| CN105598372A (zh) * | 2016-03-18 | 2016-05-25 | 南昌航空大学 | 一种近液相线浇注的铝合金熔模铸造方法及熔模铸造装置 |
| CN111318646B (zh) * | 2020-04-17 | 2021-07-16 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种控制等轴晶高温合金涡轮叶片晶粒度的方法 |
| CN111570810B (zh) * | 2020-05-09 | 2022-10-11 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种深海采油树用耐蚀合金粉末及部件的制备方法 |
| CN114871414A (zh) * | 2021-09-02 | 2022-08-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高温合金试棒的细晶铸造方法 |
| CN114309470B (zh) * | 2021-12-31 | 2023-11-03 | 江苏永瀚特种合金技术股份有限公司 | 通过温场调控消除单晶叶片缘板处枝晶碎臂缺陷的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0491656A1 (de) * | 1990-12-17 | 1992-06-24 | Sulzer Innotec Ag | Giessverfahren zur Herstellung von gerichtet erstarrten oder einkristallinen Bauteilen |
| CN1511659A (zh) * | 2003-05-16 | 2004-07-14 | 中国航空工业第一集团公司北京航空材 | 一种制备钴基合金人工关节锥柄的方法 |
| CN101767193A (zh) * | 2009-12-25 | 2010-07-07 | 沈阳工业大学 | 一种消除高温合金厚大铸件疏松的工艺方法 |
-
2011
- 2011-12-06 CN CN 201110402941 patent/CN102513506B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0491656A1 (de) * | 1990-12-17 | 1992-06-24 | Sulzer Innotec Ag | Giessverfahren zur Herstellung von gerichtet erstarrten oder einkristallinen Bauteilen |
| CN1511659A (zh) * | 2003-05-16 | 2004-07-14 | 中国航空工业第一集团公司北京航空材 | 一种制备钴基合金人工关节锥柄的方法 |
| CN101767193A (zh) * | 2009-12-25 | 2010-07-07 | 沈阳工业大学 | 一种消除高温合金厚大铸件疏松的工艺方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 一种新型镍基高温合金的定向凝固研究;汤晓君;《中国优秀硕士论文全文数据库工程科技Ⅰ辑》;20110715(第7期);第22至第26页 * |
| 汤晓君.一种新型镍基高温合金的定向凝固研究.《中国优秀硕士论文全文数据库工程科技Ⅰ辑》.2011,(第7期), |
| 范映伟，王祺，侯淑娥.ＤＤ６单晶高温合金凝固特性研究.《特种铸造及有色合金》.2010,第３０卷(第１２期), * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102513506A (zh) | 2012-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102513506B (zh) | 一种防止高温合金铸件疏松的方法 | |
| CN102363211B (zh) | 一种铝合金汽车变速箱壳体的挤压铸造方法 | |
| CN107574322B (zh) | 一种电子束熔炼技术高纯化制备镍基高温合金的方法 | |
| EP2436461B1 (en) | Unidirectional solidification process and apparatus therefor | |
| CN110144472A (zh) | 一种锰铜减振合金的真空感应熔炼方法 | |
| CN109396400B (zh) | 一种大型复杂薄壁细晶铸件一体化成型方法和装置 | |
| CN206912221U (zh) | 一种定向凝固炉用气体冷却装置 | |
| CN105583366A (zh) | 一种薄壁高温合金浮动壁瓦片的精密铸造方法 | |
| CN109837424A (zh) | 一种稳定γ′相强化的Co-Ni基高温合金及制备方法 | |
| CN104388714B (zh) | 一种大尺寸钛铝金属间化合物铸锭的熔炼制备方法 | |
| CN102240796B (zh) | 半固态合金成型工艺及其所用成型装置 | |
| Wang et al. | Effect of melt thermal history on solidification behavior and microstructural characteristics of a third-generation Ni-based single crystal superalloy | |
| CN110280729A (zh) | 一种多源超声波辅助半连铸制备大规格7xxx系铝合金扁锭的方法 | |
| CN106834766A (zh) | 一种制备大尺寸高合金元素含量镁合金铸锭的方法 | |
| CN201760583U (zh) | 真空熔炼铝铸造炉 | |
| CN103350219A (zh) | 一种降低铸锭宏观偏析的浇铸方法 | |
| CN105964967A (zh) | 一种高碳钢铸坯浇注末期的控制方法 | |
| CN104226965B (zh) | 一种提高铸锭凝固组织等轴晶比率的方法及装置 | |
| CN102517476B (zh) | 一种减小疏松和缩松的高强度铝合金及其制备方法 | |
| CN213614012U (zh) | 一种镍钛合金连铸结晶装置 | |
| CN105964991B (zh) | 能够消除铸件中雀斑的定向凝固方法 | |
| CN108994269A (zh) | 铝合金半连续铸锭的晶粒细化方法及装置 | |
| CN207681449U (zh) | 一种制备半固态浆料的装置 | |
| CN102784895A (zh) | 柱状锭的铸造装置以及柱状锭的制造方法 | |
| CN107354331B (zh) | 以高熔点金属为基底籽晶控制TiAl基合金定向凝固组织片层取向的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CP03 | Change of name, title or address | ||
| CP03 | Change of name, title or address |
Address after: 100095 box 81, Haidian District, Beijing Patentee after: AECC BEIJING INSTITUTE OF AERONAUTICAL MATERIALS Address before: 100095 box 81, Beijing Patentee before: AVIC BEIJING INSTITUTE OF AERONAUTICAL MATERIALS |
|
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20211231 Address after: 550014 shawen ecological science and Technology Industrial Park, Baiyun District, Guiyang City, Guizhou Province Patentee after: GUIYANG HANGFA PRECISION CASTING Co.,Ltd. Address before: 100095 box 81, Haidian District, Beijing Patentee before: AECC BEIJING INSTITUTE OF AERONAUTICAL MATERIALS |