CN102489594A - 不锈钢闪光焊环件的热胀形方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种不锈钢闪光焊环件的热胀形方法，其步骤为：把经退火处理后的不锈钢闪光焊环件加热后套装在胀形机内经预热的胀形块外围，启动胀形机使胀形块从环件的内圆周表面沿径向挤压环件完成第一次胀形，胀形温度950℃～1040℃，胀形时间22～28s，保压时间18～20s，胀形变形量0.12％～0.15％；再使环件沿中心轴线旋转45°完成第一次旋转；再按上述操作进行第二次胀形，胀形温度920℃～1010℃，胀形时间20～25s，保压时间16～18s，变形量0.08％～0.09％；按第一次旋转方向再旋转一次该环件完成第二次旋转；再按上述操作进行第三次胀形，胀形温度890℃～980℃，胀形时间25～30s，保压时间21～23s，变形量0.09％～1％。胀形后的环件其尺寸精度可达相应尺寸的1‰～2‰，主要用于宇航领域。

Description

不锈钢闪光焊环件的热胀形方法

技术领域

本发明涉及一种环件的胀形方法，特别是涉及了不锈钢闪光焊环件的热胀形方法。

背景技术

不锈钢闪光焊环件在焊接成形后，由于受焊接工艺的影响，焊接的环件在其圆周上有一条直边，加上焊接后环件应力较大会使环件产生翘曲、变形，导致其成不规则的圆环状，其尺寸精度较差，一般情况下焊接的环件需经整圆达到要求的尺寸后才能使用。

2009年2月18日公开的中国发明专利说明书CN 101367104A公开了一种汽轮发电机护环外补液液压胀形强化工艺，该工艺方法通过外设高压泵并使其产生的高压液体通过高压缸内的通道，然后经由模具部分中的减力柱内的通道注入固定的上锥模与移动的下锥模及护环形成的封闭空间，使护环在液体压力的作用下发生塑性变形来胀形护环，以达到强化护环、提高护环成形精度的目的。该方法由于是靠液体与环件的内圆周面的柔性接触来冷胀形环件，其主要作用是强化环件，该方法对于如何通过胀形来提高环件的尺寸精度未详细披露，只是笼统地得出可以达到提高护环成形精度的目的，即该方法不能解决现有技术中存在的闪光焊环件的整圆和尺寸精度较差的问题。

发明内容

本发明要解决的技术问题是提供一种采用胀形块来实现不锈钢闪光焊环件的热胀形方法，该方法通过一次胀形整圆和连续二次小变形量对所述不锈钢闪光焊环件进行胀形，获得了尺寸精度高的胀形环件。

为解决上述技术问题，本发明所述不锈钢闪光焊环件的热胀形方法，其技术方案包括以下步骤：

把经退火处理后的不锈钢闪光焊环件加热到950℃～1040℃后套装进胀形机，使其内环面套在经预热到260℃～320℃的胀形块的外圆周面外围，此时，径向滑块处于合拢状态；

启动胀形机对芯轴滑块施加轴向拉力F使其沿轴向向下移动并沿所述径向滑块的内孔锥面挤压径向滑块使各径向滑块沿径向同步移动扩散，装在径向滑块外圆周面上的胀形块从环件的内圆周表面沿径向挤压该环件，环件发生内、外径尺寸扩大及壁厚减薄塑性变形，完成第一次胀形；在本次胀形过程中，所述环件的胀形温度为950℃～1040℃，胀形时间为22～28s，保压时间为18～20s，胀形变形量为0.12％～0.15％；

胀形机驱动芯轴滑块在径向滑块内沿轴向向上移动，并驱动径向滑块沿径向同步移动合拢使胀形块脱离胀形后的环件，启动胀形机的工作台上的导辊使其驱动所述环件沿中心轴线旋转45°，完成环件的第一次旋转；

按上述第一次胀形的操作对经过第一次胀形后的环件进行第二次胀形，在本次胀形过程中，胀形温度为920℃～1010℃，胀形时间为20～25s，保压时间为16～18s，胀形变形量为0.08％～0.09％；

按上述第一次旋转的操作对经过第二次胀形后的环件进行第二次旋转，本次旋转，所述环件与第一次旋转方向同向再旋转45°；

按上述第一次胀形的操作对经过第二次胀形后的环件进行第三次胀形，在本次胀形过程中，所述环件的胀形温度为890℃～980℃，胀形时间为25～30s，保压时间为21～23s，胀形变形量为0.09％～1％；

胀形结束后，向上移动芯轴滑块，合拢径向滑块，取出经胀形后的环件。

上述不锈钢的牌号为0Cr17Ni4Cu4Nb。

所述胀形机对芯轴滑块施加的轴向拉力F按下式计算确定：

F＝ξ×σ_0.2×S

式中：

ξ——胀形机胀形系数，本发明取1.26～1.52；

σ_0.2——胀形温度下不锈钢材料的屈服强度(MPa)，0Cr17Ni4Cu4Nb合金取150MPa～200MPa；

S——环件的纵截面面积(mm²)。

所述环件在热态下的胀形尺寸按以下公式计算确定：

D＝D₀(1+β_t)+d

式中：

D——环件经胀形后处于热态下的内径尺寸(mm)；

D₀——环件经胀形后处于冷态下的最终产品内径尺寸(mm)；

β_t——环件在胀形温度下的温度补偿系数(％)，0Cr17Ni4Cu4Nb合金取1.50％～1.70％；

d——环件胀形后内径尺寸的回弹量(mm)，0Cr17Ni4Cu4Nb合金取3～5mm。

采用本发明所述热胀形方法胀形的不锈钢闪光焊环件，其内径尺寸范围为Ф400mm～Ф4500mm，壁厚为10mm～200mm，高度为40mm～750mm。

与现有技术相比，本发明的有益效果如下：

本发明通过胀形机上的胀形块与不锈钢闪光焊环件进行刚性接触来直接胀形，可以获得所需要的胀形尺寸并有利于提高尺寸精度。

本发明胀形前先把闪光焊环件进行退火处理，可以去除部分应力，确保胀形时不至于因应力过大而胀裂。

本发明通过一次胀形整圆和连续二次小变形量对所述闪光焊环件进行胀形，可以把闪光焊后圆周上带直边以及有翘曲、变形的环件先进行几乎不发生胀形变形的整圆，有利于后续两次小变形量胀形时控制环件的尺寸精度。并且通过选择合适的胀形温度、胀形时间和保压时间等工艺参数，可以保证不锈钢闪光焊环件在胀形过程中不会产生动态再结晶，不会对环件的组织产生影响，不会出现胀裂现象，还可以使每次胀形后环件的回弹量较小；并且在胀形过程中通过把所述环件两次同向旋转45°，可以消除胀形块沿径向扩散胀形时相邻胀形块之间的间隙对环件内圆周面形成的痕迹，从而有利于胀形过程的顺利进行和获得尺寸精度较高的胀形环件；在整个胀形过程中，由于胀形块可以实时测量环件内径尺寸的变化情况及每次胀形后内径尺寸的回弹量，并把测量数据及时传送到胀形机的显示器上，从而在胀形时可以精确控制环件的胀形尺寸。综上所述，采用本发明所述方法胀形的环件可以得到尺寸精度较高的最终产品尺寸。

在胀形过程中，由于胀形机对芯轴滑块施加的轴向拉力F是由胀形机的胀形系数(ξ)、胀形温度下材料的屈服强度(σ_0.2)及环件的纵截面面积(S)来确定，因此，可以针对不同的胀形机和不同材料、尺寸的环件来确定轴向拉力F的大小，使环件在胀形过程中受力比较均匀和合理，能够保证胀形过程的顺利进行，避免用力过大造成胀裂或用力过小造成胀不动的现象发生。

所述胀形环件的热态胀形内径尺寸(D)由环件经胀形后处于冷态下的最终产品内径尺寸(D₀)、环件在胀形温度下的温度补偿系数(β_t)及环件胀形后内径尺寸的回弹量(d)来计算确定，从而在胀形时可以精确控制环件的热态尺寸，并在胀形环件冷却后获得尺寸精度高的冷态尺寸即环件经胀形后的最终产品尺寸。

以牌号为0Cr17Ni4Cu4Nb的不锈钢闪光焊环件为例，经检测胀形后的该合金闪光焊环件的冷态尺寸即最终产品尺寸，达到了相应尺寸的1‰～2‰(千分之一～千分之二)；经检测该环件的内部组织，未发生任何变化，而且无变形、翘曲等缺陷。

附图说明

下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细说明。

图1是闪光焊环件沿其中心线的纵剖面图。

图2是胀形机的结构简图。

图3是闪光焊环件的装机示意图。

图4是闪光焊环件的热胀形过程示意图。

图5是胀形块脱离胀形后的闪光焊环件的示意图。

具体实施方式

实施本发明所述的不锈钢闪光焊环件的热胀形方法需要提供胀形机、机械手等设备。下面以中国材料牌号为0Cr17Ni4Cu4Nb的不锈钢为例来详细说明该方法的具体实施方式：

该合金的主要化学元素含量(重量百分比)为：含C量≤0.07％、含Si量≤1.00％、含Mn量≤1.00％、含P量≤0.035％、含S量≤0.025％、含Cr量15.00％～17.50％、含Ni量3.00％～5.00％、含Cu量3.00％～5.00％、含Nb量0.15％～0.45％，余量为Fe。

用于实施本发明所述热胀形方法的胀形机的结构简图如图2所示，该胀形机主要由芯轴滑块1、径向滑块2、胀形块3、工作台4及导轨5组成。芯轴滑块1呈圆锥形并套装在径向滑块2内与径向滑块2的锥形内圆周面配合，芯轴滑块1可由胀形机的液压缸带动在径向滑块2内沿轴向上下移动并挤压径向滑块2；径向滑块2安装在胀形机的导轨5上并可沿导轨5径向来回移动，径向滑块2从图2俯视方向看是12块分开的扇形块形状，各扇形块的外圆周面上分别固定安装有胀形块3，各扇形块合拢时与胀形块3一起可以形成一个圆环形状；当芯轴滑块1在径向滑块2内沿轴向向下移动时可使各径向滑块2沿径向同步移动扩散使胀形块3达到胀形环件的目的，当芯轴滑块1在径向滑块2内沿轴向向上移动时胀形机可驱动各径向滑块2沿径向同步移动合拢使胀形块3脱离胀形后的环件，胀形块3在胀形过程中具有实时测量环件内径尺寸并把测量数据传送到胀形机的显示器上的功能；此外，在该胀形机的工作台4上还有可驱动环件在该工作台上沿中心轴线旋转的导辊(图中未示出)。

该合金闪光焊环件进行热胀形的工艺步骤如下：

步骤1：装机。

如图3所示，先把胀形机上的胀形块3预热到260℃～320℃，再把经退火处理后的0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢闪光焊环件10加热到950℃～1040℃后套装进胀形机，使其内环面套在胀形块3的外圆周面外围，其底面平放在工作台4的上面，此时，径向滑块2处于合拢状态。装机时工件的装运主要通过机械手操作完成。

步骤2：第一次胀形。

如图4所示，启动胀形机使其芯轴滑块1沿其轴向向下移动，芯轴滑块1在径向滑块2内沿其锥形面挤压径向滑块2使各径向滑块2沿径向同步移动扩散，径向滑块2上的胀形块3的外圆周面与环件10的内圆周表面接触，并沿环件10的内圆周表面挤压环件10，使环件10从内圆周表面到外圆周表面受到来自胀形块3的径向挤压力，导致环件10的内圆周面沿径向扩大，环件10发生内、外径尺寸扩大，壁厚减薄的塑性变形，环件10被胀形块3第一次胀形，胀形时胀形机的液压缸对芯轴滑块1施加轴向拉力F，环件10的胀形温度为950℃～1040℃，胀形时间为22～28s，保压时间为18～20s，环件10的胀形变形量为0.12％～0.15％。本次胀形主要是把闪光焊后圆周上带条直边以及有翘曲、变形环件10进行整圆，因此，环件10几乎不发生胀形变形。

所述胀形时间是环件10从一开始被胀形到胀形结束后的时间；所述保压时间是指环件10被胀形达变形量后不再发生变形并一直保持到胀形结束的时间。

步骤3：第一次旋转。

如图5所示，使胀形机驱动芯轴滑块1在径向滑块2内沿轴向向上移动，并驱动径向滑块2沿径向同步移动合拢使胀形块3脱离胀形后的环件10，启动胀形机的工作台4上的导辊使其驱动环件10在该工作台上沿中心轴线顺时针或逆时针旋转45°，从而完成环件10的第一次旋转。

步骤4：第二次胀形。

重复步骤1的胀形过程使胀形块3对环件10进行第二次胀形，胀形时胀形机的液压缸对芯轴滑块1施加轴向拉力F，环件10的胀形温度为920℃～1010℃，胀形时间为20～25s，保压时间为16～18s，环件10的胀形变形量为0.08％～0.09％。

步骤5：第二次旋转。

重复步骤3，使胀形机导辊驱动环件10与第一次旋转方向同向再旋转45°，从而完成环件10的第二次旋转。

步骤6：第三次胀形。

重复步骤1的胀形过程使胀形块3对环件10进行第三次胀形，胀形时胀形机的液压缸对芯轴滑块1施加轴向拉力F，环件10的胀形温度为890℃～980℃，胀形时间为25～30s，保压时间为21～23s，环件10的胀形变形量为0.09％～1％。

三次胀形结束后，向上移动芯轴滑块1，合拢径向滑块2并使胀形块3脱离环件10，用机械手取出环件10从而完成胀形过程。

环件10在胀形过程中，所述轴向拉力F按下式计算：

F ＝ξ×σ_0.2×S

式中：

ξ——胀形机胀形系数，本发明取1.26～1.52；

σ_0.2——胀形温度下不锈钢材料的屈服强度(MPa)，本发明取150MPa～200MPa；

S——环件10的纵截面面积(mm²)；

所述环件10的胀形变形量的计算方法为：胀形变形量＝[(胀形后环件10的中径尺寸-胀形前环件10的中径尺寸)/胀形前环件10的中径尺寸]×100％。

所述环件10的中径尺寸＝(环件10的内径尺寸+环件10的外径尺寸)÷2。

为保证所述环件10经胀形后能够得到产品要求的最终尺寸，环件10在热态下的胀形尺寸按以下公式计算：

D＝D₀(1+β_t)+d

式中：

D——环件10经胀形后处于热态下的内径尺寸(mm)；

D₀——环件10经胀形后处于冷态下的最终产品内径尺寸(mm)；

β_t——环件10在胀形温度下的温度补偿系数(％)，对于不同的材料在不同温度下的温度补偿系数不同，本发明取1.50％～1.70％；

d——环件10胀形后内径尺寸的回弹量(mm)，本发明取3～5mm。

采用上述方法胀形的不锈钢闪光焊环件，其内径尺寸范围为：Ф400mm～Ф4500mm，壁厚为10mm～200mm，高度为40mm～750mm。

Claims (5)

1.一种不锈钢闪光焊环件的热胀形方法，其特征在于，包括以下步骤：

把经退火处理后的不锈钢闪光焊环件加热到950℃～1040℃后套装进胀形机，使其内环面套在经预热到260℃～320℃的胀形块的外圆周面外围，此时，径向滑块处于合拢状态；

启动胀形机对芯轴滑块施加轴向拉力F使其沿轴向向下移动并沿所述径向滑块的内孔锥面挤压径向滑块使各径向滑块沿径向同步移动扩散，装在径向滑块外圆周面上的胀形块从环件的内圆周表面沿径向挤压该环件，环件发生内、外径尺寸扩大及壁厚减薄塑性变形，完成第一次胀形；在本次胀形过程中，所述环件的胀形温度为950℃～1040℃，胀形时间为22～28s，保压时间为18～20s，胀形变形量为0.12％～0.15％；

胀形机驱动芯轴滑块在径向滑块内沿轴向向上移动，并驱动径向滑块沿径向同步移动合拢使胀形块脱离胀形后的环件，启动胀形机的工作台上的导辊使其驱动所述环件沿中心轴线旋转45°，完成环件的第一次旋转；

按上述第一次胀形的操作对经过第一次胀形后的环件进行第二次胀形，在本次胀形过程中，胀形温度为920℃～1010℃，胀形时间为20～25s，保压时间为16～18s，胀形变形量为0.08％～0.09％；

按上述第一次旋转的操作对经过第二次胀形后的环件进行第二次旋转，本次旋转，所述环件与第一次旋转方向同向再旋转45°；

按上述第一次胀形的操作对经过第二次胀形后的环件进行第三次胀形，在本次胀形过程中，所述环件的胀形温度为890℃～980℃，胀形时间为25～30s，保压时间为21～23s，胀形变形量为0.09％～1％；

胀形结束后，向上移动芯轴滑块，合拢径向滑块，取出经胀形后的环件。

2.根据权利要求1所述的闪光焊环件的热胀形方法，其特征在于：所述不锈钢是0Cr17Ni4Cu4Nb。

3.根据权利要求1或2所述的闪光焊环件的热胀形方法，其特征在于：所述胀形机对芯轴滑块施加的轴向拉力F按下式计算确定：

F＝ξ×σ_0.2×S

式中：

ξ——胀形机胀形系数，本发明取1.26～1.52；

σ_0.2——胀形温度下不锈钢材料的屈服强度(MPa)，0Cr17Ni4Cu4Nb合金取150MPa～200MPa；

S——环件的纵截面面积(mm²)。

4.根据权利要求1或2所述的闪光焊环件的热胀形方法，其特征在于：所述环件在热态下的胀形尺寸按以下公式计算确定：

D＝D₀(1+β_t)+d

式中：

D——环件经胀形后处于热态下的内径尺寸(mm)；

D₀——环件经胀形后处于冷态下的最终产品内径尺寸(mm)；

β_t——环件在胀形温度下的温度补偿系数(％)，0Cr17Ni4Cu4Nb合金取1.50％～1.70％；

d——环件胀形后内径尺寸的回弹量(mm)，0Cr17Ni4Cu4Nb合金取3～5mm。

5.根据权利要求1或2所述的闪光焊环件的热胀形方法，其特征在于：所述胀形的矩形环件，其内径尺寸范围为Ф400mm～Ф4500mm，壁厚为10mm～200mm，高度为40mm～750mm。

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