CN102127693A - 一种热轧钢卷的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种热轧钢卷的生产方法,包括:1)成分设计,对铁水进行预处理,然后转炉冶炼,氮氩切换,出钢得钢水;2)将上述钢水进行连铸得板坯,连铸中包停浇时中包钢水量控制在8~15t,液位200~350mm;全程保护浇注,长水口插入深度300~400mm;3)将上述的板坯加热;4)最后将上述加热后的板坯轧制,卷曲即得。本发明降低了Q245R钢成分中C、Mn含量,采用合适的轧制工艺及控冷工艺,提高Q245R钢的综合性能,生产出低成本、高性能的Q245R热轧钢卷。
Description
技术领域
本发明属于钢卷制备领域,特别涉及一种热轧钢卷的生产方法。
背景技术
现生产的屈服强度235MPa级系列钢卷成分中C高,铸坯表面裂纹多,强度富余量大,塑性及韧性低。专用钢中对Mn的下限有要求时,其强度富余量将更大,影响冷加工性能;铸坯表面有裂纹几率大不能直装,不利于节能减排;含C量高,焊接性能差。
屈服强度235MPa级系列钢卷生产性能实绩调查
表1屈服强度235MPa级系列钢卷厚度、性能范围统计表
从表1可看出:
屈服强度235MPa级系列钢卷生产厚度在7.5mm以下,屈服强度在275~475MPa,抗拉强度在405~595MPa,延伸率26~45.5%;
屈服强度235MPa级系列钢卷生产厚度在7.5mm以上,屈服强度在245~395MPa,抗拉强度在370~520MPa,延伸率23~40.5%;
表2屈服强度235MPa级系列钢卷小于7.5mm厚度及性能指标频次表
表3屈服强度235MPa级系列钢卷大于7.5mm厚度及性能指标频次
从表2、表3可看出:屈服强度235MPa级系列钢卷(小于7.5mm)的屈服强度主要是在310~430MPa、抗拉强度主要在440~520MPa范围、延伸率主要在30~38%、生产主要厚度是6-3mm;
屈服强度235MPa级系列钢卷(大于7.5mm)的屈服强度主要是在300~360MPa、抗拉强度主要在450~490MPa范围、延伸率主要在29~37%、生产主要厚度是7.5-14mm;
屈服强度235MPa级系列钢卷生产成分实绩调查,对662炉屈服强度235MPa级系列钢卷进行C、Si、Mn三元素统计。
表4屈服强度235MPa级系列钢卷C、Si、Mn范围统计表
项目 | C% | Si% | Mn% |
最大值 | 0.19362 | 0.24151 | 0.48282 |
最小值 | 0.12024 | 0.00246 | 0.28643 |
平均值 | 0.15 | 0.15 | 0.40 |
从表4可看出:屈服强度235MPa级系列钢卷C平均含量为0.15%、Mn平均含量为0.40%;
表5C、Si、Mn成分频次
从表5可看出:屈服强度235MPa级系列钢卷熔炼分析C含量主要0.13~0.18%、Mn含量主要在0.36~0.46%。
国家标准(GB713)对Q245R成分、性能要求及屈服强度235MPa级系列钢卷生产实绩对比,如表6所示:
表6成分、性能要求及生产实绩
从表6可看出:屈服强度235MPa级系列热轧钢卷强度富裕量大,塑性低。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种热轧钢卷的生产方法,该方法降低了Q245R钢成分中C、Mn含量,采用合适的轧制工艺及控冷工艺,提高Q245R钢的综合性能,生产出低成本、高性能的Q245R热轧钢卷,本着绿色钢铁的理念实现节能减排。
本发明的一种热轧钢卷的生产方法,包括:
1)成分设计好后,对铁水进行预处理,然后转炉冶炼,氮氩切换,出钢得钢水;出钢前补吹≤1次,出钢时间4.5~8.0min;出钢4/5前加完合金;出钢双挡渣,到站渣厚≤80mm;氩站处理吹氩全程时间17~30min;
2)将上述出钢后的钢水进行连铸得板坯,其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量25~30t,液位550~580mm;中包快换时中包钢水量15~20t,液位350~400mm;正常浇次浇注保持中包钢水量42~50t,液位950~1000mm;更换大包时中包钢水量35~40t,液位800~850mm;连铸中包停浇时中包钢水量控制在8~15t,液位200~350mm;全程保护浇注,长水口插入深度300~400mm;
3)将上述的板坯加热,3mm≤板坯厚度≤16mm,出炉温度控制在1200±30℃,在炉时间150~200min,均热时间22~30min;
4)将上述加热后的板坯轧制,卷曲即得热轧钢卷;3mm≤板坯厚度≤16mm,精轧入口温度控制在1020±30℃,终轧温度控制在860±30℃,卷曲温度控制为600±30℃,冷却策略为前段。
上述步骤1)中,钢水处理结束前钢包弱吹Ar时间5~8min,其亮圈≤200mm;转炉冶炼中加料调整成分和温度,钢包吹Ar时间5~8min,其亮圈≤200mm;吹氩处理结束至连铸钢包开浇时间10~13min。
上述步骤1)中出钢的钢水各成分的重量百分比见表7。
表7成分标准
上述步骤2)中,连铸时液相线温度控制为1527℃,目标中包温度控制为1552±7℃,结晶器保护渣采用低碳钢保护渣。
上述步骤4)中,所得热轧钢卷为Q245R热轧钢卷。
Q245R低碳成分设计,保证钢卷有优良的塑性及韧性,其延伸率提高13%以上,0℃冲击功提高一倍以上,优良的塑性及韧性,提高了冷加工性能,避免Q245R钢卷使用中大变形的折弯开裂问题,减少质量异议;低碳成分设计(C≤0.08%),保证连铸坯表面质量良好(传统的Q245R成分在亚包晶范围内,铸坯表面产生大量裂纹),同时实现直装,节能减排;低碳成分设计(C≤0.08%),改善了材料焊接性能;低Mn设计,减少合金用量,降低生产成本。
采用TMCP轧制工艺,低的终轧温度及卷曲温度,保证钢卷组织细小、均匀;钢卷保持了P+F的显微组织特征,钢卷性能各向异性小;低C、低Mn成分的Q245R钢有优良的强韧性配合。
有益效果
1、本发明方法简单,采用TMCP轧制工艺,低Mn设计,减少合金用量,降低生产成本。
2、本发明所得Q245R热轧钢卷,低碳成分设计保证钢卷有优良的塑性及韧性,改善了材料焊接性能,同时保证连铸坯表面质量良好,实现直装,节能减排。
附图说明
图1为样品编号1的Q245R钢轧制后金相组织(500倍放大),晶粒度为11级。
图2为样品编号2的Q245R钢轧制后金相组织(500倍放大),晶粒度为10级。
图3为样品编号3的Q245R钢轧制后金相组织(500倍放大),晶粒度为10级。
具体实施方式
下面结合具体实施例,进一步阐述本发明。应理解,这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。此外应理解,在阅读了本发明讲授的内容之后,本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改,这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。
实施例1
1)成分设计好后,对铁水进行预处理,然后转炉冶炼,氮氩切换,出钢得钢水;出钢前补吹1次,出钢时间4.5min;出钢4/5前加完合金;出钢双挡渣,到站渣厚80mm;氩站处理吹氩全程时间17min;
2)上述出钢后的钢水各成分的重量百分比依次为:C 0.05%,Si 0.12%,Mn 0.50%,P0.010%,S 0.005%,Als 0.020%,其余为铁和不可避免的杂质;将所述钢水进行连铸得板坯,其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量25t,液位550mm;中包快换时中包钢水量15t,液位350mm;正常浇次浇注保持中包钢水量42t,液位950mm,更换大包时中包钢水量35t,液位800mm,连铸中包停浇时中包钢水量控制在8t,液位200mm;全程保护浇注,长水口插入深度300mm;
3)将上述的板坯加热,在炉时间150min,均热时间22min,板坯厚度3.05mm时,出炉温度控制在1230℃;
4)将上述加热后的板坯轧制,精轧入口温度控制在1050℃,终轧温度控制在890℃;卷曲温度控制为630℃,冷却策略为前段,最后卷曲即得样品编号为1的Q245R热轧钢卷。其金相组织见附图1,冲击检验结果见表8。
实施例2
1)成分设计好后,对铁水进行预处理,然后转炉冶炼,氮氩切换,出钢得钢水;出钢前补吹0次,出钢时间6.0min;出钢4/5前加完合金;出钢双挡渣,到站渣厚60mm;氩站处理吹氩全程时间25min;
2)上述出钢后的钢水各成分的重量百分比依次为:C 0.07%,Si 0.17%,Mn 0.60%,P0.015%,S 0.008%,Als 0.025%,其余为铁和不可避免的杂质;将所述钢水进行连铸得板坯,其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量30t,液位560mm;中包快换时中包钢水量18t,液位380mm;正常浇次浇注保持中包钢水量45t,液位980mm,更换大包时中包钢水量38t,液位830mm,连铸中包停浇时中包钢水量控制在10t,液位270mm;全程保护浇注,长水口插入深度350mm;
3)将上述的板坯加热,在炉时间180min,均热时间25min,板坯厚度7.05mm时,出炉温度控制在1200℃;
4)将上述加热后的板坯轧制,精轧入口温度控制在1020℃,终轧温度控制在860℃;卷曲温度控制为600℃,冷却策略为前段,最后卷曲即得样品编号为2的Q245R热轧钢卷。其金相组织见附图2。
实施例3
1)成分设计好后,对铁水进行预处理,然后转炉冶炼,氮氩切换,出钢得钢水;出钢前补吹1次,出钢时间8.0min;出钢4/5前加完合金;出钢双挡渣,到站渣厚30mm;吹氩站处理吹氩全程时间30min;
2)上述出钢后的钢水各成分的重量百分比依次为:C 0.08%,Si 0.24%,Mn 0.70%,P0.020%,S 0.010%,Als 0.040%,其余为铁和不可避免的杂质;将所述钢水进行连铸得板坯,其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量28t,液位580mm;中包快换时中包钢水量20t,液位400mm;正常浇次浇注保持中包钢水量50t,液位1000mm,更换大包时中包钢水量40t,液位850mm,连铸中包停浇时中包钢水量控制在15t,液位350mm;全程保护浇注,长水口插入深度400mm;
3)将上述的板坯加热,在炉时间200min,均热时间30min,板坯厚度10.55mm时,出炉温度控制在1170℃;
4)将上述加热后的板坯轧制,精轧入口温度控制在990℃,终轧温度控制在830℃;卷曲温度控制为570℃,冷却策略为前段,最后卷曲即得样品编号为3的Q245R热轧钢卷。其金相组织见附图3,冲击检验结果见表8。
本发明冲击检验结果见表8。
表8冲击检验结果
Claims (4)
1.一种热轧钢卷的生产方法,包括:
1)成分设计好后,对铁水进行预处理,然后转炉冶炼,氮氩切换,出钢得钢水,出钢前补吹≤1次,出钢时间4.5~8.0min;出钢4/5前加完合金;出钢双挡渣,到站渣厚≤80mm;氩站处理吹氩全程时间17~30min;其中所得钢水各成分的重量百分比依次为:C0.05~0.08%,Si 0.12~0.24%,Mn 0.50~0.70%,P≤0.020%,S≤0.010%,Als 0.020~0.040%,其余为铁和不可避免的杂质;
2)将上述出钢后的钢水进行连铸得板坯,其中连浇第一炉中包开浇时中包钢水量25~30t,液位550~580mm;中包快换时中包钢水量15~20t,液位350~400mm;正常浇次浇注保持中包钢水量42~50t,液位950~1000mm;更换大包时中包钢水量35~40t,液位800~850mm;连铸中包停浇时中包钢水量控制在8~15t,液位200~350mm;全程保护浇注,长水口插入深度300~400mm;
3)将上述的板坯加热,3mm≤板坯厚度≤16mm,出炉温度控制在1200±30℃,在炉时间150~200min,均热时间22~30min;
4)将上述加热后的板坯轧制,卷曲即得热轧钢卷;3mm≤板坯厚度≤16mm,精轧入口温度控制在1020±30℃,终轧温度控制在860±30℃,卷曲温度控制为600±30℃,冷却策略为前段。
2.根据权利要求1所述的一种热轧钢卷的生产方法,其特征在于:所述步骤1)中钢水处理结束前钢包弱吹Ar时间5~8min,其亮圈≤200mm;转炉冶炼中加料调整成分和温度,钢包吹Ar时间5~8min,其亮圈≤200mm;氩处理结束至连铸钢包开浇时间10~13min。
3.根据权利要求1所述的一种热轧钢卷的生产方法,其特征在于:所述步骤1)中出钢所得钢水各成分的重量百分比依次为:C 0.07%,Si 0.17%,Mn 0.60%,P≤0.015%,S≤0.008%,Als 0.025%,其余为铁和不可避免的杂质。
4.根据权利要求1所述的一种热轧钢卷的生产方法,其特征在于:所述步骤2)中,连铸时液相线温度控制为1527℃,中包温度控制为1552±7℃,结晶器保护渣采用低碳钢保护渣。
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