CN101982899A - S/x双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵 - Google Patents
S/x双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及一种S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,可用作星载合成口径雷达(SAR:Synthetic Aperture Radar)的天线,其技术也可应用于相控阵雷达及无线通信系统。它由4层介质板、3层硬泡沫构成叠层结构,在该叠层结构中有叠层贴片和叠层微带振子。该天线具有宽频带、高隔离度、低交叉极化和相位中心稳定等优点。
Description
技术领域
本发明涉及一种S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,在两个波段上均具有宽带、高隔离度和低交叉极化的特点。它可用作星载合成口径雷达(SAR:Synthetic Aperture Radar)的天线,其技术可应用于相控阵雷达及无线通信系统。
背景技术
微波合成孔径雷达不但能用来获取大地域的地面图像,而且具有对植被和地面的穿透能力,现已广泛应用于资源勘探、重大灾情估计、大地测绘等领域,在军事上更具有独到的优势。而SAR天线是决定合成口径雷达性能的关键子系统之一,天线的好坏直接影响了系统的灵敏度、距离和方位分辨率、成像模糊度及测绘带宽等性能。
目前SAR天线的一个重要趋势是共口径、多波段、多极化、宽频带。多极化可以提高信息量,多波段工作对不同的反射体提供良好的扫描分辨率、穿透性和反射数据,利用两个或多个波段共用一个天线阵面,可以充分发挥在各个不同波段同时进行雷达测量所具有的特点;共用口径的实现不但减小了重量和体积,还可以共享天线阵后面的许多雷达分系统,提高星载系统的有效载荷、能源的效率。
国际上已开展了对其实现技术的广泛研究,如:加拿大Manitoba大学与MTC公司及CSA公司合作开展L/C双波段双极化共口径微带天线阵的研究,美国马萨诸塞州大学在JPL资助下开展的L/C和L/X两种双波段双极化共口径微带天线阵的研究等,对不同的双波段融合方式进行了探讨,如:开孔贴片、十字形贴片、交织排列等(R.Pokuls,J.Uher and D.M.Pozer,Dual-frequency and dual-polarization microstrip antennas for SAR applications.IEEE Transactions on Antennas and Propagation,vo1.46,Sep.1998,pp.1289-1296)。我课题组亦在该方向做了许多工作,已制成了实用的多层结构单波段双极化SAR微带天线阵样机(Xian-Ling Liang,Shun-Shi Zhong and Wei Wang,Dual-Polarized corner-fed patch antenna array with high isolation,Microwave and Optical Technology Letters,2005,47(6):520-522)。2006年我们又制成了一种共口径S/X双波段双极化SAR微带天线阵实验天线(贴片/振子交织排列)(X.Qu,S.-S.Zhong and Y.-M.Zhang,Dual-band Dual-Polarised microstrip antenna array for SAR application,Electronic Letters,2006,42(24):1376-1377),为国内首副同类型天线阵。并于2008年对双波段双极化天线阵的设计技术进行了综述(钟顺时,合成孔径雷达的双波段双极化共孔径天线阵技术,现代雷达,2009,31(11):1-5)。
发明内容
本发明的目的在于针对已有技术存在的不足,提供一种S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,着重展宽了其低频单元(S波段)的带宽,改善了极化隔离度和交叉极化性能。
为达到上述目的,本发明的构思是:在本课题组已有的S/X双波段双极化天线子阵基础上进行了再设计,从以下2方面入手:
1)展宽低频单元带宽。在已发表的共用口径双波段天线阵中,低频单元由于尺寸受到高频单元晶格的限制,其相对带宽往往远小于高频波段。本设计中通过在低频波段(S波段)的中引入第三个谐振点,在不改变单元尺寸的前提下展宽了低频带宽;
2)改善隔离度性能。由于两个波段的天线单元挤在一个有限的口径面内,导致干扰严重,其中低频波段单元对高频波段的极化隔离度影响尤为严重。设计中重新布置了阵面布局,调整了两个波段的频率比以达到良好的隔离性能。
按照上述发明思路,本发明采用的技术方案如下:
一种S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,包括从下至上依次有金属反射层、第三泡沫层)、第四介质基板、第三介质基板、第二泡沫层、第二介质基板、第一泡沫层和第一介质基板构成的叠层结构,在该叠层结构中有叠层贴片和叠层微带振子,具体特征在于:
1.仍然采用近耦合的叠层微带振子作为低频波段辐射单元;调整了两层泡沫支撑材料的厚度,并合理调节匹配网络,产生第三个谐振频率,进而展宽低频波段振子的带宽;
2.X波段采用叠层贴片设计,出于改善高频单元隔离度的考虑,采用了口径耦合与探针馈电的混合激励方式,通过地板将两个极化的馈电结构分开,从而达到改善隔离度的目的;
3.S波段的振子排布方式,由原来的“十”字型交叉排布改为“工”字型分布,改善了S波段单元间的隔离度性能;
4.由于采用了口径耦合的馈电方式,为了达到天线阵的前后比指标,在地板后设置了金属反射板。在实际工程中,该金属铝板还兼有增加天线机械强度的作用;
5.天线馈电结构与射频SMA接头之间采用垂直过渡的方式;接头内导体(探针)穿过金属铝板(反射板)和其支撑泡沫,与馈电结构相接。这些接头的外导体也贯穿金属铝板(反射板)和泡沫,直接与地板相接,同时它们还兼有抑制地板和反射板之间表面波的作用;
6.两个波段的中心频率分别为:S:2.85GHz、X:10GHz,频率比为3.5∶1。设计中有意引入了非整数频率比,这有利于波段间的去耦合(当采用整数频率比,如3∶1,则工作于高频波段时,低频振子容易激励起TM03模。这对于高频单元的极化隔离度有所影响)。这种非整数频率比的设计就目前发表文献中尚属首例;
7.设计中沿用了“成对反相馈电技术”以提高全阵的主波瓣内交叉极化性能。
本发明与现有的同类天线阵比较,具有如下显而易见的突出实质性特点和显著优点:实施例中的天线样阵与我课题组已有的S/X双波段双极化天线子阵相比,S波段阻抗带宽由8%扩展至10%以上,带内隔离度指标也分别由S波段的-25dB和X波段的-20dB均改善到-30dB以下;与目前已发表的文献相比较,具有隔离度好,低频部分带宽宽的优点。与国内外同类产品比较如下表所示:
表1
附图说明:
图1是本发明天线阵阵面的结构俯视图与剖面图。
图2是X波段贴片结构俯视图与剖面图。
图3是S波段垂直极化振子结构俯视图与剖面图。
图4是S波段水平极化振子结构俯视图与剖面图。
图5是仿真的X波段单元回波损耗和极化隔离度参数曲线图。
图6、图7是仿真的X波段单元二主面方向图及其交叉极化电平曲线图。
图8是仿真的S波段单元回波损耗和极化隔离度参数曲线图。
图9、图10是仿真的S波段单元二主面方向图及其交叉极化电平曲线图。
具体实施方式:
本发明的一个优选实施例结合附图说明如下:
实施例一:本实施例参看图1。本S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵的X波段单元(1)采用“成对反相馈电”的方式进行排布,并在整个阵面上按水平和垂直的两条中轴完全对称,实现了辐射方向上的低交叉极化性能;S波段振子2采用交织的方式嵌入在X波段单元的间距空隙中,水平与垂直极化的振子采用“T”字型排列的方式,来实现极化间的良好隔离度性能;子阵中S波段单元数量较少,但是排布中也采用了“成对反相馈电”的方式。由于S波段两个极化的微带振子成“T”字排布,这导致了其几何中心不重合,本例的子阵采用了3根垂直极化振子同两根水平极化振子,在子阵层面上实现了S波段水平极化与垂直极化相位中心的重合,这对于极化雷达由重要意义。具体结构如下:
a)低频波段辐射单元为所述叠层微带振子2:其驱动振子9和寄生振子10由微带枝节线的馈网5近耦合激励;馈网5、驱动振子9和寄生振子10分别位于第三介质基板15上侧和第二、第一介质基板13、11下侧,并由第二、第一泡沫层14、12隔开。调整两层泡沫支撑材料14、12的厚度,并合理调节匹配网络5,产生第三个谐振频率,进而展宽低频波段振子的带宽;
b)X波段为所述叠层贴片1:出于改善高频单元隔离度的考虑,采用口径耦合6、7与探针馈电8的混合激励方式;其驱动贴片3和寄生贴片4分别位于第三介质基板15的上侧与第二介质基板13的下侧,由第二泡沫层14隔开;地板包括口径耦合的槽7在第四介质基板16的上侧,口径耦合的馈电网络在第四介质基板16的下侧,通过地板将两个极化的馈电结构分开,从而达到改善隔离度的目的;
c)S波段的振子排布方式为“工”字型分布,改善了S波段单元间的隔离度性能;
d)由于采用了口径耦合的馈电方式,为了达到天线阵的前后比指标,在地板后设置了金属反射板18,该金属铝板还兼有增加天线机械强度的作用;
e)天线馈电结构与射频SMA接头之间采用垂直过渡的方式:S波段、X波段的探针激励采用相同的接头打穿反射板18、第三泡沫层17和第四介质基板16,其外导体与内心分别于地板和S或X波段相连;X波段的口径耦合采用了专门设计定做的接头,同样打穿反射板18和第三泡沫层17,外导体同地板相连,内导体与口径耦合的馈网6相接;
f)两个波段的中心频率分别为:S:2.85GHz、X:10GHz,频率比为3.5∶1。引入了非整数频率比,这有利于波段间的去耦合;当采用整数频率比,如3∶1,则工作于高频波段时,低频振子容易激励起TM03模。这对于高频单元的极化隔离度有所影响;这种非整数频率比的设计就目前发表文献中尚属首例;
g)采用了“成对反相馈电技术”以提高全阵的主波瓣内交叉极化性能。
实施例二:本实施例与实施例一基本相同,特别之处如下:图2所示为X波段叠层微带贴片单元1。寄生贴片的叠层放置3,4,不仅极大增加了单元阻抗带宽(图5,9.24-10.76GHz,15%),同时也起到了引向器的作用,显著地改善了单元增益(图6,约9dB);馈电采用口径耦合与探针馈电的混合激励方式(6-8),由于接地板将两个极化的馈电结构隔开,以及口径耦合馈电方式本身高隔离度特性,这种设计获得了良好的极化隔离度性能(图5,频带内低于-40dB);探针馈电端口采用了额外的耳片8,兼有匹配阻抗及合理错开接头位置的作用。
图3、4所示分别为S波段垂直和水平极化的叠层微带振子2。由于微带振子的辐射边较叠层贴片为短(2所指的边),其阻抗带宽也因此较窄。设计中同样采用了叠层布置9,10来提高带宽及增益,这与贴片的叠层设计思路相同;但是仅如此其带宽依然差强人意,本例中重新优化了两层泡沫高度,并精心设计馈电网络,在馈网中产生了第三个谐振频点,从而弥补了低频单元带宽较窄的劣势(图7,2.8-3.1GHz,>10%)。
该共用口径S/X双波段双极化平面天线阵的参数如下:
1.两个波段间的非整数频率比:3.2∶1-3.8∶1;
2.泡沫厚度范围(14,hf1)为所在频段的中心频率波长的5%-16.7%(即1.5mm-5mm);
3.下贴片(3)边长6mm-10mm,上下贴片(3,4)边长比约1.05-1.25;
4.上层泡沫厚度(12,hf2)为所在频段的中心频率波长的4%-12%,(即4-12mm);
5.垂直极化振子近耦合线至振子辐射边(5,即图3中t1)长度为12-24mm,水平极化振子该长度(图4中t1)为6-15mm;两条振子的近耦合线伸出枝节线的长度(图3图4中t2)约为13-24mm;匹配枝节线长度(图3图4中s1)约为15-25mm;
6.介质基板(11,13,15,16)的相对介电常数(εr)为2~5,其介质损耗角正切(tgδ)小于或等于0.002;泡沫相对介电常数(εr)为1~1.2。
图5、图6给出了X波段单元的仿真性能,图7图8所示为S波段微带振子的仿真结果。分别实现了1.5GHz(9.24-10.76GHz,15%)的带宽与300MHz(2.8-3.1GHz,10%)的阻抗带宽;由于叠层技术的运用,两个波段增益均较高,且较接近,约为8-9dB,且在整个频段内增益稳定;两个波段的隔离度均<-30dB。该天线较好的实现了公用口径双波段双极化二主面扫描工作的能力,图9、图10是仿真的S波段单元二主面方向图及其交叉极化电平曲线图。
Claims (6)
1.一种S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,包括从下至上依次有金属反射层(18)、第三泡沫层(17)、第四介质基板(16)、第三介质基板(15)、第二泡沫层(14)、第二介质基板(13)、第一泡沫层(12)和第一介质基板(11)构成的叠层结构,在该叠层结构中有叠层贴片(1)和叠层微带振子(2),其特征在于:
a.低频波段辐射单元为所述叠层微带振子(2):其驱动振子(9)和寄生振子(10)由微带枝节线的馈网(5)近耦合激励;馈网(5)、驱动振子(9)和寄生振子(10)分别位于第三介质基板(15)上侧和第二、第一介质基板(13、11)下侧,并由第二、第一泡沫层(14、12)隔开。调整两层泡沫支撑材料(14、12)的厚度,并合理调节匹配网络(5),产生第三个谐振频率,进而展宽低频波段振子的带宽;
b.X波段为所述叠层贴片(1):出于改善高频单元隔离度的考虑,采用口径耦合(6、7)与探针馈电(8)的混合激励方式;其驱动贴片(3)和寄生贴片(4)分别位于第三介质基板(15)的上侧与第二介质基板(13)的下侧,由第二泡沫层(14)隔开;地板包括口径耦合的槽(7)在第四介质基板(16)的上侧,口径耦合的馈电网络在第四介质基板(16)的下侧,通过地板将两个极化的馈电结构分开,从而达到改善隔离度的目的;
c.S波段的振子排布方式为“工”字型分布,改善了S波段单元间的隔离度性能;
d.由于采用了口径耦合的馈电方式,为了达到天线阵的前后比指标,在地板后设置了金属反射板(18),该金属铝板还兼有增加天线机械强度的作用;
e.天线馈电结构与射频SMA接头之间采用垂直过渡的方式:S波段、X波段的探针激励采用相同的接头打穿反射板(18)、第三泡沫层(17)和第四介质基板(16),其外导体与内心分别于地板和S或X波段相连;X波段的口径耦合采用了专门设计定做的接头,同样打穿反射板(18)和第三泡沫层(17),外导体同地板相连,内导体与口径耦合的馈网(6)相接;
f.两个波段的中心频率分别为:S:2.85GHz、X:10GHz,频率比为3.5∶1。引入了非整数频率比,这有利于波段间的去耦合;当采用整数频率比,如3∶1,则工作于高频波段时,低频振子容易激励起TM03模。这对于高频单元的极化隔离度有所影响;这种非整数频率比的设计就目前发表文献中尚属首例;
g.采用了“成对反相馈电技术”以提高全阵的主波瓣内交叉极化性能。
2.根据权利要求1所述的S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,其特征在于两个波段间的非整数频率比:3.2∶1-3.8∶1;
3.根据权利要求1所述的S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,其特征在于所述X波段叠层贴片(1)单元的口径耦合(6,7)/探针馈电(8)混合激励技术以及探针馈电端口耳片(8):其中第二泡沫层(14)厚度(hf1)范围为所在频段的中心频率波长的5%-16.7%,即1.5mm-5mm,下贴片(3)边长6mm-10mm,上下贴片(3,4)边长比约1.05-1.25。
4.根据权利要求1所述的S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,其特征在于S波段微带振子(2)的三频谐振展宽带宽:其中第一泡沫层(12)厚度(hf2)为所在频段的中心频率波长的4%-12%,即4-12mm;垂直极化振子近耦合线至振子辐射边(5)长度为12-24mm,水平极化振子该长度(t1)为6-15mm;两条振子的近耦合线伸出枝节线的长度(t2)约为13-24mm;匹配枝节线长度(s1)为15-25mm。
5.根据权利要求1所述的S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,其特征在于阵面布置中S波段微带振子采用了T字型分布来改善隔离度,并采用不同数量的水平与垂直极化振子,以使其相位中心重合。
6.根据权利要求1所述的S/X双波段双极化微带振子/叠层贴片天线阵,其特征在于所述第一、第二、第三和第四介质基板(11,13,15,16)的相对介电常数(εr)为2~5,其介质损耗角正切(tgδ)小于或等于0.002;泡沫相对介电常数(εr)为1~1.2。
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