发明内容
为了克服上述现有技术的不足,本发明的目的在于提供一种具有高强度、高冲击吸收功、耐腐蚀、焊接效果好的气保焊丝。
为实现上述目的,本发明提出一种气保焊丝,用于抗压抗冲击耐腐蚀的高等级管道,所述气保焊丝的冷裂纹敏感指数Pcm用公式Pcm=C+Si/30 +(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B计算下的范围为0.15%~0.25%,组成该焊丝的化学成分中的有Cr、Ni、Mo、Ti、V、B六种合金元素重量百分比之和控制在0.6~1.2%之间,其他元素中Mn、Si及P成分的重量配比按Mn/(Si+P)计算的比值范围为1.7~4.0,余量为Fe和S等其他不可避免的夹杂。
上述焊丝中加入的有效合金元素重量百分比范围为:Cr≤0.60%,Ni≤0.60%,Mo≤0.50%,Ti≤0.2%,V≤0.15%,B≤0.008%。
上述焊丝在以上六种合金元素的选材中,Cr和Ni至少选择一种,Ti、Mo、V、B中至少选择其中一种。
所述焊丝的一种优选化学成分组合方式(质量百分比)为:C:0.05~0.10;Si:0.30~0.70;Mn:1.20~1.60;P ≤0.020;S≤0.015;Ni:0.25~0.50;Mo:0.10~0.50;Ti:0.08~0.15;Cu≤0.10,余量为Fe和其他不可避免的夹杂。
所述焊丝的另一种优选化学成分组合方式(质量百分比)为:C: 0.05~0.10;Si: 0.20~0.60;Mn:1.40~1.80;P: ≤0.020;S≤0.015;Ni:0.50~1.00;Ti:0.08~0.20;Cu≤0.20;B:0.003~0.005,余量为Fe和其他不可避免的夹杂。
焊丝中加入合适的Ni、Cr、B、Ti、V、Mo等微量合金元素,可以促使在焊缝金属中产生大量高密度位错的细针状铁素体组织,本发明的冷裂纹敏感指数限定范围和合金元素组分设计原理如下;
1)冷裂纹敏感指数Pcm:低的裂纹敏感指数Pcm能有效抵制应力腐蚀,应力腐蚀是在拉应力作用下产生的脆性破断。降低裂纹敏感指数会加大材料的塑性储备,从焊接的角度上说,Pcm数值大,在焊接时焊接接头容易产生淬硬组织,其硬度较高,淬硬组织对腐蚀环境特别敏感,容易出现应力腐蚀,从而产生焊缝破裂。通过对Pcm的确定,可以衡量低合金高强度钢冷裂敏感性的高低,从而确定诸如预热、焊后热处理、线能量等等的焊接工艺条件。
高等级管道材料的可焊性可用两种判别指标,一种是影响可焊性的许多化学元素,普通的材料一般用碳当量来判别其可焊性的优劣,高等级材质可用Pcm判别。经过反复试验证明用于输油管线的Pcm以0.20~0.25为易。用于输气管线的以0.15~0.23为易。二是焊接热影响区的硬度,Pcm≥0.30时,Pcm数值越高冷却速度越快,热影响区的硬度越高,从800℃到300℃的冷却速度影响热影响区的显微组织,冷却速度加快会使热影响区的硬度增加,组织变脆;从300℃到100℃的冷却速度影响焊接金属中氢的扩散,会降低热影响区的韧性和增加对裂纹的敏感性。
2)合金元素:
Ni:Ni是合金钢中一个重要元素,它作为合金钢元素特意加入钢内可增加钢的弹性、延展性、抗蚀性,使钢具有极高的机械性能:可使钢具有韧性、防腐抗酸性、高导磁性,并使晶粒细化,提高淬透性,增加硬度等;
Cr:Cr能提高钢的机械性能和耐磨性,增加钢淬火的变形能力,增加钢的硬度、弹性、抗磁性、耐蚀性和耐热性等;
Mo:Mo在钢中可增强钢的强度而不减其可塑性及韧性,同时能使钢在高温下有足够的强度和改善钢的耐蚀性和冷脆性;
Ti:Ti防止钢中产生气泡及改善钢的品质和提高其机械性能。另外Ti在焊缝中保护B不被氧化,因此,B可作为原子状态偏聚于晶界,这些聚集在y晶界的B原子,降低了晶界能,抑制了先公析铁素体(包括粒界铁素体GBF和侧板条铁素体FSP)的形核与生长,从而促进生成针状铁素体,改善了焊缝组织的韧性。
V:微量的V能提高钢的强度、弹性、冲击韧性,尤其是提高高温强度。
B:微量的B能提高钢的淬透性,提高钢的高温强度,强化晶界的作用。
本发明中Ni、Mo、Ti、V、B等成份之和的范围为:0.60~1.20%。通过加入Ni、Mo、Ti、V、B等合金元素中的两种或两种以上的组合来提高和改善焊缝的强度、韧性、耐蚀性等等相关性能,经过试验总结得出合适的组合加入量不应小于0.60%;同时为了控制Pcm数值,Ni、Mo、Ti、V、B的含量又不应大于1.20%。
3)Mn、Si、P之间的最佳比例Mn/(Si+P)的值为1.7~4.0:
Mn、Si、P等元素在焊接过程中是碳主要的还原剂,尤其是Mn、Si元素是焊缝的主要脱氧剂,有利于减少焊缝中气孔的产生,从而提高焊接接头的质量;Mn在炼钢及焊接时也是脱硫剂。Mn可以和S反应作用以防止热脆并提高钢的可锻性。同时Mn、Si也是保证焊缝强度的主要元素,尤其是Mn元素能显著提高焊缝的强度,Mn含量超过1.0%时可明显提高强度,特别耐磨,适量的Si也可以提高焊缝的强度,并且增加焊接时焊缝铁水的流动性能;P也能使钢的强度及硬度显著提高,但使塑性及韧性下降,特别是使钢的脆性转变随温度升高,提高了钢的冷脆性;所以会被严格控制上限值范围。
Mn在钢中主要成MnS状态存在,当生成MnS后有多余的锰时,也可组成Mn3C2外,还有其他状态如MnSi、FeMnSi等。在Mn、Si脱氧还原的过程中 Si比Mn更难还原,需要消耗更多的热量。为保证焊接时脱硫所需热量,经过实验证明Si的含量不应大于1.0%比较好。
另外Mn和Si对焊接接头韧性的影响也比较复杂。经研究表明,低合金钢气保焊丝焊缝Mn、Si含量过多,韧性下降,只有当锰硅有合适的比例时,低温冲击吸收功最佳,硅与锰的含量可以降低焊缝中的含氧量,但这里更重要的是改变了焊缝的组织,因而对韧性有很大的影响。
单纯采用增加Mn、Si含量来提高焊缝的韧性是有限的,特别是在大线能量进行焊接时,仍难以避免产生粗大先共析铁素体和侧板条铁素体。因此向焊缝中加入细化晶粒的合金元素如Ni、Mo、Ti、V、B等其中的一种或多种元素的组合能进一步改善组织,提高焊缝的韧性。
本发明具有以下特点:
(1)本发明提供的气保焊丝具有与高等级管道的高强度、高压力、高要求接头性能相匹配的高强度,高的低温冲击吸收功,抗拉强度可达700MPa以上,能够满足焊接石油管线、高强度工程结构钢、海洋舰船的焊接技术要求。
(2)本发明提供的气保焊丝具有优良的焊接可操作性,能提高电弧稳定性,提高焊接操作效率,且适合于多位置的焊接,焊缝接头成型优良。
具体实施方式
(实施例1)
以下对本发明的实施例做详细说明:本实施例在以发明技术方案为前提下进行实施,给出了详细的实施方式和试验数据,但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
选用一种Pcm为0.226,镍+钼+钛为0.69%,Mn/(Si+P)为2.58的气保焊丝,其具体成份百分含量表示为:C:0.10;Si:0.58;Mn:1.53;P:0.013;S:0.005;Cr:0.032;Ni:0.337;Mo:0.271; Ti:0.083;Cu:0.08;V:0.0011;B:0.0002;Al:0.033;Co:0.0021。用该焊材试验用于材质为API X80,直径φ1219mm,壁厚18.4mm的管道。焊接方法熔化极气体保护焊(GMAW),焊接方向向下,分别用于根焊、热焊、填充焊、盖面焊。焊接参数如下:
外观检测与射线探伤:
项 目 |
结 论 |
项 目 |
结 论 |
宽 度 |
12.5-13.5mm |
气 孔 |
无 |
余 高 |
1.8mm |
内咬边 |
无 |
错 边 |
0.6mm |
外咬边 |
无 |
裂 纹 |
无 |
内 凹 |
无 |
未焊透 |
无 |
烧 穿 |
无 |
未熔合 |
无 |
焊 瘤 |
无 |
探 伤 |
未见缺陷 |
综 合 |
合格 |
破坏性试验:
1.与焊缝垂直的横向拉伸试验:
2.弯曲试验(试验规格:230Х壁厚Х13mm):
取样位置 |
试验类别 |
检验结果 |
取样位置 |
试验类别 |
检验结果 |
0-3点 |
侧弯 |
无缺欠 |
0-3点 |
面弯 |
无缺欠 |
3-6点 |
侧弯 |
无缺欠 |
3-6点 |
背弯 |
无缺欠 |
6-9点 |
侧弯 |
无缺欠 |
6-9点 |
面弯 |
无缺欠 |
9-12点 |
侧弯 |
无缺欠 |
9-12点 |
背弯 |
无缺欠 |
3. 刻槽锤断试验(试验规格:230Х壁厚Х25mm,刻槽方式:三面刻槽):
取样位置 |
检验记录 |
备注 |
0-3点 |
未见缺陷 |
- |
3-6点 |
未见缺陷 |
- |
6-9点 |
未见缺陷 |
- |
9-12点 |
未见缺陷 |
- |
4.冲击试验(试验规格:50Х10Х10mm;缺口类型:V):
5. 硬度检测(试验类型:HV10):
6. 宏观低倍(照相)分析结果:
取样位置 |
检验记录 |
备注 |
0点 |
未见缺陷 |
- |
3点 |
未见缺陷 |
- |
6点 |
未见缺陷 |
- |
9点 |
未见缺陷 |
- |
(实施例2)
选用一种Pcm为0.223,镍+钛+硼为0.87%,Mn/(Si+P)为3.32的气保焊丝,其具体成份百分含量表示为:C:0.07;Si:0.53;Mn:1.8;P:0.013;S:0.006;Cr:0.024;Ni:0.75;Mo:0.008; Ti:0.108;Cu:0.17;V:0.001;B:0.0045;Al:0.018;Co:0.002。用该焊材试验用于材质为API X80,直径φ1219mm,壁厚18.4mm的管道。焊接方法熔化极气体保护焊(GMAW),焊接方向向下,分别用于根焊、热焊、填充焊、盖面焊。焊接参数如下:
外观检测与射线探伤:
项 目 |
结 论 |
项 目 |
结 论 |
宽 度 |
13-13.5mm |
气 孔 |
无 |
余 高 |
1.7mm |
内咬边 |
无 |
错 边 |
0.5mm |
外咬边 |
无 |
裂 纹 |
无 |
内 凹 |
无 |
未焊透 |
无 |
烧 穿 |
无 |
未熔合 |
无 |
焊 瘤 |
无 |
探 伤 |
未见缺陷 |
综 合 |
合格 |
破坏性试验:
1.与焊缝垂直的横向拉伸试验:
2.弯曲试验(试验规格:230Х壁厚Х13mm):
取样位置 |
试验类别 |
检验结果 |
取样位置 |
试验类别 |
检验结果 |
0-3点 |
侧弯 |
无缺欠 |
0-3点 |
面弯 |
无缺欠 |
3-6点 |
侧弯 |
无缺欠 |
3-6点 |
背弯 |
无缺欠 |
6-9点 |
侧弯 |
无缺欠 |
6-9点 |
面弯 |
无缺欠 |
9-12点 |
侧弯 |
无缺欠 |
9-12点 |
背弯 |
无缺欠 |
3. 刻槽锤断试验(试验规格:230Х壁厚Х25mm,刻槽方式:三面刻槽):
取样位置 |
检验记录 |
备注 |
0-3点 |
未见缺陷 |
- |
3-6点 |
未见缺陷 |
- |
6-9点 |
未见缺陷 |
- |
9-12点 |
未见缺陷 |
- |
4.冲击试验(试验规格:50Х10Х10mm;缺口类型:V):
5. 硬度检测(试验类型:HV10):
6. 宏观低倍(照相)分析结果:
取样位置 |
检验记录 |
备注 |
0点 |
未见缺陷 |
- |
3点 |
未见缺陷 |
- |
6点 |
未见缺陷 |
- |
9点 |
未见缺陷 |
- |