CN101820157A - 输电线路避雷装置 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种输电线路避雷装置，包括避雷线本体、避雷线跳线、绝缘拉线和间隙阻抗；所述绝缘拉线通过杆塔塔顶的悬垂线夹固定于杆塔塔顶下方，所述杆塔塔顶纵向连接有绝缘支柱，所述绝缘支柱通过其顶端横向连接的金属固定板固定避雷线跳线一端，所述避雷线跳线另一端与避雷线本体均通过绝缘拉线两端的耐张线夹与绝缘拉线连接固定；所述避雷线跳线与杆塔塔顶之间形成空气间隙，间隙内设置间隙阻抗。本发明所述输电线路避雷装置，通过间隙阻抗降低输电线路反击跳闸率，从而使110kV及以上电压等级输电线路的雷击跳闸率降低。本发明所述输电线路避雷装置简单易行，成本低，便于推广，应用于所有采用双避雷线的输电线路中。

Description

输电线路避雷装置

技术领域

本发明涉及一种输电线路避雷装置。

背景技术

输电线路纵横延伸，地处旷野，易受雷击，雷击造成的跳闸事故占输电线路全部跳闸事故的三分之一或更多。因此，寻求更有效的输电线路防雷保护措施，一直是世界各国电力工作者关注的课题。

输电线路防雷工作经历了以感应雷防护为主和以直击雷防护为主的两个时期。在二十世纪30年代以前，感应雷防护是电网企业防雷工作的主要方面。但实测证明，感应雷过电压一般不超过500kV，对35kV及以下水泥杆线路会引起一定的闪络事故，但对110kV及以上电压等级的输电线路，由于其绝缘水平较高，一般不会引起闪络事故。所以，直击雷的防护是当前电网企业输电线路防雷工作的主要方面。

雷电直击于有避雷线输电线路的情况可分为三种，即雷击杆塔塔顶以及杆塔附近避雷线——称为“反击”，雷绕过避雷线绕击于导线——称为“绕击”，以及雷击于避雷线档距中央。“规程(DL/T620-1997交流电气装置的过电压保护和绝缘配合)”认为对于一般档距的输电线路，如果档距中央导、地线间的空气距离S满足经验公式(0-1)，则雷击于避雷线档距中央时一般不会出现空气间隙击穿和引起跳闸事故，L，档距，米。

S≥0.012L+1(m)                (0-1)

因此，在“规程(DL/T620-1997)”中，把有避雷线的110kV及以上电压等级输电线路的“雷击跳闸率n”定义为“反击跳闸率n₁”与“绕击跳闸率n₂”之和。

同时，根据DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》的附录C：<雷电过电压计算的一些参数和方法>中的计算例得出，对110kV和220kV双避雷线线路而言，“反击跳闸率n₁”往往是“绕击跳闸率n₂”的几倍乃至几十倍。因此，怎样减少反击跳闸率n₁是输电线路防雷工作的重要方向。

一般在有避雷线的杆塔，雷击杆塔塔顶及杆塔附近避雷线时，导线绝缘子串承受的过电压为：

u_1，i＝(u_a-u_topk)+u_i(1-k₀h_g/h_c)＝[(1-k)βR_i+(h_a/h_t-k)βaL_t+(1-k₀h_g/h_c)ah_c]×I_L  (0-2)

其中u_a，导线横担高度处杆塔电压，u_top，无避雷装置时指杆塔塔顶或避雷线电压，有避雷装置时指避雷线电压，u_i，雷云感应过电压，h_c，导线平均高度，h_g，避雷线平均高度，h_t，杆塔高度，h_a，横担对地高度，a＝1/2.6，k₀，双避雷线对边相导线的耦合系数，k，考虑电晕效应后修正的双避雷线对边相导线的耦合系数，I_L，雷电流幅值。

u_1，i随雷电流I_L增大而增大，当u_1，i大于绝缘子串冲击闪络电压时，绝缘子串将发生闪络，引起“反击”跳闸。从式(0-2)可知，当杆塔型式、尺寸和绝缘子型式、数量确定后，u_1，i与分流系数β、杆塔冲击接地电阻R_i、导地线间的耦合系数k有关。所以，往往通过设置多而长的接地射线来降低杆塔接地电阻，通过设置耦合地线来降低分流系数β和提高耦合系数k。但前者对环境的破坏很大，而后者要求的投资很大。

发明内容

针对上述现有技术存在的缺陷，本发明旨在提供一种输电线路避雷装置，能够降低输电线路反击跳闸率，从而使避雷线的110kV及以上电压等级输电线路的雷击跳闸率降低，且实现装置简单易行，成本低。

本发明采取的技术方案是，一种输电线路避雷装置，包括避雷线本体、避雷线跳线、绝缘拉线和间隙阻抗；所述绝缘拉线通过杆塔塔顶的悬垂线夹固定于杆塔塔顶下方，所述杆塔塔顶纵向连接有绝缘支柱，所述绝缘支柱通过其顶端横向连接的金属固定板固定避雷线跳线一端，所述避雷线跳线另一端与避雷线本体均通过绝缘拉线两端的耐张线夹与绝缘拉线连接固定；所述避雷线跳线与杆塔塔顶之间形成空气间隙，间隙内设置间隙阻抗。

所述避雷线本体或避雷线跳线上设有等电位线，使双避雷线上安装的两个输电线路避雷装置中避雷线跳线等电位。

同时在绝缘支柱上安装有小避雷针，能起到引雷作用，同时设有金属固定板，辅助绝缘支柱固定避雷线跳线。

本发明的设计原理是：所述输电线路避雷装置在杆塔塔顶上纵向连接有绝缘支柱，将避雷线跳线通过绝缘支柱顶端的金属固定板固定安装于所述绝缘支柱上。杆塔塔顶设有悬垂线夹固定有绝缘拉线，其两端均用螺栓型耐张线夹固定避雷线本体和避雷线跳线一端，使避雷线本体与杆塔塔顶之间存在空气间隙，间隙内设置间隙阻抗。

当雷击于输电线路避雷装置中避雷线跳线及避雷线本体时，由于间隙阻抗Z_j的存在使杆塔上绝缘子串承受的过电压降低，提高了输电线路“反击”耐雷水平，大幅度降低输电线路“反击跳闸率n₁”。

本发明所述输电线路避雷装置，通过间隙阻抗降低输电线路反击跳闸率，从而使110kV及以上电压等级输电线路的雷击跳闸率降低。本发明所述输电线路避雷装置简单易行，成本低，便于推广，应用于所有采用双避雷线的输电线路中。

以下结合附图和具体实施例对本发明做详细描述。

附图说明

图1是实施例1所述输电线路避雷装置的结构主视图；

图2是图1所述输电线路避雷装置的右视图；

图3是实施例2所述输电线路避雷装置的应用图；

图4是实施例3所述输电线路避雷装置的应用图；

1-避雷线跳线  2-绝缘拉线    3-绝缘支柱    4-间隙阻抗Z_j

5-耐张线夹    6-等电位线    7-小避雷针    8-避雷线本体

9-杆塔塔顶    10-金属固定板 11-悬垂线夹

具体实施方式

如图2，输电线路避雷装置包括避雷线本体8、避雷线跳线1、绝缘拉线2和间隙阻抗4；所述绝缘拉线2通过杆塔塔顶9的悬垂线夹11固定于杆塔塔顶下方，所述杆塔塔顶9纵向连接有绝缘支柱3，所述绝缘支柱3通过其顶端横向连接的金属固定板10固定避雷线跳线1一端，所述避雷线跳线1另一端与避雷线本体8均通过绝缘拉线2两端的耐张线夹与绝缘拉线2连接固定；所述避雷线跳线1与杆塔塔顶9之间形成空气间隙，间隙内设置间隙阻抗。

其具体原理如下：

1)首先，Z_j的存在使杆塔分流系数β下降。

杆塔分流系数：

β＝L_g/[L_g+L_t+τ_t(R_i+Z_j)/2](1-1)

L_g，杆塔两侧相邻档避雷线的电感并联值，μH；对双避雷线，约等于0.42L，L，相邻档档距，对110kV线路取300米，对220kV和500kV线路取400米；L_t，为杆塔电感，μH，τ_t，雷电波波头长度，取2.6μS，R_i，杆塔冲击接地电阻。

当R_i＝7Ω，Z_j＝0Ω时，图1所示杆塔的分流系数β＝0.88，

但，当R_i＝7Ω，Z_j＝14Ω时，β＝0.78

当R_i＝15Ω，Z_j＝0Ω时，图1-1所示杆塔的分流系数β＝0.81，

但，当R_i＝15Ω，Z_j＝30Ω时，β＝0.65

2)Z_j的存在使导线绝缘子串承受的过电压u_1，i下降。

当在避雷线和杆塔塔顶之间设置了间隙阻抗Z_j后，由于避雷线与导线的耦合作用，间隙阻抗Z_j上的电压u_j＝Z_jβ×I_L，将在绝缘子串导线端产生一个与横担端极性相同的电压分量kU_j＝kZ_jβ×I_L，使绝缘子串承受的过电压u_1，i下降，则：

u_1，i＝(u_a-u_topk)+u_i(1-k₀h_g/h_c)

＝[(1-k)βR_i+(h_a/h_t-k)βaL_t+(1-k₀h_g/h_c)ab_c-kZ_jβ]×I_L(1-2)

实施例1：

在该输电线路避雷装置用于110kV双避雷线输电线路上：

DL/T620-1997规定，110kV线路一般沿全线架设避雷线，在山区和雷电活动特殊强烈地区，宜架设双避雷线。在我国南方地区，90％以上的110kV输电线路架设双避雷线。下面对110kV双避雷线输电线路安装避雷间隙后的雷击跳闸率进行计算与分析：

(一)未安装避雷装置的110kV双避雷线输电线路反击跳闸率计算

110kV双避雷线线路如图1：

1)避雷线平均高度h_g＝22.85-2/3×2.8＝21(m)

2)导线平均高度h_c＝19.2-2/3×5.3＝15.7(m)

3)双避雷线对外侧导线的几何耦合系数：

K₀＝[ln(d₁₃’/d₁₃)+ln(d₂₃’/d₂₃)]/[ln(2h₁/r₁)+ln(d₁₂’/d₁₂)]＝0.297(1-4)

4)电晕下的耦合系数：

k＝k₁k₀＝1.2×0.297＝0.356

k₁，电晕修正系数；

5)杆塔电感L_t＝23×0.42＝9.66(μH)

6)雷击杆塔时分流系数，R_i＝7Ω，Z_j＝0Ω时：

β＝L_g/[L_g+L_t+τ_t(R_i+Z_j)/2]＝0.87

7)雷击杆塔时耐雷水平(当用7×X-4.5及R_i＝7Ω时)：

I₁＝700/[(1-0.356)×0.87×7+(20.4/23-0.356)×0.87×9.66/2.6+(1-21/15.7×0.297)×15.7/2.6]＝75.45(kA)

8)雷电流超过I₁的概率：LogP₁＝-I₁/88＝-74.45/88，则，P₁＝14％

9)建弧率：η＝0.85

10)反击跳闸率：

平原地区反击跳闸率：

n_1，p＝0.28×(5.4+4×21)×0.85×0.14/6＝0.496

山丘地区反击跳闸率：

n_1，s＝0.28×(5.4+4×21)×0.85×0.14/4＝0.745

(二)安装避雷装置的110kV双避雷线输电线路反击跳闸率计算

110kV双避雷线线路如图1：

1)避雷线平均高度h_g＝22.85-2/3×2.8＝21(m)

2)导线平均高度h_c＝19.22/3×5.3＝15.7(m)

3)双避雷线对外侧导线的几何耦合系数：

K₀＝[ln(d₁₃’/d₁₃)+ln(d₂₃’/d₂₃)]/[ln(2h₁/r₁)+ln(d₁₂’/d₁₂)]＝0.297(1-4)

4)电晕下的耦合系数：

k＝k₁k₀＝1.2×0.297＝0.356

k₁，电晕修正系数；

5)杆塔电感L_t＝23×0.42＝9.66(μH)

6)雷击杆塔时分流系数，R_i＝7Ω，Z_j＝14Ω：

β＝L_g/[L_g+L_t+τ_t(R_i+Z_j)/2]＝0.77

7)雷击杆塔时耐雷水平(当用7×X-4.5及R_i＝7Ω)：

I₁＝700/[(1-0.356)×0.77×7+(20.4/23-0.356)×0.77×9.66/2.6+(1-21/15.7×0.297)×15.7/2.6-0.356×0.77×14]＝146.1(kA)

8)雷电流超过I₁的概率：P_i＝2.2％

9)建弧率：η＝0.85

10)反击跳闸率：

平原地区反击跳闸率：

n_1，p＝0.28×(5.4+4×21)×0.85×0.022/6＝0.078

山丘地区反击跳闸率：

n_1，s＝0.28×(5.4+4×21)×0.85×0.022/4＝0.117

(三)110kV双避雷线输电线路“绕击”跳闸率计算

110kV双避雷线线路如图1：

对平原线路绕击率P_a：lgP_a＝θh_t ^1/2/86-3.9

对山区线路绕击率P_as：lgP_as＝θh_t ^1/2/86-3.35

θ，避雷线对边相导线的保护角，θ＝20°，h_t＝23米时，

平原地区P_a＝0.16％，

山丘地区P_as＝0.58％，

雷绕击于导线的耐雷水平：700/100＝7(kA)

雷电流超过I₂的概率P₂＝83.3％

平原地区n₂＝0.28×(5.4+4×21)×0.85×0.16/100×83.3/100＝0.028

山丘地区n2＝0.28×(5.4+4×21)×0.85×0.58/100×83.3/100＝0.103

(四)110kV线路安装避雷装置防雷效果对照表

I₁，反击耐雷水平，I₂，绕击耐雷水平，I₁，安装避雷间隙后的反击耐雷水平，n₁，安装避雷间隙后的反击跳闸率，n，安装避雷间隙后总的雷击跳闸率，(n-n)/n，安装避雷间隙后总的雷击跳闸率下降百分数。

注：“——”上对应的是“R_i＝7Ω，Z_j＝14Ω”的数据；

“——”下对应的是“R_i＝15Ω，Z_j＝30Ω”的数据；

实施例2：将输电线路避雷装置安装于220kV双避雷线输电线路上：

DL/T620-1997规定，220kV输电线路宜全线架设双避雷线，为输电线路避雷装置的应用奠定了基础。

(一)未安装避雷装置的220kV双避雷线输电线路反击跳闸率计算

以下引用DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》的附录C：<雷电过电压计算的一些参数和方法>中的计算例。

220kV双避雷线线路如图2：

1)避雷线平均高度h_g＝29.1-2/3×7＝24.5(m)

2)导线平均高度h_c＝23.4-2/3×12＝15.4(m)

3)双避雷线对外侧导线的几何耦合系数：

K₀＝[ln(d₁₃’/d₁₃)+ln(d₂₃’/d₂₃)]/[ln(2h₁/r₁)+ln(d₁₂’/d₁₂)]＝0.237

4)电晕下的耦合系数：

k＝k₁k₀＝1.25×0.237＝0.296

k₁，电晕修正系数；

5)杆塔电感L_t＝29.1×0.5＝14.5(μH)

6)雷击杆塔时分流系数：β＝0.88

7)雷击杆塔时耐雷水平(当用13×X-4.5及R_i＝7Ω时)：

I₁＝1200/[(1-0.296)×0.88×7+(25.6/29.1-0.296)×0.88×14.5/2.6+(1-24.5/15.4×0.237)×15.4/2.6]＝110.2(kA)

8)雷电流超过I₁的概率：P₁＝5.6％

9)建弧率：η＝0.80

10)反击跳闸率：

平原地区反击跳闸率：

n_1，p＝0.28×(11.6+4×24.5)×0.80×0.056/6＝0.23

山丘地区反击跳闸率：

n_1，s＝0.28×(11.6+4×24.5)×0.80×0.056/4＝0.34

(二)安装避雷装置的220kV双避雷线输电线路反击跳闸率计算

1)当设置了输电线路避雷装置，间隙电阻Z_j＝14Ω时，分流系数：β＝0.83

2)雷击杆塔时耐雷水平(Z_j＝14Ω时)：

I₁＝1200/[(1-0.296)×0.83×7+(25.6/29.1-0.296)×0.83×14.5/2.6+(1-24.5/15.4×0.237)×15.4/2.6-0.296×14×0.83]＝170.4(kA)

3)雷电流超过I₁的概率：P₁＝1.2％

4)反击跳闸率：

平原地区反击跳闸率：

n_1，p＝0.28×(11.6+4×24.5)×0.8×0.012/6＝0.049

山丘地区反击跳闸率：

n_1，s＝0.28×(11.6+4×24.5)×0.8×0.012/4＝0.074

(三)220kV双避雷线输电线路“绕击”跳闸率计算

220kV双避雷线线路如图3：

对平原线路：lgP_a＝θh_t ^1/2/86-3.9

对山区线路：lgP_as＝θh_t ^1/2/86-3.35

θ，避雷线对边相导线的保护角，

θ＝16.5°，h_t＝29.1时，

平原地区P_a＝0.144％

山丘地区P_as＝0.5％

雷绕击于导线的耐雷水平：1200/100＝12(kA)

雷电流超过I₂的概率P₂＝73.1％

平原地区n₂＝0.28×(11.6+4×24.5)×0.80×0.144/100×73.1/100＝0.026

山丘地区n2＝0.28×(11.6+4×24.5)×0.80×0.5/100×73.1/1000.09

(四)220kV线路安装避雷间隙防雷效果对照表

注：“——”上对应的是“R_i＝7Ω，Z_j＝14Ω”的数据；

“——”下对应的是“R₁＝15Ω，Z_j＝30Ω”的数据；

实施例3：

杆塔冲击接地电阻大于规定值时安装输电线路避雷装置降低雷击跳闸率

对500kV及以上电压等级输电线路，当杆塔冲击接地电阻R_i＜15Ω时，其反击跳闸率与绕击跳闸率处于同一个数量级。但随着R_i的增加，反击跳闸率显著增加。

现将按实施例1-3的110～500kV线路杆塔尺寸和绝缘子的50％雷电冲击耐压水平，针对不同的杆塔接地电阻冲击值计算出的各自的耐雷水平列入下表。

由上表可见，各种电压等级，线路反击耐雷水平均随杆塔接地电阻的增加而降低。依据雷电流幅值累积概率分布的固有特点：低幅值雷电流出现的概率明显大于高幅值雷电流出现的概率。由此可知，随着系统标称电压的提高，杆塔接地电阻的作用将变得更加重要。上表中引入了“相对危险因数”参数。对于各种电压等级下的“相对危险因数”，均以杆塔冲击接地电阻为7Ω时耐雷水平的相应概率下的危险因数1.0为参考，其他杆塔接地电阻时的相对危险因数，则由该接地电阻下相应耐雷水平的相应概率与接地电阻为7Ω时耐雷水平的相应概率之比来确定。这样110～500kV，R_j＝50Ω时的相对危险因数分别为3.5、6.2和16.8。

综合以上分析可知，通过相对危险因素可以得出线路电压等级愈高对接地电阻愈加敏感的结论。

以下计算杆塔冲击接地电阻R_i＝30Ω的500kV线路杆塔安装避雷间隙的防雷效果。

(一)未安装避雷间隙的500kV双避雷线输电线路反击跳闸率计算

500kV双避雷线线路如图4

1)避雷线平均高度h_g＝33.58-2/3×9.5＝27.25(m)

2)导线平均高度h_c＝25.62-2/3×12＝17.62(m)

3)双避雷线对外侧导线的几何耦合系数：

K₀＝[ln(d₁₃’/d₁₃)+ln(d₂₃’/d₂₃)]/[ln(2h₁/r₁)+ln(d₁₂’/d₁₂)]＝0.223(1-4)

4)电晕下的耦合系数：

k＝k₁k₀＝1.28×0.223＝0.285

k₁，电晕修正系数；

5)杆塔电感L_t＝34×0.5＝17(μH)

6)雷击杆塔时分流系数，R_i＝30Ω时：β＝0.75

7)雷击杆塔时耐雷水平(25片绝缘子，每片高160mm，R_i＝30Ω时)：

I₁＝2138/[(1-0.285)×0.75×30+(30/34-0.285)×0.75×17/2.6+(1-27.25/17.62×0.223)×17.62/2.6]＝91.32(kA)

8)雷电流超过I₁的概率：P₁＝9％

9)建弧率：η＝1.0

10)反击跳闸率：

平原地区反击跳闸率：

n_1，p＝0.28×(18.6+4×27.25)×1.0×0.09/6＝0.54

山丘地区反击跳闸率：

n_1，s＝0.28×(18.6+4×27.25)×1.0×0.09/4＝0.80

(二)安装避雷间隙的500kV双避雷线输电线路反击跳闸率计算500kV双避雷线线路如图3：

1)当设置了输电线路避雷间隙，间隙电阻Z_j＝45Ω时：分流系数：β＝0.6

2)雷击杆塔时耐雷水平(Z_j＝45Ω时)：

I₁＝2138/[(1-0.285)×0.6×30+(30/34-0.285)×0.6×17/2.6+(1-27.25/17.62×0.223)×17.62/2.6-0.285×0.6×45]＝179.4(kA)

3)雷电流超过I₁的概率：P₁＝0.9％

4)反击跳闸率、平原地区反击跳闸率：

n_1，p＝0.28×(18.6+4×27.25)×1.0×0.009/6＝0.054

山丘地区反击跳闸率：

n_1，s＝0.28×(18.6+4×27.25)×1.0×0.009/4＝0.08

(三)500kV双避雷线输电线路绕击跳闸率计算

500kV双避雷线线路如图3：

对平原线路：lgP_a＝θh_t ^1/2/86-3.9

对山区线路：lgP_as＝θh_t ^1/2/86-3.35

θ，避雷线对边相导线的保护角，θ＝14°时，

平原地区P_a＝0.112％

山丘地区P_as＝0.397％

雷绕击于导线的耐雷水平：2138/100＝21.4(kA)

雷电流超过I₂的概率P₂＝57.1％

平原地区n₂＝0.28×(18.6+4×27.25)×1.0×0.112/100×57.1/100＝0.023

山丘地区n₂＝0.28×(18.6+4×27.25)×1.0×0.397/100×57.1/100＝0.081

(四)500kV线路R_i＝30Ω，Z_j＝45Ω时，避雷间隙防雷效果对照表：

综上所述，所述输电线路避雷装置具有以下优点：

1)对110kV和220kV双避雷线线路而言，“反击跳闸率n₁”往往是“绕击跳闸率n₂”的几倍乃至几十倍。输电线路避雷装置可以大幅度降低反击跳闸率，并且使整个雷击跳闸率也大幅度降低。

2)输电线路反击跳闸率随着冲击接地电阻的增大而迅速增加，对500kV及以上线路而言尤其显著，输电线路避雷装置可以在冲击接地电阻R_i＝30Ω，甚至更高时，通过设置较大的间隙阻抗Z_j来提高反击耐雷水平，大幅度降低反击跳闸率，同时有效的降低整个雷击跳闸率。

(3)由于输电线路避雷装置可以在较大的冲击接地电阻阻值下保障线路反击耐雷水平，使得充分利用杆塔自然接地电阻，减少输电线路接地装置对环境的破坏成为可能。

(4)对运行中发现的一些易受雷击的线路杆塔可以通过加装避雷装置，大幅度提高其反击耐雷水平，降低线路雷击跳闸率。

(5)输电线路避雷装置安装于无运行电压的避雷线上，具有方便安装、结构简单、运行稳定、造价低廉的特点。

(6)如采用氧化锌等金属氧化物作为避雷装置的间隙阻抗，可充分利用金属氧化物优良的的伏安特性，使避雷线与杆塔在正常运行情况下绝缘，在雷击时迅速通流并维持合适的残压，合适的残压有利于金属氧化物阻抗与避雷间隙、绝缘子串间隙、避雷线-导线间隙之间的绝缘配合。

Claims (4)

1.一种输电线路避雷装置，其特征是，包括避雷线本体、避雷线跳线、绝缘拉线和间隙阻抗；所述绝缘拉线通过杆塔塔顶的悬垂线夹固定于杆塔塔顶下方，所述杆塔塔顶纵向连接有绝缘支柱，所述绝缘支柱通过其顶端横向连接的金属固定板固定避雷线跳线一端，所述避雷线跳线另一端与避雷线本体均通过绝缘拉线两端的耐张线夹与绝缘拉线连接固定；所述避雷线跳线与杆塔塔顶之间形成空气间隙，间隙内设置间隙阻抗。

2.根据权利要求1所述输电线路避雷装置，其特征是，所述避雷线本体上连接有等电位线。

3.根据权利要求1所述输电线路避雷装置，其特征是，所述避雷线跳线连接有等电位线。

4.根据权利要求1-3之一所述输电线路避雷装置，其特征是，所述绝缘支柱顶端还安装有小避雷针。

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