CN101652710B - 光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法 - Google Patents

光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法，课题是在CPF型光脉冲成形器中，通过高度保持输出脉冲的品质，同时大幅度提高CPF每一段的压缩效率，而减少段数；以及通过获得时间波形和频率波形都为高斯型的输出脉冲，可提高复用度。通过使用正常色散HNLF替代构成现有CPF的零色散HNLF，能够攻克上述课题。另外，通过提高压缩效率，可减少光纤的热粘接个数，降低CPF的传输损耗。

Description

光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法
技术领域
本发明涉及将光脉冲的时间波形压缩而得到所要求的波形的光脉冲成形器、使用该压缩后的光脉冲的光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法，尤其是涉及用于产生用于高速光通信系统的超短光脉冲、或用于材料加工以外的用途的超短光脉冲的光脉冲成形器、其光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法。
背景技术
最近，在高速大容量化的要求高的光通信领域，为实现更高速的处理，时间幅度为数皮秒或其以下的超短光脉冲的利用正在被推进。超短光脉冲在光通信中作为信息传送介质使用，通过将附加有信息的光脉冲以数皮秒或其以下的短的时间间隔进行传送，可实现超高速传送。
另外，超短光脉冲作为具有短的时间幅度且高的能量的光脉冲，可利用于加工物质或高精度地观测物质的特性，因此，寻求在该领域的新的应用性，近年来积极进行了研究。
但是，作为直接产生超短光脉冲的方法，通常已知有下述方法：在半导体激光二极管(LD)的施加电流上叠加信号，直接调制输出光的强度；通过外调制器调制从LD输出的连续光(CW)的强度。但是，由于LD本身、及用于产生成为调制信号的电信号的半导体、或外调制器的响应速度有上限，因此，直接产生时间幅度为数皮秒以下的超短光脉冲是非常难的。因此，研究了新的超短光脉冲发生方法，近年来作为其成果已提出各种方法。
作为产生超短光脉冲的新的方法，提案有例如利用光纤的非线性效应(Kerr效应)和色散效应，将成为种子的光脉冲的时间幅度进行压缩，形成所想要的波形的方法。另外，下面，将压缩光脉冲的时间幅度形成所想要的波形简称为“压缩光脉冲”或“光脉冲压缩”。几种已知的脉冲压缩的方法中已知，光纤的色散值沿纵向方向减少的色散渐减光纤(Dispersion decreasing fiber：DDF)、及将色散值为零的色散位移光纤(Dispersion-shifted fiber：DSF)和单模光纤(SMF)交替连接而构成的梳状色散分布光纤(Comb-like dispersion profiled fiber：CDPF)，通过称作绝热孤子压缩的脉冲压缩方法可实现高品质的脉冲压缩。
在此所说的高品质脉冲是指，脉冲形状例如高精度地与sech型函数一致，熄灭脉冲电平(是指在脉冲的边缘部分与其函数形式不一致，通常比相对于时间延迟应衰减的函数值大的成分)、及频率啁啾(瞬时频率的时间变化)的非线性等小的脉冲。其中，sech x＝2/(ex+e-x)。
但是，上述DDF在技术上难以实现所要求的特性，因低的成品率及高的成本，在实用化方面处于困难的现状。
与之相对，CDPF由两种传输用光纤构成，因此，具有制造容易，且还可以将成本抑制为较低的优点，正在期待其实用化。
另外，对于使用了DDF及CDPF的脉冲压缩，分别公开于下述非专利文献1及2。另外，作为CDPF的发展形式，也提案有梳状分布光纤(Comb-like profiled fiber：以下称作CPF)，其结构为使用色散减小到可以忽视的程度，且非线性常数大的高非线性色散位移光纤(Highlynonlinear dispersion-shifted fiber：HNL-DSF、或简称为Highly nonlinearfiber；HNLF)代替DSF，将HNLF和SMF交替连接。该CPF可以以短的光纤长度实现高的压缩效率，因此备受关注，非专利文献3中公开有包含压缩器的设计方法的详细情况。
非专利文献1：S.V. Chernikov et al.，“Soliton pulse compression indispersion-decreasing fiber，”Opt.Lett.，Vol.18，No.7，pp.476-478(1993)。
非专利文献2：S.V.Chernikov et al.，“Comblike dispersion-profiledfiber for soliton pulse train generation，”Opt.Lett.，Vol.19，No.8，pp.539-541，(1994)。
非专利文献3：T.Inoue et al.，“Optical Pulse Compression Based onStationary Rescaled Pulse Propagation in a Comblike Profiled Fiber，”J.Lightwave Technol.，Vol.24，No.7，pp.2510-2522(2006)。
但是，已知，在使用CDPF及CPF进行脉冲压缩时，若增加段数，则压缩特性接近DDF中的绝热孤子压缩的特性，得到高品质sech脉冲。
但是，若增加CDPF及CPF的段数，则作为压缩器的尺寸增加、或光纤之间热粘接连接的部位的个数增加而使连接损耗的合计值增加，作为压缩器的特性不优选。另外，还产生制造时的劳力和时间及成本增加等问题。
另一方面，sech函数型波形在对数轴上相对于时间或频率的增大而线性衰减。通常，在时间轴或频率轴上复用光脉冲时，考虑到脉冲之间的重叠，对复用的密度产生限制。
因此，为提高复用密度，在对数轴上振幅相对于时间或频率的增大二次衰减的高斯(Gaussian型函数)波形是理想的。
在此，高斯型函数是指制成exp[-ax2]形式的函数。
但是，使用有限段数的CDPF及CPF的情况自不必说，即使是使用DDF进行脉冲压缩的情况，也可得到高斯波形的脉冲的方法目前还没有被熟知。
发明内容
本发明是着眼于上述问题点而创立的，其第一目的在于，提案有可以通过高度保持输出脉冲的品质，同时大幅度提高CPF每一段的压缩效率来减少段数的光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法。
本发明的第二目的在于，提供通过得到时间波形和频率波形都为高斯型的输出脉冲而可提高复用度的光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法。
用于解决上述课题的本发明第一方面提供一种光脉冲成形器，交替连接具有正常色散效应的非线性介质和异常色散介质而构成，其中，按照所述非线性介质的非线性效应和色散效应的大小同程度产生的方式确定所述非线性介质的色散值和有效长度，其中，所述非线性介质的非线性常数γ＞3，所述非线性介质的色散距离是非线性距离的3倍程度，所述非线性介质将输入的光脉冲的时间幅度变宽，并且将光谱宽度变宽，所述异常色散介质对从非线性介质输出的光脉冲的时间幅度进行压缩，从异常色散介质输出的光脉冲是与输入至所述非线性介质的光脉冲相比其时间幅度被压缩了的光脉冲。
本发明第二方面的光脉冲成形器，其中，按照所述光脉冲成形器的输出脉冲波形适合于高斯型函数的方式分别确定输入种子脉冲、所述非线性介质、所述异常色散介质的规格。
本发明第三方面的光脉冲成形器，其中，所述非线性介质为光纤。
本发明第四方面的光脉冲成形器，其中，所述非线性介质为高非线性光纤。
本发明第五方面的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为光纤。
本发明第六方面的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为单模光纤。
本发明第七方面的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为衍射光栅。
本发明第八方面的光脉冲成形器，其中，所述衍射光栅为光纤布拉格光栅。
本发明第九方面的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为单模光纤，所述高非线性光纤的长度与色散距离为同程度，且为非线性距离的3倍程度，所述单模光纤的长度与色散距离为同程度。
本发明第十方面的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为单模光纤，所述高非线性光纤的长度为色散距离的1.17倍，且为非线性距离的3.3倍，所述单模光纤的长度为色散距离的1.29倍。
本发明第十一方面提供一种光脉冲光源，其具备上述光脉冲成形器。
本发明第十二方面提供一种超连续光发生装置，其具备上述光脉冲光源。
本发明第十三方面提供一种超连续光发生方法，将从具备光脉冲成形器的光脉冲光源输出的高斯函数型脉冲向正常色散HNLF入射，产生平坦的光谱的超连续光，所述光脉冲成形器是交替连接具有正常色散效应的非线性介质和异常色散介质而构成，按照所述非线性介质的非线性效应和色散效应的大小同程度产生的方式确定所述非线性介质的色散值和有效长度，其中，所述非线性介质的非线性常数γ＞3，所述非线性介质的色散距离是非线性距离的3倍程度，所述非线性介质将输入的光脉冲的时间幅度变宽，并且将光谱宽度变宽，所述异常色散介质对从非线性介质输出的光脉冲的时间幅度进行压缩，从异常色散介质输出的光脉冲是与输入至所述非线性介质的光脉冲相比其时间幅度被压缩了的光脉冲。
本发明改良了现有的CPF，在使用正常色散HNLF代替构成现有的CPF的零色散HNLF这一点上具有很大的特色。
本发明为上述各方式所记述的构成，因此，能够高度保持输出脉冲的品质，并且能够大幅度提高CPF每一段的压缩效率。
另外，对于输出脉冲的波形而言，时间波形及频率波形都为高斯型，可提高复用度。
通过提高压缩效率，实现下述显著效果，即，可减少光纤的热粘接个数，降低CPF的传输损耗等，从而一举解决现有技术的问题点。
附图说明
图1是本发明的系统构成图；
图2是本发明的光脉冲成形器的试验系统图；
图3A是本发明的光脉冲成形器的带通滤波器输出脉冲的自相关波形图；
图3B是本发明的光脉冲成形器的带通滤波器输出脉冲的光谱图；
图4A是SMF50m输出脉冲的自相关波形图；
图4B是SMF50m输出脉冲的光谱图；
图5A是本发明的光脉冲成形器的第一段HNLF输出脉冲的自相关波形图；
图5B是本发明的光脉冲成形器的第一段HNLF输出脉冲的光谱图；
图6A是本发明的光脉冲成形器的第一段SMF输出脉冲的自相关波形图；
图6B是本发明的光脉冲成形器的第一段SMF输出脉冲的光谱图；
图7A是本发明的光脉冲成形器的第二段HNLF输出脉冲的自相关波形图；
图7B是本发明的光脉冲成形器的第二段HNLF输出脉冲的光谱图；
图8A是本发明的光脉冲成形器的第二段SMF输出脉冲的自相关波形图；
图8B是本发明的光脉冲成形器的第二段SMF输出脉冲的光谱图；
图9A是本发明的光脉冲成形器的第三段HNLF输出脉冲的自相关波形图；
图9B是本发明的光脉冲成形器的第三段HNLF输出脉冲的光谱图；
图10A是本发明的光脉冲成形器的第三段SMF输出脉冲的自相关波形图；
图10B是本发明的光脉冲成形器的第三段SMF输出脉冲的光谱图；
图11是相对于光纤纵向方向的CPF的光纤色散值和非线性常数、脉宽、时间带宽积、以及光谱宽度的框图；
图12是表示使用本发明的光脉冲成形器作为光脉冲光源的实施例的说明图；
图13是使用本发明的光脉冲成形器产生的SC光的光谱波形图；
图14是表示本发明的光脉冲成形器的标准化的空间中的传送路径的说明图；
图15A是SRP的波形，是表示时间波形(实线)和瞬时频率(点)的图；
图15B是SRP的波形，是表示自相关波形的图；
图15C是SRP的波形，是表示光谱的图。
具体实施方式
下面，参照附图对本发明的上述各方式进行说明。
实施例1
图1是本发明的光脉冲成形器100的系统构成图。
如图1所示，交替连接具有正常色散效应的非线性介质1和异常色散介质2，构成光脉冲成形器100，当从输入部3输入种子脉冲4时，从输出部5输出压缩后的光脉冲6。另外，将一组非线性介质1和异常色散介质2定义为本发明的光脉冲成形器中的一段。
具有上述正常色散效应的非线性介质1通常由以石英玻璃为基体的光纤构成。
具有正常色散效应的非线性介质1，在需要特别高的非线性时，使用高非线性光纤。
在此，高的非线性是指，对于非线性常数γ而言，γ＞3[1/W/km]。其中，γ＝(2π/λ)(n2/Aeff)，λ为光在真空中的波长，n2及Aeff分别是光纤的Kerr系数及有效截面积。另外，在上述CPF使用的HNLF中，色散效应小至几乎可以忽视的程度，因此，可以考虑使用零色散HNLF。
此外，作为具有上述正常色散效应的非线性介质1，除非线性光纤以外，还可以使用折射率与电场强度成比例的介质即光子晶体光纤(Photonic Crystal Fiber；PCF)及波导型器件。以石英玻璃为基体的非线性光纤，其传输损耗小，以相对于传输损耗的非线性常数的比定义的非线性性能指数在包含PCF的纤维型非线性介质中为最大。另外，也容易进行精密的色散控制，可实现零色散及本发明中所要求的正常色散，作为本发明的非线性介质是最适合的。另一方面，以铅玻璃及铋玻璃或硫属玻璃等石英以外的玻璃为基体的PCF传输损耗大，也不易进行色散控制，而非线性常数也比石英玻璃型的介质大很多，可以戏剧性地缩短作为本发明的非线性介质的光纤长度。
作为上述异常色散介质2，通常使用光纤。
作为该光纤，优选使用单模光纤，其理由是由于，传输损耗和非线性常数小，还具有大的异常色散值。
另外，作为上述异常色散介质2，也可以使用衍射光栅。
作为上述衍射光栅，可以使用光纤布拉格光栅(FBG)。
另外，作为上述衍射光栅，也可以使用采用了棱镜等的波长色散介质。
上述系统构成中，如果除去非线性介质1拥有正常色散效应这一点，则与现有的CPF的构成相同，基本的CPF的设计方法以非专利文献3中公开的方法为准。后面详述使用该文献所示的方法构成本发明的CPF的设计方法，首先，利用实施例2说明通过实施本发明得到的成果。
实施例2
如图1所示，使用HNLF作为具有正常色散效应的非线性介质1，使用SMF作为异常色散介质2，构成本发明的CPF。
构成CPF的HNLF及SMF的规格如表1所记载，在该条件下制作由三段CPF结构构成的本发明的光脉冲成形器，在图2所示的试验系统中进行了脉冲压缩试验(另外，制作好的三段CPF整体的传输损耗为0.5dB)。另外，SMF的色散值、非线性常数、以及传输损耗分别设为16.3ps/nm/km、1.3W-1km-1、以及0.2dB/km。
表1
Figure GDA0000140623490000081
作为脉冲光源，使用重复频率为10GHz的半导体锁模激光器。在通过光放大器将光功率放大后，为了除去自发辐射光噪声，使其通过带通滤波器(BPF)。图3A、图3B表示BPF输出脉冲的自相关波形和光谱。虚线是使各波形符合(拟合)于高斯(Gaussian型函数)的函数。
在通过高斯函数拟合了自相关波形和光谱时，拟合函数的参数对应为时间波形的半功率宽度为2.37ps、光谱的3dB带宽为0.182THz。因此，时间带宽积为0.430。
其次，图4A、图4B表示传输SMF50m后的波形。同样，虚线是符合(拟合)于高斯(Gaussian型函数)的函数。
由高斯拟合假定的时间波形的半功率宽度为2.57ps，光谱的3dB带宽为0.177THz。因此，时间带宽积为0.454。
图5A～图10B表示输入图4A、图4B表示波形的上述特性的种子脉冲，测定构成本发明的HNLF及SMF的第一段～第三段的各自的输出脉冲波形的结果。
其中，向三段CPF的平均输入功率通过可变光衰减器调节为20dBm。
上述各图中记载的虚线为各自的高斯拟合函数。得知任何波形都高精度地符合(拟合)于高斯型函数。
这样，显著实现本发明的上述效果是显而易见的。
另外，将CPF输入脉冲及各段输出脉冲的时间幅度(FWHM)、光谱宽度、时间带宽积整理成表2。
表2
CPF输入脉冲及各段输出脉冲的参数
  FWHM[ps]   3dB带宽[THz]   时间带宽积
  输入   2.57   0.177   0.45
  第一段HNLF输出   6.07   0.340   2.07
  第一段SMF输出   1.27   0.340   0.43
  第二段HNLF输出   3.95   0.592   2.34
  第二段SMF输出   0.81   0.582   0.47
  第三段HNLF输出   2.21   1.032   2.29
  第三段SMF输出   0.39   1.062   0.41
将表2的结果与表1所示的CPF的色散值及非线性常数一同在CPF的纵向方向绘图，构成图11。
即，图11表示相对于光纤纵向方向的CPF的光纤色散值和非线性常数、脉宽、时间带宽积、以及光谱宽度。
表2及图11表明，相对于上述CPF的各段输入脉冲的宽度，在各段HNLF输出中，脉冲的宽度变为2倍以上。在使用了零色散的HNLF的现有CPF中，在HNLF的输入输出中，脉宽几乎没有变化，因此，本发明的CPF的脉冲传输特性与现有型CPF的特性有很大不同。
上述现象正是本申请发明的着眼点即非线性介质的正常色散效应的体现。
但是，关注第三段SMF输出脉冲的自相关函数，得知获得了峰值熄灭脉冲电平比为19.3dB这样的高品质的高斯脉冲。另外，得知光谱波形中也得到了高斯形状的光谱。
这些特性是在使用现有CDPF及CPF或DDF的脉冲压缩时决不能得到的，恰恰这一点正是本发明的最大的特征。
另外，现有CDPF及CPF中，存在若减少段数则输出脉冲的品质变差的倾向。
即，在设计可得到规定的压缩率的压缩器时，存在下述这样的权衡关系：若段数多，则每一段的压缩效率降低，取而代之的是脉冲品质提高，相反，若段数少，则每一段的压缩效率提高，取而代之的是脉冲品质变差。
该关系在非专利文献3中通过理论和试验两方面来表示。另外，“压缩率”是指输出脉冲的宽度相对于输入脉冲的宽度的比，若该值大于1，则意味着输出脉冲的宽度减小。
当增加CDPF及CPF的段数时，得到高品质的输出脉冲，但制作时的劳力和时间及成本增大，故而不能说是现实性方法。
与之相对，本发明中提出一种在段数少的CPF中压缩成高品质的高斯脉冲的技术。
对本发明的这种突破性现象增加如下说明。
即，HLNF中，正常色散效应和非线性效应以同程度的大小同时产生，脉冲具有正啁啾且宽度变宽，并且附加新的频率成分作为正啁啾这样的动作连续地发生，由此认为，阻碍非线性啁啾产生，得到近似于线性的啁啾和高斯形状的脉冲波形。
其次，表3表示采用了下述文献记载的现有型CPF的脉冲压缩的试验结果和本发明的上述试验结果的比较。文献：M.Takahashi et al.，“Supercontinuum spectrum broadening by one-bobbin compact modulescomprised of re-coated comb-like profiled fiber and HNLF，”Proceeding ofOptical Fiber Communication Conference(OFC)2007，Paper OTuJ4，Anaheim，U.S.A，2007。由该表更明确了解本发明的效果。
上述文献中，以与本发明的试验相同的输入脉冲条件，使用六段CPF压缩成宽度0.5ps的sech函数型脉冲。另外，在上述文献的现有型CPF中，所有段中使用的HNLF的色散值均为-0.39ps/nm/km，第一段CPF的HNLF长度20.5m相当于非线性距离的0.95倍、色散距离的0.0045倍。此时，得知HNLF中相对于色散距离和非线性距离的光纤长度的比为明显不同的次序，色散效应几乎没有起作用，而只有非线性效应在起作用。另外，非线性距离和色散距离的定义将在后文中叙述。
表3
本发明及现有型的CPF的比较
 本发明的CPF  现有型的CPF
  CPF段数   三段   六段
  脉冲波形   高斯型   Sech型
  峰值熄灭脉冲电平比   19.3dB   ～15dB
  总压缩率   6.48   5.00
  每一段的平均压缩率   1.86   1.31
  总累积色散值[ps/nm]   0.119   1.769
  损耗[dB]   0.5   0.6
由表3得知，本发明的CPF与现有型CPF相比，实现了高效率且高品质的脉冲压缩。
另外，在段数少的本发明的CPF中，由于热粘接部位少，故而损耗成为比现有型CPF的小的值。
另外，由于光纤长度短，因此，光纤的传输损耗为小至几乎可以忽视的程度的值。
另一方面，在使用DDF及CDPF或现有型的CPF压缩脉冲列的时间幅度时，定时抖动的增加成为问题。现有型的CPF中，关于定时抖动增加的问题，记载于文献T.Inoue，“Study on Noise-induced QualityDegradation in Optical Pulse Compression Based on Comb-like ProfiledFiber，”Proceeding of 32nd European Conference on Optical Communication(ECOC)，Paper We3.P.23，Cannes，France，2006中。
如上述文献中所公开的那样，由零色散的HNLF和SMF构成的、采用了现有型的N段CPF的脉冲压缩时的定时抖动δt2由下式赋值。
[数1]
δt 2 = δt 0 2 + δf 0 2 ( 2 πβ 2 SMF Σ n = 1 N L n SMF ) 2
在此，δt0 2及δf0 2为输入脉冲所具有的定时抖动及中心频率抖动，β2 SMF为SMF的色散值，
Figure GDA0000140623490000112
为构成CPF的SMF的总长。
该式表示定时抖动相对于现有型CPF中的SMF的累积色散值增加的情况，以构成现有型CPF的HNLF所具有的色散值为零这样的条件为基础而导出，严格地说，认为定时抖动由CPF整体的累积色散值来决定的一方合乎道理。
上述文献中表示了，为了提高脉冲品质而将CPF每一段的压缩率设定得较小，将段数设定为较大时，则SMF的总长增大，输出脉冲列的定时抖动也增大。
在此，关于本发明的CPF和现有型的CPF，对表3所示的CPF整体的总累积色散值进行比较，在本发明的CPF中是非常小的值，可期待抑制定时抖动的增大。
如由上述的实施例所表明，本发明的CPF光脉冲成形器可高度确保输出脉冲品质，并且可大幅度提高CPF每一段的压缩效率。另外，输出脉冲的波形与时间波形及频率波形都为高斯型，可提高复用度。另外，由于可确保CPF整体的累积色散值较小，故而可抑制压缩脉冲列时的定时抖动的增大。而且，通过提高压缩效率可以实现减少光纤的热粘接个数、降低CPF的传输损耗等显著的效果。
整理以上的结果，现有型CPF中的下述问题点通过本发明一举解决。
(1)若使用段数少的CDPF及CPF进行高效率脉冲压缩，则输出脉冲的品质变差。
(2)另一方面，若为了提高脉冲品质而增加CDPF及CPF的段数，则制作成本增大。
(3)若累积色散值增大，则压缩脉冲列时的定时抖动增大。
(4)在使用DDF进行理想的绝热孤子压缩时，得到的脉冲也为sech型，不能如高斯型那样，得到相对于时间及频率的增大分别进行二次衰减的脉冲波形，而在按时间或频率复用脉冲时，通过使用高斯型脉冲，不能实现期待的复用度。
实施例3
图12是表示本发明其它方式的实施例的说明图。图12中，11为利用了本发明的脉冲压缩的光脉冲光源。12为利用了从光脉冲光源输入的超短脉冲的装置。
通过将由本发明得到的超短光脉冲放大为高能量，脉冲可以具有高的峰值功率。
利用该在1皮秒以下这样的短时间内显示强的峰值功率这样的性质，除可实现高性能的超短脉冲加工机之外，还期待在医疗领域、例如牙科手术等中代替激光加以利用。
本申请发明可用于这种超短脉冲应用装置12的光源11。
另外，本发明可作为超连续(SC)光源利用。特别是在本发明中，如上所述，由于时间波形和频率波形都可以得到高斯型函数的输出脉冲，所以可提高复用度，因此，可作为波分复用(WDM)光通信用的多波长光源用于SC。
另外，如文献S.Taccheo et al.，“Investigation and Design Rules ofSupercontinuum Sources for WDM Applications，”Proceeding of Optical FiberCommunication Conference(OFC)2000，Paper ThAl，Baltimore，U.S.A，2000.所记载，得知在进行使用了正常色散光纤的超连续(SC)光产生时，与使用sech函数型脉冲作为种子光源相比，使用高斯型的一方得到平坦的光谱。于是，制作使用了本发明的光脉冲成形器的脉冲光源，将由此产生的高斯型脉冲作为输入光使用，从而可期待能够产生平坦的光谱的SC光。
图13是使用本发明的CPF进行压缩，且将波形为图10A、图10B所示的光脉冲向正常色散HNLF入射，测定输出光的光谱的结果。HNLF中，长度为100m，色散值为-0.10ps/nm/km，非线性常数为15.8W-1km-1，传输损耗为1.1dB/km。由图13得知，光谱遍及100nm以上的宽的频带进行分布，产生良好的SC光。
如以上所述，本发明所示的CPF中，作为异常色散介质，代替SMF也可以使用提供相同异常色散效应的衍射光栅。
特别是当使用光纤布拉格光栅时，由于光脉冲成形器可以全部以纤维型构成，因此，不需要进行光轴调节、及可减小光脉冲成形器的大小等优点很多。
以上对本发明的实施例进行了详细说明，并且对本发明的效果进行了陈述。
其次，根据上述非专利文献3中公开的方法，对本发明实施例中使用的CPF的设计进行阐述。
上述非专利文献3所示的方法是使用本发明人等发现的非线性静脉冲即静态重定标脉冲(以下称作SRP(Stationary rescaled pulse))进行具体的CPF设计的方法。该方法的详细情况如上述文献所述，下面，说明其设计顺序。
(1)首先，设定如图14所示那样被标准化的空间中的传输路径。
(2)其次，假定在该传输路传输的光脉冲，设定其复包络线振幅由下述非线性薛定谔方程决定，求取其非线性稳态解，由此，特定上述光脉冲(即SRP)的动作。
(3)然后，按照在实际空间适用SRP的特性而得到所要求的压缩脉冲的方式决定实际的CPF的构成。
下面，对按照上述设计顺序的SRP的计算方法进行说明。
图14表示由CPF的一段结构构成的标准化空间上的传送路径。在此，D为光纤的色散值，正负符号分别对应于异常色散及正常色散。另外，z表示光纤纵向方向的距离。其中，色散值D及距离z都是已标准化的值，也反应出光纤非线性常数的纵向方向的变化、及光纤损耗带来的功率衰减的效果，在纵向方向上，与实际空间中的光纤色散值原则上不能一对一地对应。
另外，距离z的光纤的复包络线振幅q(z，t)由非线性薛定谔方程 i ( ∂ q / ∂ z ) + ( D / 2 ) ( ∂ 2 q / ∂ t 2 ) + | q | 2 q = 0 决定。图13中，0＜z＜z1的区域在现实的传送路径中对应于具有正常色散的HNLF(图1中的1)，z1＜z＜z2对应于具有异常色散值的SMF(图1中的2)。
目前，该传送路径中，以峰值功率P＝3.3、半功率宽度(FWHM)Δt＝1.763的sech函数型脉冲为输入脉冲，设压缩率R＝1.72，求取SRP。
应用众所周知的平均法进行计算，得到图15A、图15B、图15C所示的各种SRP波形。
图15A、图15B、图15C是SRP的波形，图15A表示时间波形(实线)和瞬时频率(点)，图15B表示自相关波形，图15C表示光谱。
上段用线性轴表示，下段用对数轴表示。各图中，虚线为依据高斯函数进行的拟合。
由图15A、图15B、图15C得知，时间波形和频率波形都可以通过高斯函数高精度地进行拟合。另外，可以说脉冲中心附近的啁啾大致为线性。FWHM为Δt＝1.684，线性啁啾参数C＝-0.445。
在此，线性啁啾参数C，使用t＝0的瞬时频率的倾斜
Figure GDA0000140623490000151
被定义为 C = ( Δt 2 ) ( 4 ln 2 ) - 1 ∂ ω / ∂ t | t = 0 .
另外，线性啁啾参数为负时，表示的是如图15A上图所示，脉冲进行负啁啾(瞬时频率时间性降低)，假定对啁啾进行完全补偿，估计使脉冲成为傅立叶界限的状态时的脉宽为Δt0＝Δt(1+C2)-1/2＝1.539。
在以上的条件下，关注图14的传送路径的各光纤的长度，非线性光纤的长度z1＝1为色散距离的1.17倍，且为非线性距离的3.3倍，另外，异常色散光纤的长度z2-z1＝0.02为色散距离的1.29倍。在此，某光纤的非线性距离zNL和色散距离zD使用傅立叶界限时的脉宽Δt0、z＝0的峰值功率P以及相应的光纤的色散值d，分别由zNL＝1/P、zD＝Δt0 2/(4ln2|d|)来赋值。另外，高非线性光纤等非线性介质的有效长度由实际距离相对于非线性距离的比来定义。例如在光纤的情况下，如果设光纤长度为z1，则有效长度由z1/zNL赋值。在上述例子中，z1/zNL＝3.3，在不考虑色散效应时，意味着提供光脉冲的峰值强度的时间(t＝0)的非线性相移量为3.3rad。即，非线性介质的有效长度是指无视色散效应时蓄积于光脉冲中的非线性相移量的最大值。以上的定义对于有关色散效应的有效长度也同样适用，代替非线性距离可以使用色散距离。
在设计CPF之后，在现实的传输路径中，在CPF的各段使用输入脉冲的参数，分别设定HNLF的长度、正常色散的值、以及非线性常数的值，以使HNLF的长度为色散距离的1.17倍且为非线性距离的3.3倍，另外，通过将SMF的长度设定为色散距离的1.29倍，每一段的压缩率为1.72，可实现各段输出脉冲的波形与图15A、图15B、图15C所示的SRP波形一致那样的自相似型脉冲压缩。
在此，重要的是HNLF的长度为色散距离的1.17倍且为非线性距离的3.3倍。这种情况表示的是HNLF中非线性距离和色散距离为相同的次序，在HNLF中非线性效应和色散效应同程度产生。
当然，这一点是本发明的第一特征，不外乎之前叙述的第一方式的“上述非线性介质的非线性效应和色散效应的大小同程度地产生”。
另外，求取之前所示的SRP波形之后，即使峰值功率在2.8～4.0之间变化，也能够得到与峰值功率为3.3时相同的波形的SRP。这意味着不需要严格地使HNLF的长度与非线性距离的3.3倍一致，只要是与其接近的长度就容许一定程度的变动幅度。
另外，图14的传送路径中即使异常色散光纤的长度z2-z1的值在10％左右变动，也能够得到同样波形的SRP。这意味着SMF的长度不需要严格地与色散距离的1.29倍一致，只要是与其接近的长度，就容许一定程度的变动幅度。
其次，为获得以上见解，如下进行每一段的压缩率R＝1.72的三段CPF的设计。
输入脉冲设定为重复频率为10GHz，时间幅度Δt0＝2.5ps的无啁啾高斯脉冲，设定平均功率为100mW。此时，脉冲的峰值功率为3.8W。
另外，脉冲为无啁啾是指脉冲处于傅立叶界限。该脉冲的线性啁啾参数C为0，但为了设其为SRP的值即-0.445，而在长度48.3m的SMF传输。其结果是可计算出脉宽Δt＝2.74[ps]，峰值功率P＝3.47[W]。
第三段输出脉冲的宽度为2.74/1.723＝0.538[ps]，通过啁啾补偿形成为傅立叶界限的状态时的宽度可计算为0.5ps。CPF各段的HNLF和SMF的长度由下式决定。
[数2]
L HNLF = 1 γP × 3.3 = Δt 0 2 4 ln 2 β 2 × 1.17
L SMF = Δt 0 2 4 ln 2 β 2 × 1.29
其中，β[ps2/km]为光纤色散值，和D[ps/nm/km]有下式3的关系。
[数3]
β 2 = [ ps 2 / km ] = - 10 - 5 ( λ [ nm ] ) 2 2 πc [ × 10 - 8 m / s ] D [ ps / nm / km ]
另外，实际空间的非线性距离LNL及色散距离LD分别由LNL＝1/γP、LD＝Δt0 2/(4ln2β2)来定义。将HNLF的非线性常数γ设为11[1/W/km]，将SMF的色散值、非线性常数、以及传输损耗分别设为16.3ps/nm/km、1.3W-11km-1、以及0.2dB/km时，CPF各段的HNLF的色散值和长度、以及SMF的长度如表4所示来决定。
表4
理想的三段CPF的设计
  HNLF色散值[ps/nm/km]  HNLF长度[m]   SMF长度[m]
  第一段   -23.9   86.5   139.7
  第二段   -13.9   50.3   47.2
  第三段   -8.09   29.2   16.0
其中，在此忽视光纤之间的连接损耗和光纤的传输损耗。在其意义下，表4的设计是理想的，假如完成这样的CPF，则脉冲传输特性也会与理想的SRP的动作完全一致，实现每一段的压缩率严格地为R＝1.72的自相似压缩。
另一方面，考虑现实的光纤的参数，如表4那样进行实际的设计，基于此制造了CPF。其中，假定HNLF和SMF的传输损耗分别为1及0.2dB/km、HNLF和SMF热粘接连接时的损耗为0.1dB。
以上为CPF设计方法的详细内容。
本发明是与这样的设计方法相结合而形成的设计。
工业上的可利用性
如上所述，本发明的光脉冲成形器可高度保持输出脉冲的品质，并且可大幅度提高CPF每一段的压缩效率。另外，对于输出脉冲的波形而言，时间波形及频率波形都为高斯型，可提高复用度。另外，由于可以保持CPF整体的累积色散值较小，故而能够抑制压缩脉冲列时的定时抖动的增大。而且，通过提高压缩效率，可减少光纤的热粘接个数，能够降低CPF的传输损耗等，面向光通信领域的利用价值高。
进而，本发明的光脉冲成形器、光脉冲光源、超连续光发生装置及超连续光发生方法用于SC光发生的种子光源的发生、其SC光发生等，可期待带来各种优点。另外，通过将利用本发明得到的光脉冲放大为高功率，有可能在高性能超短脉冲加工机、医疗设备等中进行应用，等等，产业上的可利用性高。

Claims (13)

1.一种光脉冲成形器，交替连接具有正常色散效应的非线性介质和异常色散介质而构成，其中，
按照所述非线性介质的非线性效应和色散效应的大小同程度产生的方式确定所述非线性介质的色散值和有效长度，
其中，所述非线性介质的非线性常数γ＞3，
所述非线性介质的色散距离是非线性距离的3倍程度，
所述非线性介质将输入的光脉冲的时间幅度变宽，并且将光谱宽度变宽，
所述异常色散介质对从非线性介质输出的光脉冲的时间幅度进行压缩，
从异常色散介质输出的光脉冲是与输入至所述非线性介质的光脉冲相比其时间幅度被压缩了的光脉冲。
2.如权利要求1所述的光脉冲成形器，其中，按照所述光脉冲成形器的输出脉冲波形符合高斯型函数的方式分别确定输入种子脉冲、所述非线性介质、所述异常色散介质的规格。
3.如权利要求1所述的光脉冲成形器，其中，所述非线性介质为光纤。
4.如权利要求3所述的光脉冲成形器，其中，所述非线性介质为高非线性光纤。
5.如权利要求1所述的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为光纤。
6.如权利要求5所述的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为单模光纤。
7.如权利要求1所述的光脉冲成形器，其中，所述异常色散介质为衍射光栅。
8.如权利要求7所述的光脉冲成形器，其中，所述衍射光栅为光纤布拉格光栅。
9.如权利要求4所述的光脉冲成形器，其中，
所述异常色散介质为单模光纤，
所述高非线性光纤的长度与色散距离为同程度，且为非线性距离的3倍程度，所述单模光纤的长度与色散距离为同程度。
10.如权利要求4所述的光脉冲成形器，其中，
所述异常色散介质为单模光纤，
所述高非线性光纤的长度为色散距离的1.17倍，且为非线性距离的3.3倍，所述单模光纤的长度为色散距离的1.29倍。
11.一种光脉冲光源，其具备权利要求1～10中任一项所述的光脉冲成形器。
12.一种超连续光发生装置，其具备权利要求11所述的光脉冲光源。
13.一种超连续光发生方法，将从具备光脉冲成形器的光脉冲光源输出的高斯函数型脉冲向正常色散HNLF入射，产生平坦的光谱的超连续光，所述光脉冲成形器是交替连接具有正常色散效应的非线性介质和异常色散介质而构成，按照所述非线性介质的非线性效应和色散效应的大小同程度产生的方式确定所述非线性介质的色散值和有效长度，
其中，所述非线性介质的非线性常数γ＞3，所述非线性介质的色散距离是非线性距离的3倍程度，所述非线性介质将输入的光脉冲的时间幅度变宽，并且将光谱宽度变宽，所述异常色散介质对从非线性介质输出的光脉冲的时间幅度进行压缩，从异常色散介质输出的光脉冲是与输入至所述非线性介质的光脉冲相比其时间幅度被压缩了的光脉冲。
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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3575860A1 (en) 2012-06-01 2019-12-04 NKT Photonics A/S A supercontinuum light source, a system and a method of measuring
US8447155B1 (en) * 2012-09-13 2013-05-21 Ram Photonics, LLC Methods and apparatus for power-equalized optical frequency comb generation
TWI474060B (zh) 2013-06-18 2015-02-21 Nat Univ Tsing Hua 超連續光譜產生系統
CN103904533B (zh) * 2014-03-06 2016-11-23 哈尔滨工程大学 一种基于掺铒光纤的任意波形光脉冲整形器
WO2015170780A1 (ja) * 2014-05-07 2015-11-12 国立大学法人電気通信大学 レーザー装置
CN105140761B (zh) * 2015-02-16 2018-05-18 深圳市欧凌镭射科技有限公司 一种窄脉冲光纤激光器
CN106299978B (zh) * 2016-10-18 2017-10-24 深圳市太赫兹科技创新研究院有限公司 基于单向载流子传输光电探测器的太赫兹发生系统
WO2020092712A1 (en) * 2018-11-01 2020-05-07 Ofs Fitel, Llc Fiber-based supercontinuum light source
US10859889B2 (en) 2018-11-29 2020-12-08 Universiteit Twente Systems, methods, and structures for improved supercontinuum generation

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11150510A (ja) 1997-11-17 1999-06-02 Oki Electric Ind Co Ltd 光ソリトン伝送路
US6996136B1 (en) 2000-05-05 2006-02-07 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Ultrashort-pulse fiber laser with a dispersion-managed cavity
US20050169324A1 (en) 2004-01-30 2005-08-04 Ilday Fatih O. Self-similar laser oscillator
EP1744207A4 (en) * 2004-03-19 2008-12-24 Furukawa Electric Co Ltd METHOD FOR THE DESIGN OF A DEVICE FOR FORMING OPTICAL IMPULSES AND DEVICE FOR FORMING OPTICAL IMPULSES
US20060233554A1 (en) 2005-04-14 2006-10-19 Siddharth Ramachandran Optical fiber systems for delivering short high power pulses

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
JP特开2006-295195A 2006.10.26
JP特开平11-150510A 1999.06.02

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US8428408B2 (en) 2013-04-23
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