CN101620438B - 一种模拟板式降膜蒸发器系统 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种模拟板式降膜蒸发器系统，它包括DCS控制系统，DCS控制系统连接在板式降膜蒸发器上，具有控制板式降膜蒸发器和数据采集的功能；还包括实时数据库，化学分析数据模块，板式降膜蒸发器模拟模块，板式降膜蒸发器动态模拟模块与实时数据库连接，它是通过计算机系统模拟板式降膜蒸发器运行过程，实时数据库为模拟板式降膜蒸发器的计算机系统提供参数。本发明建立一种氧化铝生产工艺板式降膜蒸发器的仿真模型，从而便于指导生产、评价系统的性能，并可方便模拟改进蒸发器的参数设计，寻找优化的生产进料方案，提高系统运转速率、稳定进料流量。

Description

一种模拟板式降膜蒸发器系统

技术领域：

本发明涉及一种模拟板式降膜蒸发器系统，属于工业过程仿真领域。

背景技术

蒸发是氧化铝生产工艺中一个十分重要的工序和瓶颈环节，其能耗占到氧化铝生产能耗的20％-25％，汽耗占总汽耗的48％-52％，成本占氧化铝生产成本的10％-12％，目前板式降膜蒸发工艺已在氧化铝生产过程中得到较好的推广，在现实使用中表现出了许多的优势，但现有的氧化铝板式降膜蒸发工艺过程通常是由DCS控制系统进行控制，DCS控制系统只是作为一种操作和管理平台，对整条生产线的控制还处于人工调整状态下，技术经济指标的获得完全取决于操作工人的实际经验，波动性很大，蒸发工序的操作和运行没有一个可以参考的优化值，导致蒸发工序的操作和运行水平很难稳定和进一步提高。另一方面工艺工程师在实际生产中有许多好的设想不便在实际系统上进行试验和研究，限制了进一步对先进的板式降膜蒸发器工艺潜能的开发。

发明内容

本发明要解决的技术问题是建立一种氧化铝生产过程板式降膜蒸发器工艺的仿真模型，从而便于指导生产、评价系统的性能，并可方便模拟改进蒸发器的参数设计，寻找优化的生产进料方案的模拟板式降膜蒸发器系统，以克服现有技术的不足。

本发明的技术方案是：它包括DCS控制系统，其具有控制板式降膜蒸发器和数据采集的功能；还包括

实时数据库，与DCS控制系统连接，具有实时保存生产数据的功能；

化学分析数据模块，与实时数据库连接，化学分析数据模块是存储化验室化验数据的存储器；

板式降膜蒸发器动态模拟模块，与实时数据库连接，它是通过计算机系统模拟板式降膜蒸发器运行过程，实时数据库为模拟板式降膜蒸发器的计算机系统提供参数。

板式降膜蒸发器静态模拟模块，采用Aspen Plus系统建模，它的运行为板式降膜蒸发器动态模拟模块提供物性数据，辅助板式降膜蒸发器动态模拟模块提高计算精度。

在化学分析数据模块与实时数据库之间设置有单向隔离器，单向隔离器可确保化学分析数据模块的安全性。

板式降膜蒸发器稳态模拟模块中具有NRTL模型，NRTL模型计算时所用的参数为Aspen Plus系统中ELECNRTL物性库中保存的物性数据。

板式降膜蒸发器模拟模块中的仿真计算均采用递推和仿真逼进的方法进行仿真计算的。

板式降膜蒸发器动态模拟模块采用的建模平台为Java语言。

与现有技术比较，本发明通过Aspen Plus系统建立一个模拟板式降膜蒸发器稳态工作时的板式降膜蒸发器稳态模拟模块；板式降膜蒸发器稳态模拟模块的建立可模拟出输入的原液如何在各个蒸发器中发生物理和化学反应的过程，从而，第一可得到输出母液的物性数据，预测在一定生产条件下系统的变化趋势，对排定生产计划具有一定的指导意义；第二可方便模拟改进蒸发器的参数设计，寻找优化的生产进料方案，进一步提高产能。通过与实时数据库连接，采用Java语言建立一个板式降膜蒸发器动态模拟模块；板式降膜蒸发器动态模拟模块与实时数据库连接，实时数据库又分别与DCS控制系统和化学分析数据模块连接，这样实时数据库内的数据就可为板式降膜蒸发器动态模拟模块的运行提供时实运行参数，解决板式降膜蒸发器动态模拟模块动态模拟需要的大量的实时数据，尤其是温度、流量和密度数据；板式降膜蒸发器动态模拟模块的建立具有以下好处，第一可从计算机系统上看出当前板式蒸发器各个部件的工况变化规律，帮助工艺人员正确判断系统的状态，从而指导操作人员改变工艺参数，发挥板式蒸发器组的潜能，达到提高系统运转速率、稳定进料流量；第二可通过输入实时数据库中的原液、母液、冷凝水等的温度、流量、压力、化学成份等数据，并在此基础上使板式降膜蒸发器模拟模块仿真计算各个蒸发器的传热系数、热效率和蒸水量等，这些仿真计算的数据对于指导生产、评价真实板式降膜蒸发器的性能具有重要参考价值的参数；第三可通过板式降膜蒸发器动态模拟模块对现场操作人员进行培训，提高和稳定蒸发工序的操作和运行水平。当板式降膜蒸发器稳态模拟模块与板式降膜蒸发器动态模拟模块同时使用时，板式降膜蒸发器稳态模拟模块还可为板式降膜蒸发器动态模拟模块提供物性数据，提高板式降膜蒸发器动态模拟模块的计算精度；板式降膜蒸发器动态模拟模块为板式降膜蒸发器稳态模拟模块提供系统的设备参数修正，提高板式降膜蒸发器稳态模拟模块的物性分析的精度。在化学分析数据模块与实时数据库之间设置有单向隔离器，单向隔离器设置只可将化验数据从外网导入内网，确保化验数据模块的安全性。

附图说明

图1为本发明的结构框图。

具体实施方式

实施例：如图1所示，本实施例以六效逆流四级闪蒸的板式降膜蒸发器为例进行具体说明，本发明的核心是板式降膜蒸发器稳态模拟模块和板式降膜蒸发器动态模拟模块；板式降膜蒸发器稳态模拟模块是Aspen Plus建立的模拟系统，Aspen Plus是大型通用流程模拟系统，源于美国能源部七十年代后期在麻省理工学院(MIT)组织的会战，属于开发新型第三代流程模拟软件。因Aspen Plus具有最适用于工业、且最完备的物性系统，完整的数据库，强大的模型分析工具，使得建立板式降膜蒸发器稳态模拟模块相对容易很多，其具体操作根据说明书操作即可，在采用Aspen Plus建立板式降膜蒸发器稳态模拟模块时，采用NRTL方程组对氧化铝工艺板式降膜蒸发器建立稳态仿真模型，NRTL方程计算时所用的参数为Aspen Plus系统中ELECNRTL物性库中保存的物性数据，所建立的二阶NRTL方程为：

$\ln {\mathrm{\γ}}_1=x_2^2[{\mathrm{\τ}}_{21}{\left(\frac{G_{21}}{x_1+x_2{G}_{21}}\right)}^2+\frac{{\mathrm{\τ}}_{12}{G}_{12}}{{(x_2+x_1{G}_{12})}^2}]$

$\ln {\mathrm{\γ}}_2=x_1^2[{\mathrm{\τ}}_{12}{\left(\frac{G_{21}}{x_2+x_1{G}_{12}}\right)}^2+\frac{{\mathrm{\τ}}_{21}{G}_{21}}{{(x_1+x_2{G}_{21})}^2}]$

然后，对物料的性质变化进行仿真计算，得到氧化铝工艺板式降膜蒸发器的稳态物性仿真结果。

这些结果可以包括：

1)母液蒸发工艺过程的能量和质量平衡计算；

2)预测母液的流率、组成(Na₂O浓度)；

3)预测母液的电导率性质；

4)汽水比、分子比的计算；

5)母液密度及粘度的计算；

6)限定条件下的工况试验；

7)分析数据校验。

同时为满足Aspen Plus系统的要求，工艺专家所提供的现场验数据为以下内容

1、定义母液蒸发单元所涉及到的各种组分，系统组分如下表：

名称	数据库	组分英文名称	组分分子式
				WATER	CONV	WATER	H2O
NAOH	CONV	SODIUM-HYDROXIDE	NAOH
				NA2CO3	CONV	SODIUM-CARBONATE	NA2CO3
AL(OH)3	CONV	ALUMINIUM-HYDROXIDE	AL(OH)3
				NAALO2	CONV	SODIUM-ALUMINATE	NAALO2
NA2SiO3	CONV	SODIUM-SULFITE	NA2SiO3
				KOH	CONV	POTASSIUM-HYDROXIDE	KOH
NACL	CONV	SODIUM-CHLORIDE	NACL
				NA2SO4	CONV	SODIUM-SULFATE	NA2SO4
NA+	CONV	NA+	NA-
				H3O+	CONV	H3O+	H3O+
SODIU(S)	SOLID	SODIUM-BICARBONATE	NAHCO3
				SALT1	SOLID	SODIUM-ALUMINATE	NAALO2

SALT2	SOLID	SODIUM-CARBONATE	NA2CO3
				NAOH(S)	SOLID	SODIUM-HYDROXIDE	NAOH
HCO3-	CONV	HCO3-	HCO3 -
				ALO2-	CONV	ALO2-	ALO2 -
OH-	CONV	OH-	OH-
				CO3--	CONV	CO3--	CO3 2-
K+	CONV	K+	K+
				K2CO3(S)	SOLID	POTASSIUM-CARBONATE	K2CO3
SALT3	SOLID	SODIUM-CARBONATE-MONOHYDRATE	NA2CO3.H2O
				K2SO4(S)	SOLID	POTASSIUM-SULFATE	K2SO4
KCL(S)	SOLID	POTASSIUM-CHLORIDE	KCL
				KOH(S)	SOLID	POTASSIUM-HYDROXIDE	KOH
SALT4	SOLID	SODIUM-SULFATE	NA2SO4
				NACL(S)	SOLID	SODIUM-CHLORIDE	NACL
CL-	CONV	CL-	CL-
				SO4--	CONV	SO4--	SO4 2-
SALT5	SOLID	SODIUM-SULFITE	NA2SiO3
				K2SO3(S)	SOLID	POTASSIUM-SULFITE	K2SO3
SiO3--	CONV	SO3--	SiO3 2-

2、母液蒸发单元涉及到的组分及各组分组成数据表。

项目	数值	单位	说明
				原液全组分分析	NT：181.0Al：92.04Nk：156SiO2：0.653 Fe2O3：0.003Nc：25Cl-：4.61Na2Os：5.628有机C：0.08	克/升	2007.10旬样结果

	K2O：37.00
				原液碳碱比	Nc/NT：13.81％

由于组分中Fe₂O₃和有机C的含量很少，故在模拟中将其忽略，将各组分数据转化为模型中组分的组成，具体过程以Al为例说明，结合工艺知识，原液进入到蒸发单元前是以NaAlO₂的形式存在，计算过程如下：

Al₂O₃→2NaAlO₂

所以，每升原液中含有NaAlO₂为：(铝酸钠的分子量)/(氧化铝分子量)×氧化铝含量＝164/102*92.04＝147.99g；把所有组分都计算出来之后进行规一化处理得到模型中各组分质量分率表：

3、得出的模型中各组分质量分率表

4、进料物流条件表

Mass Flow kg/hr	Steam(新蒸汽)	Feed1(六效进料)	Feed2(五效进料)
				WATER	36670	195977.3	144852.8
NAOH		39064.39	28873.68
				NA2CO3		9830.645	7266.129
AL(OH)3		0	0
				NAALO2		34036.75	25157.6
NA2SiO3		305.3864	225.7204
				KOH		10139.57	7494.468
NACL		1747.255	1291.449
				NA2SO4		3298.734	2438.195
Total Flow kg/hr	36670	294400	217600
				Temperature℃	164.8	72	56
Pressure MPag	0.418	1.0	1.0

5、多效蒸发器及自蒸发器操作条件表

多效蒸发器	1	2	3	4	5	6
							温度℃	141	122	105	89	74	51
压力MPaG	0.17	0.061	-0.001	-0.039	-0.062	-0.078
							自蒸发器	1	2	3	4
温度℃	122	105	89	96
							压力MPaG	0.059	0.001	-0.039	-0.064

6、应用单位如下表

重量：	公斤(kg)
		长度：	毫米(mm)或米(m)
面积：	平方米(m2)
		体积：	立方米(m3)
时间：	小时(hr)或秒(sec)
		温度：	℃
热负荷：	千卡/小时(Kcal/hr)
		电功：	千瓦(KW)
速度：	米/秒(m/sec)
		流率：	公斤/小时(kg/hr)
压力：	kg/cm2或mmHg、Mpa
		运动粘度：	厘泊(cst)
导热系数：	Kcal/m2-hr-℃
		热容：	Kcal/kg·℃
密度：	kg/m3

将NRTL模型与现场试验数据确定的一组两元交互参数，用在Aspen Plus软件中可提高气液相平衡计算的精度。

板式降膜蒸发器动态模拟模块采用Java语言建立，在建立板式降膜蒸发器动态模拟模块时必须提供建立动态系统所需的工艺参数和仿真计算式，仿真计算均采用递推和仿真逼进的方法进行仿真计算，其中板式降膜蒸发器动态模拟模块所需的仿真计算基础为国家有色金属行业标准“YS/T119.10-2005”《氧化铝生产专用设备热平衡测定与计算方法》，其它工艺参数来源于板式降膜蒸发器的现场工作监测、化验员化验数据和工艺专家，其中现有的板式降膜蒸发器均是通过DCS控制系统进行控制的，但为满足板式降膜蒸发器动态模拟模块的需要，增加了测点，主要是各效温度测点。DCS控制具有控制板式降膜蒸发器和数据采集的功能；DCS控制系统的控制软件采用的是HONEYWELL的PlantScape Process EPKS210版本；为时实保留DCS控制系统监测的参数，在DCS控制系统上连接一个实时数据库，实时数据库的软件采用IndustrialSQL Server，Standard，4500Tag，v9.0。同时将记录化验数据的化学分析数据模块与实时数据库连接，为防止不良信息影响化学分析数据模块，在化学分析数据模块与实时数据库之间设置有单向隔离器，单向隔离器可将化验数据从化学分析数据模块导入实时数据，并保存在实时数据库中。将实时数据库与板式降膜蒸发器动态模拟模块连接，这样就可为板式降膜蒸发器动态模拟模块提供所需的检测工艺参数。板式降膜蒸发器动态模拟模块的仿真计算采用从出口到入口的方向进行，首先计算母液的流量和总蒸水量，然后根据物料和热量平衡，逐步计算直预热器、自蒸发器的蒸水量，并列出各效蒸发器的热平衡方程组，计算各效的蒸水量。在得到各效蒸水量的基础上，可以计算各效的传热系数，具体的计算方式可参照如下算例进行，计算方法，计算式均可在国家有色金属行业标准“YS/T119.10-2005”《氧化铝生产专用设备热平衡测定与计算方法》中查到，其关键的步骤是列出热平衡方程组，并实时求解该方程组，其计算步骤为：(注意，下述步骤各参数的含义、方程式、组均从国家有色金属行业标准“YS/T 119.10-2005”《氧化铝生产专用设备热平衡测定与计算方法》中查出)

1、如蒸水量的计算：

已知原料进料量为400m3/h(此量为原料进料量的监测值)，原液浓度、母液浓度分别为165g/l、254g/l(此数值为化验所的)，当返回母液浓度与母液浓度相等时，母液出料量Vm＝165/254×400＝259.48m3/h。

母液的质量流量m_m＝d_m*V_m＝259.84×1409＝366118.1kg/h；

总有效蒸水量m_有＝d_y·V_y-m_m＝1280×400-366118.1＝145881.9kg/h；

2、如已知直预器热平衡计算求解各级直预器的加热蒸汽量

已知返回母液V_返＝80m³/h，返回母液的比热容为0.828car/(kg·℃)，返回母液的ρ＝1409kg/m³，二次蒸汽的汽化潜热为3效蒸发器的汽化潜热＝2275.3kj/kg。

(1)第一级直预器热平衡方程

C_m返V_返ρ_返(t_直1-t_母)＝m_2B′C_p3*η

m_2B′＝C_m返V_返ρ_返(t_直1-t_母)/C_p3*η

     ＝3.464×80×1409×(105-80)/(2275.3×0.995)

     ＝4312.22(kg/h)

(2)第二级直预器热平衡方程

m_1B′＝3.427×(80×1409+4312.22)(120-105)/2242×0.995

     ＝2732.80(kg/h)

3、根据自蒸发器热平衡方程求解自蒸发器的蒸水量

(1)、4级自蒸发器母液产出量＝返回母液量+m_原-m_蒸水量

           ＝80×1409+366118.1

           ＝478838.1(kg/h)·

根据4级自蒸发器热平衡方程求解4级自蒸发器蒸水量

(m_4m′+m₄′)·C₃′·(t₃′-t₄′)·η＝m₄′·C_p5

(478838.1+m₄′)×3.473×(92-81)×0.995＝m₄′×2348

38.012×m₄′+18201586.67＝2348×m₄′

m₄′＝7879.52(kg/h)

(2)、根据3级自蒸发器热平衡方程求解3级自蒸发器蒸水量

(m_3m′+m₃′)·C₂′·(t₂′-t₃′)·η＝m₃′·C_p4

(478838.1+7879.52+m₃′)×3.481×(105-92)×0.995＝m₃′×2308

45.028×m₃′+21915859.32＝2308×m₃′

m₃′＝9684.55(kg/h)

(3)根据2级自蒸发器热平衡方程求解2级自蒸发器总蒸水量和有效蒸水量

(m_4m′+m₄′+m₃′+m₂′)·C₁′·(t₁′-t₂′)·η＝m₂′·C_p3

(478838.1+7879.52+9684.55+m₂′)×3.489×(120-105)×0.995＝m₂′×2275

52.073×m₂′+25849311.53＝2275×m₂′

m₂′＝11628.50(kg/h)

m_2A′＝11628.50-4312.22＝7316.28(kg/h)

(4)根据1级自蒸发器热平衡方程求解1级自蒸发器总蒸水量和有效蒸水量

(m_1m′+m₁′)·C₁·(t₁-t₁′)·η＝m₁′·C_p2

(496402.17+11628.50+m₁′)×3.498×(134-120)×0.995＝2242×m₁′

48.727×m₁′+24243246.61＝2242×m₁′

m₁′＝11053.46(kg/h)

m_1A′＝11053.46-2732.8＝8320.66(kg/h)

4、据1～6效热平衡方程建立热平衡方程组

I效热平衡方程化简

m₀×2152.3×0.995＝(400×1280-145881.9+33201.01+m₁)

×3.5229×(134-115)+3.4727×(134-120)×119765.02+

m₁×2194.95

2141.538×m₀＝66.935×m₁+26728463.9+5822711.79+2194.95×m₁

2141.538×m₀-32551174.9＝2261.885×m₁

得：m₁＝0.9468×m₀-14391.17(m₁＝20524.61)

将m₁代入II效热平衡方程化简

[(0.9468×m₀-14391.17)×2194.95+(139-123)×4.266×m₀]

×0.992

＝(399319.11+0.9468×m₀-14391.17+m₂)×3.540×

(115-99)+2242×m₂

2129.26×m₀-31135195.4＝56.64×m₂+53.627×m₀+21802318.5+2242×m₂

得：m₂＝0.9.30×m₀-23029.93(m₂＝10270.61)

m₁+m₂＝0.9468×m₀+0.9030×m₀-14391.17-23029.93

m₁+m₂＝1.8498×m₀-37421.1

将m₁+m₂代入III效热平衡方程化简

[2242×(0.9030×m₀-23029.93+8320.66)+(123-106)×

(m₀+0.9468×m₀-14391.17)×4.244]×0.993

＝(399319.11+1.8498×m₀-37421.1+m₃)×3.552×(99-87)

+2275.3×m₃

得：m₃＝0.8935×m₀-20337.96(m₃＝12612.24)

m₁+m₂+m₃＝1.8498×m₀+0.8935×m₀-37421.1-20337.96

m₁+m₂+m₃＝2.7433×m₀-57759.06

将m₁+m₂+m₃代入IV效热平衡方程化简

[2275×(0.8935×m₀-20337.96+7316.28)+(106-93.2)×

(m₀+1.8498×m₀-37421.1+8320.66)×4.22]×0.994＝

399319.11+2.7433×m₀-57759.06+m₄)×3.573×(87-73)

+2308×m₄

2173.53×m₀-31009034.1＝17085516.82+137.225×m₀+2358.022

×m₄

得：m₄＝0.8636×m₀-20396.14(m₄＝11451.42)

m₁+m₂+m₃+m₄＝2.7433×m₀+0.8636×m₀-57759.06-20396.14

＝3.6069×m₀-78155.2

 将m₁+m₂+m₃+m₄代入V效热平衡方程化简

[2308×(0.8636×m₀-20396.14+9684.55)+170×1280×3.586×

(80-73)+(93.2-77)×(m₀+2.7433×

m₀-57759.06+8320.66+7316.28)×4.202]

×0.995＝[230×1280-145881.9

+33201.01+3.6069×m₀-88672.3+m₅]×3.523×(73-58)

+2348×m₅

2236.764×m₀-22016870.78＝4917074+190.61×m₀+2538.61×m₅

得：m₅＝0.8062×m₀-10609.7(m₅＝19121.08)

化简VI效热平衡方程

0.996×[2348×(0.8062×m₀-10609.7+7879.52)

+3.473×230×1280×(80-58)+(m₀+3.6069×

m₀-78155.2+8320.66+7316.28+9684.55)×4.178]×(77-63)

＝2388×m₆

得：m₆＝0.9019×m₀+5441(m₆＝38700.97)

m₁+m₂+m₃+m₄+m₅+m₆＝5.315×m₀-83323.9

＝112680.89

得：m₀＝36877.67

m₁＝20524.16

m₂＝10270.61

m₃＝12612.24

m₄＝11451.42

m₅＝19121.08

m₆＝38700.97

板式蒸发器各效传热系数的计算：

I效：K₁＝(m_q·C_P0·η)/[S₁·(t_IV-t_V)]·0.995×1000/3600

     ＝(40225.3×1252.3)/[1800×(139-134)]×1000/3600

     ＝2672W/(m²·℃·S)

II效：K₂＝[m₁·C_P1+m_q(t₀-t_I)C_SI·η]/[S₂·(t_II-t₂)]×1000/3600

      ＝[21342.1×2195+40225.3×(139-123)

×4.266×0.992]/[1510×(123-115)]×1000/3600

  ＝1131W/(m²·℃·S)

III效：K₃＝{[(m₁+m_1A′)·C_P2+(m_q+m₁)(t_II-t_III)C_SII]·η}/[S₃·(t_III-

t₃)]×1000/3600

 ＝

    {[(21342.1+8320.66)×2242+(40225.3+21342.1)×(123-

106)×4.244]×0.993}/[1510×(106-99)]×1000/3600

 ＝1248W/(m²·℃·S)

IV效：K₄＝{[(m₃+m_2A′)·C_P3+(m_q+m₁+m₂+m_1A′)(t_III-

t_IV)C_SIII]·η}/[S₄·(t_IV-t₄)]×1000/3600

＝{[(12557.95+7316.28)×2275+(40225.3+21342.1+

11036.51+8320.66)×(106-93.2)4.202]

×0.994}/[1510×(93.2-87)]×1000/3600

＝1347W/(m²·℃·S)

V效：K₅＝{[(m₄+m₃′)·C_P4+(m_q+m₁+m₂+m₃+m_1A′+m_2A′)(t_IV-

t_V)C_SIV]·η}/[S₅·(t_V-t₅)]×1000/3600

＝{[(11479.69+9684.55)×2308+(40225.3+40225.3+

11036.51+12557.95+8320.66+7316.28)

×(93.2-77)4.178]×0.995}/[1510×(97-73)]

×1000/3600

＝2583W/(m²·℃·S)

V效：K₆＝{[(m₅+m₄′)·C_P5+(m_q+m₁+m₂+m₃+m₄+m_1A′+m_2A′+m₃′)

(t_V-t_VI)C_SV]·η}/[S₆·(t_VI-t₆)]×1000/3600

＝{[(19025.4+7879.52)×2348+(40225.3+40225.3+

11036.51+12557.95+11479.69+8320.66+7316.28+

9684.55)×(77-63)4.178]×0.996}/[1800×(63-58)]

×1000/3600

＝2161W/(m²·℃·S)

Claims (5)

1.一种模拟板式降膜蒸发器系统，它包括DCS控制系统，其具有控制板式降膜蒸发器和数据采集的功能；其特征在于：还包括

实时数据库，与DCS控制系统连接，具有实时保存生产数据的功能；

化学分析数据模块，与实时数据库连接，所述化学分析数据模块是存储化验室化验数据的存储器；

板式降膜蒸发器动态模拟模块，与实时数据库连接，通过计算机系统模拟板式降膜蒸发器运行过程，实时数据库为模拟板式降膜蒸发器的计算机系统提供参数；

板式降膜蒸发器稳态模拟模块，采用Aspen Plus系统建模，它的运行为板式降膜蒸发器动态模拟模块提供物性数据，辅助板式降膜蒸发器动态模拟模块提高计算精度。

2.根据权利要求1所述的模拟板式降膜蒸发器系统，其特征在于：在化学分析数据模块与实时数据库之间设置有单向隔离器，确保化学分析数据模块的安全性。

3.根据权利要求1所述的模拟板式降膜蒸发器系统，其特征在于：板式降膜蒸发器稳态模拟模块中具有NRTL模型，NRTL模型计算时所用的参数为Aspen Plus系统中ELECNRTL物性库中保存的物性数据。

4.根据权利要求1所述的模拟板式降膜蒸发器系统，其特征在于：板式降膜蒸发器动态模拟模块中的仿真计算均采用递推和仿真逼进的方法进行。

5.根据权利要求1所述的模拟板式降膜蒸发器系统，其特征在于：板式降膜蒸发器动态模拟模块采用的建模系统为Java语言。 

Images