CN101286800A - 全光模数转换器namzsx并行量化编码方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种全光模数转换器NAMZSX并行量化编码方法，设计N位模数转换器：稳定的探测光脉冲和控制光脉冲(模拟光)经波分复用器或偏振耦合器[1]输入1×N耦合器[2]分束再输入N个非对称马赫－曾德尔干涉仪[3]；每个非对称马赫－曾德尔干涉仪[3]直通输出口处设置通带滤波器或检偏器[4]仅允许探测光通过。以上结构结合适当的耦合器[2]分束比及每个非对称马赫－曾德尔干涉仪[3]第一耦合器分束比使探测光并行输出格雷码。

Description

全光模数转换器NAMZSX并行量化编码方法

技术领域

本发明涉及光信息处理技术领域，它特别涉及一种全光模数转换器NAMZSX并行量化编码方法，即采用1×N耦合器分束接入N个非对称马赫-曾德尔干涉仪(Asym MachZehnderI)并行输出，基于自相位调制(SPM)和交叉相位调制(XPM)原理的并行量化编码实现N位全光模数转换器。

背景技术

光信号处理、光通信以及光传感等对高速、高精度模数转换器(ADC)的需求十分迫切，全光技术是实现这一目标的最具发展潜力的方法。全光ADC涉及光学采样、光学量化和光学编码三个基本单元及其关键技术。光学采样技术国内外研究人员已经圆满解决，设计全光ADC的关键是采用什么样的装置实现量化和编码。

随着全光信号处理的不断发展，全光量化技术已经成为一个挑战，用于全光ADC的非线性量化技术逐渐地发展起来。早在1979年Taylor提出了采用波导干涉仪阵列实现量化的方案，2002年日本Osaka University的Konishi等人提出利用光纤的非线性效应进行量化，即利用高非线性光纤中的拉曼孤子自频移效应实现光功率到光频移的转移，再利用AWG对所得信号进行空间分离，从而实现对采样信号的量化处理，2003年美国康奈尔大学Chris Xu等人也采用类似的方法来实现对采样后信号的全光量化，该方法已在近年来的全光ADC方案中大量采用，这种基于光纤中孤子自频移效应的全光量化方法要求待量化的输入光脉冲信号的脉宽在飞秒量级，对于皮秒量级的光脉冲信号则需要事先进行脉宽压缩。2004年日本OsakaUniversity的Oda等人提出了利用光纤中的高阶光孤子形成和分离来实现全光量化的方案，原理性验证实验的结果表明3bits全光量化是可以实现的。2005年Oda等人又提出了利用切割超连续谱来实现全光量化，即利用色散平坦光纤产生超连续谱，其谱宽由采样信号的强度决定，并利用阵列波导光栅进行解复用，输出到不同的端口，处于通光状态的端口数目与采样信号强度密切相关，从而实现了信号的量化。

编码是全光ADC的重要臂节，近年来已引起各国研究人员的关注，提出了许多全光编码的方法。2002年日本的Oda等人提出了利用脉冲整形技术实现量化后信号的编码方案，其脉冲整形系统由空间滤波器和色散元件构成，并于2005年报道了通过集成AWG和可调光衰减器构成脉冲整形系统来实现全光编码的实验结果。2003年美国Chris Xu等人对利用光纤中的孤子自频移效应进行量化后的信号，采用滤波器阵列作为比较器实现了光学编码。2002年Oda等人又提出基于非线性光臂镜实现编码的方案，并给出了2bits全光ADC的实验结果。2006年日本Konishi等人提出采用光学互连方式实现格雷编码的方法，并从实验上验证了从8级量化的光信号到3bits格雷码转换。2007年他们又提出了利用光延迟线编码进行相应的3bits全光ADC。2006年Osaka University的Ikeda(见文献Kensuke Ikeda.Design considerations of alloptical A/D conversion：nonlinear fiber optic Sagnac loop interometer based optical quantizing andcoding.IEEE，J.lightwave technology，2006，24(7)：2618-2627)，利用二分之一分束萨格纳克干涉仪的交叉相位调制实现格雷编码输出，他们都得到3bitsADC的实验系统。

2007年我们申请了中国发明专利“全光模数转换器(200710049158.8)”，采用N个1×2耦合器分束输入阵列的对称萨格纳克干涉仪方式量化和编码，实现N位全光模数转换器，但控制光(模拟光)脉冲的峰值功率没有达到最佳的利用率。

发明内容

本发明目的是提供一种新型全光模数转换器NAMZSX并行量化编码方法，即采用1×N耦合器分束接入N个非对称马赫-曾德尔干涉仪并行输出，基于自相位调制和交叉相位调制原理并行量化和编码，充分利用模拟光脉冲峰值功率实现N位全光模数转换器。

本发明的目的可通过如下措施来实现：

本发明涉及一种全光模数转换器NAMZSX并行量化编码方法，设计N位全光模数转换器：稳定的探测光脉冲和控制光脉冲(模拟光)经波分复用器或偏振耦合器[1]输入1×N耦合器[2]分束再输入N个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]；每个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]直通输出口处设置通带滤波器或检偏器[4]仅允许探测光通过。以上结构结合适当的耦合器[2]分束比及每个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]第一耦合器分束比使探测光并行输出格雷码(如图1所示)。

有利地在探测光和控制光为不同波长时，每个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]中设置偏振控制器[5]，调整臂中探测光的偏振态尽量与控制光的偏振态一致。

有利地提高探测光格雷反码输出的对比度，通带滤波器或检偏器[6]之后串接光消隐抑制器[7]，光消隐抑制器由自相位调制马赫-曾德尔干涉仪构成。有利地减少光消隐抑制器个数，先设置光纤延迟线使探测光依序输入N×1耦合器[8]，串行输出后再设置光消隐抑制器(如图2所示)。

产生格雷反码的相移不仅与时间有关，而且其形状还明显受群速度失配的影响，当光纤零色散波长位于控制光波长和探测光波长之间时，两波具有同样的群速度，这样就能解决脉冲走离这个难题，当两波不完全对称于零色散波长时，控制光脉宽稍微大于探测光脉宽，可以减少走离现象的影响。上述问题最好的解决方案是利用波长相同而正交偏振的控制和探测光脉冲来实现，这时由于偏振模色散，仍存在群速度失配问题，但相当小，而且以周期方式交替改变保偏光纤的快、慢轴构成马赫-曾德尔干涉仪臂长更具有优势，比如用M段这样的部分构成了L长的臂。正交偏振的控制和探测光脉冲注入到臂中并以孤子形式传输。控制脉冲沿快轴偏振并经过一个初始延迟，这样它将在第一段赶上并超过探测脉冲。而在第二段由于快慢轴反转过来，探测脉冲传输更快并赶上控制脉冲。在每一部分都重复这一过程，结果两孤子在臂内要经多次碰撞，XPM致相移显著增大(如图3所示)。

本发明以光传播介质为光纤说明上述结构的原理如下：

波长λ₁、恒定功率P₀的探测光脉冲和波长λ₂、峰值功率P(t)∈[P_a，P_b]的控制光脉冲经波分复用器[1]同步注入如图1所示的结构中，1×N耦合器的分束比依次为η_i(i＝1，2，...，N)，N个非对称马赫-曾德尔干涉仪的第一2×2耦合器分束比为ρ_i(i＝1，2，...，N)，第二耦合器分束比为1-ρ_i(i＝1，2，...，N)，马赫-曾德尔干涉仪两臂有效长度分别是L₁，L₂，|L₁-L₂|＜探测光相干长度，两臂传输常数分别是β₁，β₂，两臂光纤非线性系数分别是γ₁，γ₂。忽略光纤损耗，马赫-曾德尔干涉仪的通带滤波器(BPF)[4]只许λ₁脉冲通过，下面只讨论λ₁的传递函数，第i个马赫-曾德尔干涉仪直通端口λ₁波的传递函数为：

P_{i_out}＝2η_iρ_i(1-ρ_i)P₀{1-cos(φ_l+φ_nl)}    (1)

这里线性相移和非线性相移分别是

${\mathrm{\φ}}_l={\mathrm{\β}}_1{L}_1-{\mathrm{\β}}_2{L}_2,{\mathrm{\φ}}_{\mathrm{nl}}={\mathrm{\δ}}_i\text{{}{P}_0[{\mathrm{\ρ}}_i{\mathrm{\γ}}_1{L}_1-(1-{\mathrm{\ρ}}_i){\mathrm{\γ}}_2{L}_2]+{2\mathrm{\γ}}_1\underset{0}{\overset{L_1}{\∫}}{\mathrm{\ρ}}_{i}P(T-d_{w}z)\mathrm{dz}-2{\mathrm{\γ}}_2\underset{0}{\overset{L_2}{\∫}}(1-{\mathrm{\ρ}}_i)P(T-d_{w}z)\mathrm{dz}\}$

T＝t-z/v_gs， $d_w=v_{\mathrm{gp}}^{-1}-v_{\mathrm{gs}}^{-1},$ v_gp，v_gs分别是控制光和探测光的群速度。为了编码能够成功，需要β₁＝β₂，L₁＝L₂＝L，γ₁＝γ₂＝γ，就是说需要马赫-曾德尔干涉仪两臂完全相同的光纤且等长，有利地采用双芯光纤，为了避免光探测信号在时域波动，在马赫-曾德尔干涉仪一臂上设置相位控制器的主动稳定方式。式(1)化简为

$P_{i\_\mathrm{out}}=2{\mathrm{\η}}_i{\mathrm{\ρ}}_i(1-{\mathrm{\ρ}}_i)P_0\{1-\cos \left(2{\mathrm{\η}}_i(1-2{\mathrm{\ρ}}_i)\mathrm{\γ}(0.5P_{0}L+\underset{0}{\overset{L}{\∫}}P(T-d_{w}z)\mathrm{dz})\right)\}---\left(2\right)$

假定i＝2，3...，N时

η₁ρ₁(1-ρ₁)＝η_iρ_i(1-ρ_i)＝A    (3)

式(3)的假定使式(2)具有量化的标准。当T_{i_out}≥2AP₀时，看作“1”的光脉冲，当T_{i_out}＜2AP₀时，看作“0”的光脉冲。

(1-2ρ₁)η₁＝2^i-1(1-2ρ_i)η_i＝B₁或(1-2ρ₁)η₁＝2^1-i(1-2ρ_i)η_i＝B₂    (4)

式式(3)和(4)的假定使式(2)具有格雷码并行输出形式。

设置参数

$B_1\mathrm{\γ}(\frac{1}{2}{P}_{0}L+\underset{0}{\overset{L}{\∫}}{P}_b(T-d_{w}z)\mathrm{dz})=2^{N-2}\mathrm{\π}---\left(5\right)$

或 $B_2\mathrm{\γ}(\frac{1}{2}{P}_{0}L+\underset{0}{\overset{L}{\∫}}{P}_b(T-d_{w}z)\mathrm{dz})=\frac{\mathrm{\π}}{2}---\left(6\right)$

成立。那么式(5)对应的第一马赫-曾德尔干涉仪输出最低位全光模数转换器，第N马赫-曾德尔干涉仪输出最高位全光模数转换器的光脉冲格雷码，式(6)对应的第一马赫-曾德尔干涉仪输出最高位全光模数转换器，第N马赫-曾德尔干涉仪输出最低位全光模数转换器的光脉冲格雷码。式(2)说明无控制光时探测光全部输出到交叉端口，当采用中等系数的非线性光纤，控制光优选为准连续光，当采用高非线性光纤时控制光优选为连续光。

本发明的优点：

1.全光模数转换器的并行量化、编码方法基于光纤，而光纤的非线性响应几乎是瞬时的(小于10fs)，因此模数转换器的速度理论上超过THz，其他集成光学波导导致控制光对探测光产生如此大的相移还处于试验探索阶段。

2.全光模数转换器的并行量化、编码方法的控制光脉冲和探测光脉冲共用1×N耦合器，稳定了光脉冲的同步性，无需设置输入阵列中的光纤延迟线。

3.相对相移差和等幅输出功率曲线由输入阵列和马赫-曾德尔干涉仪第一耦合器分束比确定，同时确定了量化和编码；避免臂中非对称地设置衰减器或放大器，同时也不需要隔离器，简化了全光模数转换器结构。

4.基于高非线性光纤，控制光可以是连续光，这样本发明包括了采样部分。

附图说明

图1是本发明结构示意图；

图2是本发明串行输出结构示意图；

图3是本发明正交偏振输入结构示意图；

图4是一个3位全光模数转换器实施例结构示意图；

图5是一个3位全光模数转换器仿真测试数据曲线示意图。

图中标号说明如下：

1-波分复用器或偏振耦合器 2-耦合器阵列 3-非对称MZI 4-通带滤波器或检偏器

5-偏振控制器 6-光消隐抑制器 7-N×1耦合器 8-快慢轴接头

9-光纤激光器 10-锁模激光器 11-光功率计

图中只标注了第一个马赫-曾德尔干涉仪器件或元件，其余马赫-曾德尔干涉仪中使用的是相同的器件或元件，省略标注。

具体的实施方式

为了概本发明起见，本文描述了本发明的某些方面、优点以及新颖特征。应该理解，没必要根据本发明的任何一个特定实施例来实现所有这些优点。因此，本发明不限于所公开的任何特定实施例。

参照图4为本发明3位全光模数转换器的实施例结构示意图。高非线性色散位移光纤γ＝12W^-1km^-1。控制光是光纤激光器发射的稳定激光，最大峰值功率P_b(t)＝10W，波长λ₁＝1560nm。探测光脉冲λ₂＝1552nm，T_FWHM＝2ps、10GHz/s的锁模激光器发射出无啁啾的双曲正割脉冲，脉宽T₀＝T_FWHM/1.76＝1.136ps，平均功率P₀＝2mW。控制光经可调衰减器(VOA)入射到本发明的装置中，设不同的档次测量，这种情况的相移为

φ_i≈2^2-iBγ[0.5P₀+P(t)]L    i＝1，2，3    (7)

第一个1×3光纤耦合器的分束比分别为5/9，13/45，7/45，第一个马赫-曾德尔干涉仪有效臂长94.3m，耦合器分束比1/25，第二个马赫-曾德尔干涉仪有效臂长94.5m，耦合器分束比7/20，第三个马赫-曾德尔干涉仪有效臂长94.7m，耦合器分束比1/7，B₁＝25/45。这三个输出口最大相移分别是：

φ_{1_max}≈4π，φ_{2_max}≈2π，φ_{3_max}≈π

所以设置的本发明参数满足3位全光模数转换器的要求，仿真输出信号如图5所示。

Claims (7)

1.一种N位全光模数转换器NAMZSX并行量化编码方法，采用1×N耦合器分束接入N个非对称马赫-曾德尔干涉仪并行输出，基于恒定的探测光P₀，控制光P(t)导致直通输出口探测光功率为：

$P_{i\_\mathrm{out}}={2\mathrm{\η}}_i{\mathrm{\ρ}}_i(1-{\mathrm{\ρ}}_i)P_0\{1-\cos \left({2\mathrm{\η}}_i(1-{2\mathrm{\ρ}}_i)\mathrm{\γ}(0.5P_{0}L+\underset{0}{\overset{L}{\∫}}P(T-d_{w}z)\mathrm{dz})\right)\}$

量化标准是上式中大括号外部分对i＝1，2，...，N都相等；编码标准是上式中余弦自变量对i＝1，2，...，N相邻比为2或0.5。其中1×N耦合器的分束比依次为η_i，马赫-曾德尔干涉仪第一耦合器分束比ρ_i，第二耦合器分束比1-ρ_i，其它符号见说明书。

2.按权利要求1所述方法的，稳定的探测光脉冲和控制光脉冲(模拟光)经波分复用器或偏振耦合器[1]输入1×N耦合器[2]分束再输入N个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]；每个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]直通输出口处设置通带滤波器或检偏器[4]仅允许探测光通过。以上结构结合适当的耦合器[2]分束比及每个非对称马赫-曾德尔干涉仪[3]第一耦合器分束比使探测光并行输出格雷码。

3.如权利要求2所述的全光模数转换器，其特征在于：每个马赫-曾德尔干涉仪中设置偏振控制器[5]，设置相位控制器的主动稳定方式。

4.如权利要求2所述的全光模数转换器，其特征在于：探测光具有恒定功率，控制光连续或非连续。

5.如权利要求2所述的全光模数转换器的量化、编码方法，其特征在于：设置光纤延迟线，串行输出探测光信号。

6.如权利要求2所述的全光模数转换器，其特征在于：通带滤波器之后串接光消隐抑制器[6]。

7.如权利要求2所述的全光模数转换器，其特征在于：使用的光纤是色散位移光纤，或者高非线性光纤，或者保偏型光纤；集成光学波导线。

Images