CN101161842A - 一种确定700MPa级Ti微合金化高强耐候钢Ti加入量的方法 - Google Patents
一种确定700MPa级Ti微合金化高强耐候钢Ti加入量的方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种确定700MPa级Ti微合金化高强耐候钢Ti加入量的方法,该方法根据钢水中氧、氮和硫的重量含量以及铸坯入口厚度及成品出口厚度,采用一种数学模型确定Ti的加入量。本发明的优点是通过该数据模型,可准确确定钢中Ti的加入量,有效地控制700MPa级Ti微合金化高强耐候钢的性能,提高产品性能的稳定性,增强产品的竞争力。
Description
技术领域
本发明属于高强耐候钢生产技术领域,特别是涉及基于薄板坯连铸连轧流程采用Ti微合金化技术生产700MPa级高强耐候钢时准确确定Ti的加入量的方法。
背景技术
700MPa级高强耐候钢是指屈服强度大于700MPa的高强耐候钢,主要用于物流运输、机械制造等行业,特别是用于铁路车辆制造和集装箱制造,该产品在要求高强度的同时还要求良好的成形性能、耐蚀性能和焊接性能,是该类产品中强度级别最高、技术难度最大的产品。目前世界上只有瑞典的SSAB能批量供货,我国宝钢的产品处于试制阶段。
广州珠江钢铁有限责任公司(以下简称“珠钢”),基于珠钢薄板坯连铸连轧生产线,采用Ti微合金化技术,已成功开发出了700MPa级高强耐候钢,并且已申请了名称为“一种基于薄板坯连铸连轧流程采用Ti微合金化工艺生产700MPa级高强耐候钢的方法”的发明专利(申请号:200610123458.1)。薄板坯连铸连轧Ti微合金钢主要是通过弥散析出的细小TiC粒子的沉淀强化的作用提高强度,析出的TiC粒子的量直接影响Ti微合金钢的强度。对于700MPa级高强耐候钢,通常要求屈服强度在720~760MPa。
Ti是化学活性很大的元素,易和钢中的O、N、S、C等形成化合物,而且是分别先与O、N、S等元素结合,最后剩下的Ti才与C结合。实际工业生产过程中各元素的量是变化的,每炉钢中的O、N、S的含量是不同的,导致生成的TiC粒子的量变化,最终导致产品性能的波动。另外,铸坯厚度和最终产品厚度对薄板坯连铸连轧Ti微合金钢产品性能影响较大。因此,为稳定产品性能,必须根据O、N、S的具体含量、铸坯厚度和最终产品厚度确定Ti的加入量。
发明内容
本发明的目的是提供一种准确确定700MPa级Ti微合金化高强耐候钢Ti加入量的方法,采用该方法可有效稳定产品的性能。
本发明的目的通过以下技术方案予以实现:
一种确定700MPa级Ti微合金化高强耐候钢Ti加入量的方法,其特征是根据钢水中氧、氮和硫的重量含量以及铸坯入口厚度及成品出口厚度,采用以下数学模型确定Ti的加入量:
[Ti]=4.062[O]+3.339[N]+0.748[S]-0.867H+1.833h+109.155
式中:[O]-钢水中氧的含量的1000倍,2.0~5.5;
[N]-钢水中氮的含量的1000倍,4~8;
[S]-钢水中硫的含量的1000倍,0~8;
H-铸坯入口厚度,50~60mm;
h-成品出口厚度,2~6mm。
以上所述的700MPa级Ti微合化高强耐候钢的生产工艺是:采用薄板坯连铸连轧流程,具体包括冶炼(电炉或转炉)、精炼、薄板坯连铸、均热、热连轧、层流冷却、卷取等工艺过程;钢的化学成分为:C:0.03~0.07wt.%、Si:0.3~0.5wt.%、Mn:0.8~1.6wt.%、P≤0.04wt.%、S≤0.008wt.%、Cu:0.2~0.5wt.%、Cr:0.3~0.7wt.%、Ni:0.15~0.35wt.%、Ti:0.10~0.14wt.%、Alt:0.025~0.050wt.%、O:≤0.006wt.%、N:≤0.008wt.%;铸坯入炉温度950~1100℃、出炉温度1100~1180℃、终轧温度870~920℃、卷取温度550~650℃。
本发明的特点是:基于薄板坯连铸连轧流程采用Ti微合金化技术生产700MPa级高强耐候钢,通过数据模型,准确地确定了钢中Ti的加入量,保证了产品性能的稳定。
本发明的优点是:通过数据模型,可准确确定钢中Ti的加入量,有效控制700MPa级Ti微合金化高强耐候钢的性能,提高产品性能的稳定性,增强产品的竞争力。
具体实施方式
以下的实施例用于阐述本发明,但本发明并不局限以下实施例。下面的实施例均采用以下数学模型确定Ti的加入量:
[Ti]=4.062[O]+3.339[N]+0.748[S]-0.867H+1.833h+109.155
式中:[O]-钢水中氧的含量的1000倍,2.0~5.5;
[N]-钢水中氮的含量的1000倍,4~8;
[S]-钢水中硫的含量的1000倍,0~8;
H-铸坯入口厚度,50~60mm;
h-成品出口厚度,2~6mm。
实施例1
工艺流程:150t超高电炉冶炼、150t钢包炉精炼、60mm薄板坯连铸、均热、高压水除鳞、6机架热连轧、层流冷却、卷取、成品厚度2mm。
钢的化学成分为:C:0.058wt.%、Si:0.40wt.%、Mn:1.0wt%、P≤0.035wt.%、S:0.001wt.%、Cu:0.26wt.%、Cr:0.42wt.%、Ni:0.182wt.%、Alt;0.0295wt.%、O:0.0055wt.%、N:0.0080wt.%:
工艺参数:铸坯入炉温度987~1030℃、出炉温度1127~1154℃、终轧温度886~903℃、卷取温度593~612℃。
基于上述条件,根据本发明提出的数学模型确定Ti的加入量为0.110wt.%,所得到的钢板的力学性能如表1所示。
钢板的力学性能参见表1。
试样编号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
屈服强度(MPa) | 720 | 730 | 740 | 735 | 745 | 755 |
实施例2
工艺流程:150t超高电炉冶炼、150t钢包炉精炼、55mm薄板坯连铸、均热、高压水除鳞、6机架热连轧、层流冷却、卷取、成品厚度6mm。
钢的化学成分为:C:0.060wt.%、Si:0.37wt.%、Mn:1.01wt.%、P≤0.029wt.%、S:0.008wt.%、Cu:0.27wt.%、Cr:0.407wt.%、Ni:0.186wt.%、Alt:0.028wt.%、O:0.0020wt.%、N:0.0040wt.%:
工艺参数:铸坯入炉温度979~1013℃、出炉温度1131~1160℃、终轧温度881~907℃、卷取温度587~615℃。
基于上述条件,根据本发明提出的数学模型确定Ti的加入量为0.10wt.%,所得到的钢板的力学性能如表2所示。
钢板的力学性能参见表2。
试样编号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
屈服强度(MPa) | 720 | 735 | 745 | 740 | 725 | 760 |
实施例3
工艺流程:150t超高电炉冶炼、150t钢包炉精炼、58mm薄板坯连铸、均热、高压水除鳞、6机架热连轧、层流冷却、卷取、成品厚度4mm。
钢的化学成分为:C:0.063wt.%、Si:0.39wt.%、Mn:1.02wt.%、P≤0.034wt.%、S:0.004wt.%、Cu:0.26wt.%、Cr:0.57wt.%、Ni:0.198wt.%、Alt:0.031wt.%、O:0.0035wt.%、N:0.0060wt.%:
工艺参数:铸坯入炉温度994~1037℃、出炉温度1142~1166℃、终轧温度892~916℃、卷取温度604~627℃。
基于上述条件,根据本发明提出的数学模型确定Ti的加入量为0.103wt.%,所得到的钢板的力学性能如表3所示。
钢板的力学性能参见表3。
试样编号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
屈服强度(MPa) | 755 | 745 | 740 | 735 | 730 | 735 |
Claims (2)
1.一种确定700MPa级Ti微合金化高强耐候钢Ti加入量的方法,其特征是根据钢水中氧、氮和硫的重量含量以及铸坯入口厚度及成品出口厚度,采用以下数学模型确定Ti的加入量:
[Ti]=4.062[O]+3.339[N]+0.748[S]-0.867H+1.833h+109.155
式中:[O]-钢水中氧的含量的1000倍,2.0~5.5;
[N]-钢水中氮的含量的1000倍,4~8;
[S]-钢水中硫的含量的1000倍,0~8;
H-铸坯入口厚度,50~60mm;
h-成品出口厚度,2~6mm。
2.根据权利要求1所述的方法,其特征是所述的700MPa级Ti微合化高强耐候钢的生产工艺是:采用薄板坯连铸连轧流程,具体包括冶炼、精炼、薄板坯连铸、均热、热连轧、层流冷却、卷取工艺过程;钢水的化学成分为:C:0.03~0.07wt.%、Si:0.3~0.5wt.%、Mn:0.8~1.6wt.%、P≤0.04wt.%、S≤0.008wt.%、Cu:0.2~0.5wt.%、Cr:0.3~0.7wt.%、Ni:0.15~0.35wt.%、Ti:0.10~0.14wt.%、Alt:0.025~0.050wt.%、O:≤0.006wt.%、N:≤0.008wt.%;铸坯入炉温度950~1100℃、出炉温度1100~1180℃、终轧温度870~920℃、卷取温度550~650℃。
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