CN101003862A - 半固态合金浆料的制备和成型方法 - Google Patents

半固态合金浆料的制备和成型方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101003862A
CN101003862A CN 200710062976 CN200710062976A CN101003862A CN 101003862 A CN101003862 A CN 101003862A CN 200710062976 CN200710062976 CN 200710062976 CN 200710062976 A CN200710062976 A CN 200710062976A CN 101003862 A CN101003862 A CN 101003862A
Authority
CN
China
Prior art keywords
semi
solid
alloy
temperature
slurry
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN 200710062976
Other languages
English (en)
Other versions
CN100554455C (zh
Inventor
毛卫民
杨小容
赵振铎
汤国兴
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
University of Science and Technology Beijing USTB
Original Assignee
University of Science and Technology Beijing USTB
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by University of Science and Technology Beijing USTB filed Critical University of Science and Technology Beijing USTB
Priority to CNB2007100629761A priority Critical patent/CN100554455C/zh
Publication of CN101003862A publication Critical patent/CN101003862A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN100554455C publication Critical patent/CN100554455C/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Abstract

一种半固态合金浆料的制备和成型方法，属于半固态合金制备技术领域。将过热合金液直接浇入一垂直的倒锥形通道内，在过热合金液沿着该倒锥形通道的内壁流入制备坩埚之后，将制备坩埚连同该制备坩埚中的半固态合金浆料一起移入一个温度控制器中，对半固态合金浆料进行后续冷却或温度场控制。将半固态合金浆料倒入压铸机或挤压铸造机的压射室、或倒入锻造机的锻模内，加压成型；当半固态合金浆料完全凝固以后，开型或开模取出该压铸件、或该挤压铸件、或该锻件。优点在于，简化工艺、减少能耗、缩短工艺流程，降低半固态合金流变件的生产成本。

Description

半固态合金浆料的制备和成型方法
技术领域
本发明属于半固态合金制备与成型技术领域，特别提供了一种半固态合金浆料的制备和成型方法，适用于半固态合金浆料的制备与成型。
背景技术
自从七十年代初期美国麻省理工学院(MIT)发明了半固态合金成形技术以来，半固态合金浆料的制备与成型技术引起各国的广泛关注和研究。据文献“Behavior of metal alloys in the semisolid state”(M C Flemings，MetallTrans，1991，22A：957-981)、“Method and apparatus for shaping semisolid metals”(A Mitsuru，S Hiroto，H Yasunori，et al，EP Patent，0745694A1，1996)、“A noveltechnique to produce metal slurries for semi-solid metal processing”(J Wannasin，R A Martinez，M C Flemings，[in]Proc of the 9th Int.Conf Semi-SolidProcessing of Alloys and Composites，Busan Korea，2006，p.366-369)、“Rheocasting processes for semi-solid casting of aluminum alloys”(S P Midson，Die Casting Engineer，2006，50(1)：48-51)、“半固态金属及合金浆料或坯料的制备方法”(毛卫民，中国专利，200410009296.X，2004)和《金属材料半固态加工理论与技术》(编著：康永林，毛卫民，胡壮麒，科学出版社，2004)报道，获得半固态合金浆料的方法很多，如机械搅拌法、电磁搅拌法、应变引起的熔体激活法(strain induced melt activation)、晶粒细化和重熔法、紊流效应法、单螺旋搅拌法、双螺旋搅拌法、低过热度倾斜板浇注法、低过热度浇注和弱电磁搅拌法、低过热度浇注和弱机械搅拌法、熔体混合法、控制浇注高度法、气泡搅拌法等。同样，上述文献也提出了许多半固态合金浆料的流变成型方法，如传统机械搅拌式流变成型、压射室制备浆料式流变成型、单螺旋机械搅拌式流变成型、双螺旋机械搅拌式流变成型、低过热度倾斜板浇注式流变成型、低过热度浇注和弱机械搅拌式流变成型、低过热度浇注和弱电磁搅拌式流变成型、SLC式(Sub-Liquidus Casting)流变成型、CRP式(Continuous RheoconversionProcess)流变成型、SEED式(Swirled Enthalpy Equilibation Device)流变成型、CSIR式(The Council for Science and industrial Research)流变成型。但为了降低半固态合金浆料的制备与成型成本，世界各国的学者、专家和工业界仍在不断努力，试图提出新的半固态合金浆料的制备与成型技术。
在电磁搅拌制备半固态合金浆料方法中，美国4229210号和4434837号专利要求必须对合金熔体进行强烈的电磁搅拌，即电磁搅拌的功率很大，搅拌所产生的剪切速率一般在500～1500S-1。在这样的剪切速率下，被搅拌合金液的旋转速度很高，一般都超过500转/分钟，这时才能获得细小和球状初晶的半固态合金浆料或坯料，因而坯料的制备成本较高。如果剪切速率小于500S-1，初晶的形态变差，多为蔷薇状初晶，而且半固态合金浆料或坯料表面的枝晶层较厚，这种半固态合金坯料不适于半固态触变成形。
美国专利3902544、3948650、3954455号和文献“Rheocasting”(M CFlemings，R G Riek and K P Young，Materials Science and engineering，1976，25：103-117)中都提到，制备半固态合金浆料的机械搅拌方法都采用强烈的机械搅拌。机械搅拌方法利用旋转叶片或搅拌棒将凝固中的初生固相枝晶打碎，获得半固态合金浆料。在搅拌中，这些机械搅拌的叶片和搅拌棒的相对转速都很高，一般均在500转/分钟以上，甚至超过10000转/分钟。在如此高的搅拌速率下，搅拌室和搅拌棒的寿命不长，容易污染球状初晶半固态合金浆料或坯料，降低半固态合金浆料或坯料的内部质量。
文献“Semi-solid processing of engineering alloys by a twin-screwrheomolding process.”(S Ji，Z Fan and M J Bevis，Mater Sci&Eng，2001，299A：210-217)提出：双螺旋机械搅拌流变射铸的设备主要包括液态镁合金供料机构、双螺旋机械搅拌机构、压射机构和中央控制机构。供料机构能够保证向双螺旋机械搅拌机构提供温度合适和数量合适的液态镁合金；液态镁合金一旦进入搅拌系统，一边被双螺旋搅拌桶强烈地剪切，一边被快速冷却到预期的固相分数；当半固态镁合金浆料到达输送阀时，初生固相已经转变为球状颗粒，并均匀分布在低熔点的液相中；当输送阀打开时，半固态镁合金浆料进入压射室，被压入模具型腔，并在模具中完全凝固，最终形成机械零件。但这种双螺旋机械搅拌流变射铸设备仅适合于镁合金的半固态流变成型。
文献“液相线铸造铝合金2618显微组织”(刘丹，崔建忠，夏可农.东北大学学报.1999，20(2)：173-176)提出：在非搅拌条件下，仅利用控制浇注温度，也可以制备半固态合金浆料，这种方法被称为液相线铸造法，但该方法要求合金液的浇注温度非常接近该合金液的液相线温度，即比该液相线温度高1～5℃，才能获得半固态合金浆料，这使得大容量合金液温度的控制变得十分困难，合金液的流动性也变差，尤其在低导热性合金液或连铸中难以实现工艺操作。如果提高合金液的浇注温度，初晶的球状形态会恶化，由液相线浇注时的球状转变为蔷薇状或枝晶状，这种半固态合金浆料的触变性很差，半固态成形时的变形不均匀，易出现液固相偏析，非常不利于合金的半固态成型。
中国专利00109540.4提出了一种制备半固态合金浆料或坯料的方法，即将低过度的合金液直接浇入铸模或连铸结晶器中，同时对该过热合金液进行弱搅拌，就可制备出半固态合金浆料或坯料，而且该半固态合金浆料或坯料纯净，不会受到制备装置的污染，因此该制备方法的设备投资较低、半固态合金浆料或坯料的制备成本较低，半固态合金浆料便于各种流变成型，半固态合金坯料便于各种触变成型。但该方法在制备半固态合金浆料时还需要专门的电磁搅拌设备或机械搅拌设备，整体设备的构成复杂，制备工艺比较麻烦。
欧洲专利EP0745691A1提出了New Rheocasting技术，简称NRC。在NRC技术中，首先降低浇注合金的过热度，将合金液浇注到一个倾斜平板(或倾斜圆管、或倾斜半圆管)上，合金熔体流入收集坩埚，再经过适当的冷却凝固，这时的半固态合金熔体中的初生固相就呈球状，均匀分布在低熔点的残余液相中，最后对收集坩埚中的合金浆料进行温度调整，以获得尽可能均匀的温度场或固相分数，最终得到半固态合金浆料。将该半固态合金浆料进行流变压铸或锻造，就可成型各种零件。但该倾斜板的倾斜角度较小，一般在30～60度(倾斜平板与水平方向的夹角)之间，容易粘挂合金熔体，需要不断清理，也浪费合金。
文献“Idra Prince Rheocasting and Squeeze Casting Technology”(J Yueko，Die Casting Engineer，2002，(4)：20-23)指出：美国麻省理工学院(MIT)的Martinez和Flemings等人提出了一种新的流变成型技术。该技术的核心思想是：将低过热度的合金液浇注到制备坩埚中(该坩埚内径尺寸适合压铸机的压射室尺寸)，利用镀膜的铜棒对坩埚中的合金液进行短时弱机械搅拌，使合金熔体冷却到液相线温度以下，然后移走搅拌铜棒，让坩埚中的半固态合金熔体冷却到预定的温度或固相分数，就得到了半固态合金浆料。将该半固态合金浆料进行流变压铸或锻造，就可成型各种零件。但该方法在制备半固态合金浆料时还需要专门的机械搅拌设备，整体设备的构成复杂，制备工艺比较麻烦。
特别需要强调的一点是，以上各种制备半固态合金浆料及流变成型工艺均有自己的特点，也都存在各自的不足，仍然需要提出新的半固态合金浆料的制备与成型技术，以便简化工艺、降低生产成本。
发明内容
本发明的目的在于提供一种半固态合金浆料的制备和成型方法。实现了制备工艺简单、投资少、生产成本低，非常适合半固态合金浆料的制备与成型生产。
本发明在于：将过热合金液浇入一个垂直的倒锥形通道内，该过热合金液沿着该倒锥形通道的内壁向下流动，再流入一个非磁性金属(即相对磁导率约为1的金属)或非金属的圆柱形或多边棱柱形的制备坩埚中，该合金熔体部分凝固后就可以获得半固态合金浆料；同时控制该合金浆料的后续冷却速度，准确控制半固态合金浆料的固相分数或温度，然后将该固相分数或该固相分数相对应温度的半固态合金浆料直接送至压铸机、或挤压铸造机、或锻造机成型；或使流过该倒锥形通道的合金熔体不再流入该制备坩埚，而是直接流入压铸机、或挤压铸造机的压射室内、或锻造机的锻模内，再流变压铸成型、或流变挤压铸造成型、或流变锻造成形。该制备与成型工艺简单、半固态合金的组织形态好、生产成本低，非常适合半固态合金浆料的制备与成型。或在该合金熔体流入该制备坩埚后，可进一步完全凝固，可获得该半固态合金的球状凝固组织的坯料，该坯料可作为半固态触变成形的原始坯料；或该合金液流过倒锥形通道后再流入连铸结晶器，连续铸造出该半固态合金的球状凝固组织的坯料，该坯料可作为半固态触变成形的原始坯料。
本发明的具体工艺如下：
1、产生过热的合金液，将该过热合金液的温度预先控制在其液相线温度以上0～250℃，将该过热合金液直接浇入一个垂直的倒锥形通道中，该过热合金液沿着该倒锥形通道的内壁向下流动，再流入一个非磁性金属(即相对磁导率约为1的金属)或非金属的圆柱形或多边棱柱形的制备坩埚中。
2、该垂直的倒锥形通道的内壁形状可以是圆椎形、或多边锥形，其材质可以是非金属或金属；该倒锥形通道的内壁锥度为0～20度；倒锥形通道的内壁锥度为该锥体通道内壁与其轴线的夹角；该倒锥形通道的下口直径或弦距在5～50mm；该倒锥形通道的高度为100～1000mm；该倒锥形通道的内壁可以涂刷低导热衬里，该低导热衬里的厚度为0.2～2mm；在浇注过热合金液时，该倒锥形通道的温度低于该过热合金液的固相线温度，该倒锥形通道可以被预热或强制冷却，其预热可以采用电阻丝加热方式、或电磁感应加热方式、或气体加热方式，其强制冷却可以采用循环水冷却、或气流冷却、或其它流体冷却。
3、在浇注之后，将该制备坩埚和该制备坩埚中的半固态合金浆料一起移入温度控制器中。该温度控制器中设有加热元件和冷却元件，可以控制半固态合金浆料的后续冷却速度或温度场，使该半固态合金浆料达到预定的0.2～0.7的固相分数或该预定固相分数相对应的合金浆料温度。该半固态合金浆料的后续冷却速度为1～50℃/min；最终使该半固态合金浆料的温度场均匀，该半固态合金浆料的边缘和心部的温度差为±1～5℃；该温度控制器中的加热元件通过其产生的电阻热、或电磁感应热来控制半固态合金浆料的后续冷却或温度场；该温度控制器中的冷却元件通以室温空气或室温氩气、或SF6与其它气体的混合物，或通以自来水或其他冷却液体，以此来控制半固态合金浆料的后续冷却或温度场。
5、将达到预定的0.2～0.7的固相分数或该预定固相分数相对应温度的半固态合金浆料送入压铸机、或挤压铸造机的压射室、或锻造机的锻模内，进行流变压铸、或流变挤压铸造、或流变锻造成型；当该压铸型中、或该挤压铸形中、或该锻模中的半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该压铸件、或该挤压铸件、或该锻件，就完成了一次流变压铸、或流变挤压铸造、或流变锻造过程。
6、或使流过倒锥形通道的合金熔体不再流入该制备坩埚，而是直接流入压铸机或挤压铸造机的压射室、或锻造机的锻模内，再压射成型或锻造成型；当该压铸型中、或该挤压铸型中、或该锻模中的该半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该压铸件、或该挤压铸件、或该锻件，就完成了一次流变压铸、或流变挤压铸造、或锻造过程。
7、在制备坩埚和锥形通道中，可以通入保护气体来避免或减少该合金液的氧化；该保护气体可以是氩气、或氮气、氦气或SF6。
8、合金熔体流入该制备坩埚后，可进一步完全凝固，就获得了该半固态合金的球状凝固组织的坯料，该坯料可作为半固态触变成型的原始坯料；或该合金液流过倒锥形通道内壁后再直接流入连铸结晶器，连续铸造出该半固态合金的球状凝固组织的坯料，该坯料可作为半固态触变成型的原始坯料。
本发明的优点在于：控制合金液的过热度为0～250℃，将该过热合金液直接浇入到一垂直的倒锥形通道中(该倒锥形通道的温度低于该过热合金液的固相线温度)，该过热合金液沿着该倒锥形通道的内壁向下流动，再流入一个非磁性金属(即相对磁导率约为1的金属)或非金属的圆柱形或多边棱柱形的制备坩埚中，这种方法取消了复杂的单纯电磁搅拌或机械搅拌装备，也取消了复杂的低过热度浇注和弱搅拌制备中的电磁搅拌或机械搅拌装备，也大大降低了液相线铸造和倾斜板浇注的难度，不易粘挂合金熔体，也大大减少了制备能耗，简化了半固态合金浆料的制备过程，同样可获得优良的半固态合金浆料，明显降低了半固态合金浆料的制备成本。这些半固态合金浆料经过后续冷却或控制温度场，使该半固态合金浆料达到预定的0.2～0.7的固相分数或该预定固相分数相对应的温度，将达到该预定固相分数或温度的半固态合金浆料送入压铸机或挤压铸造机的压射室、或锻造机的锻模内，进行流变压铸、或流变挤压铸造、或流变锻造成型。或者，使流过倒锥形通道的合金熔体不再流入制备坩埚，而是直接流入压铸机或挤压铸造机的压射室内、或锻造机的锻模内，直接进行流变压铸成型、或流变挤压铸造成型、或流变锻造成型。该流变压铸成型、或该流变挤压铸造成型、或该流变锻造成型大大缩短了半固态合金的触变成型工艺流程，也大幅度减少了设备投资，最终降低了半固态合金成型件的生产成本。本发明的制备半固态合金浆料工艺是一坩埚一坩埚的制备，半固态合金浆料的输送很容易实现，浆料的液相分数还可以控制的较高，便于成形非常复杂的零件毛坯，而常规半固态合金触变成型坯料的液相分数不能控制太高，成型非常复杂零件时比较困难，否则坯料的搬运难以实现工艺操作。本发明的工艺使半固态合金浆料流变成型后的浇注系统、废品将直接在本车间回用，降低半固态合金流变成型的生产成本，而常规半固态合金坯料触变成型后的浇注系统、废品必须返回到坯料制备车间或坯料供应者的生产厂，增加了半固态合金触变成型的生产成本。
附图说明
图1是本发明制备的半固态ZL101A铝合金浆料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
图2是本发明的控制冷却后的半固态ZL101A铝合金浆料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
图3是本发明制备的半固态ZL101A铝合金浆料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
图4是本发明的控制冷却后的半固态ZL101A铝合金浆料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
图5是本发明制备的半固态ZL101A铝合金浆料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
图6是本发明的控制冷却后的半固态AZ91D镁合金浆料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Mg，深色区域为凝固的共晶液体。
图7是本发明制备的半固态ZL101A铝合金坯料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
图8是本发明制备的半固态ZL101A铝合金坯料的淬火组织，浅色区域为球状初生α-Al，深色区域为凝固的共晶液体。
具体实施方式
利用电阻熔化炉产生过热度为15℃(即浇注温度为630℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为300mm、下口内径为15mm、倒锥度为1度(倒圆锥形通道内壁与倒圆锥形通道的轴线的夹角)，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将过热15℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL101A铝合金液部分凝固时，即可得到半固态ZL101A铝合金浆料，其组织如图1所示；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL101A铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该的半固态ZL101A铝合金浆料温度控制在580～600℃，其组织如图2所示；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL101A铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZL101A铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度580～600℃的半固态ZL101A铝合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZL101A铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次ZL101A铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为15℃(即浇注温度为630℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为100mm、下口内径为10mm、锥度为20度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将过热15℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL101A铝合金液部分凝固时，即可得到半固态ZL101A铝合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL101A铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态ZL101A铝合金浆料温度控制在580～600℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL101A铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZL101A铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度580～600℃的半固态ZL101A铝合金浆料倒入一冷室压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZL101A铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次ZL101A铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为85℃(即浇注温度为700℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为800mm、下口内径为50mm、锥度为4度，该倒圆锥形通道的材质为石墨；在浇注该ZL101A铝合金液过程中，利用外镶的冷却水套冷却该倒圆锥形通道。将过热85℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL101A铝合金液部分凝固时，即可得到半固态ZL101A铝合金浆料，其组织如图3所示；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL101A铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态ZL101A铝合金浆料温度控制在580～600℃，其组织如图4所示；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL101A铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZL101A铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度580～600℃的半固态ZL101A铝合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZL101A铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次ZL101A铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为250℃(即浇注温度为865℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为1000mm、下口内径为15mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨；在浇注该ZL101A铝合金液过程中，利用外镶的冷却水套冷却该倒圆锥形通道，并向该倒圆锥形通道内吹入保护氩气，氩气的流量为每分钟3升。将过热250℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL101A铝合金液部分凝固时，即可得到半固态ZL101A铝合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL101A铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态ZL101A铝合金浆料温度控制在580～600℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL101A铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZL101A铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度580～600℃的半固态ZL101A铝合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZL101A铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次ZL101A铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为铜合金，通道内表面涂刷一层0.5mm厚的锆英粉涂料。将过热45℃的该ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL101A铝合金液部分凝固时，即可得到半固态ZL101A铝合金浆料，其组织如图5所示；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL101A铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态ZL101A铝合金浆料温度控制在580～600℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL101A铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZL101A铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度580～600℃的半固态ZL101A铝合金浆料倒入一冷室立式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZL101A铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次ZL101A铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为695℃)的ZL117铝合金(即过共晶Al-20wt％Si-1.8wt％Cu-1.0wt％RE铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。在浇注该ZL117铝合金液之前，利用缠绕在倒锥形通道外壁的电阻丝预热该倒锥形通道，使其温度保持在200℃。将过热45℃的该ZL117铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL117铝合金液部分凝固时，即可得到半固态ZL117铝合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL117铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL117铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL117铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.6或将该半固态ZL117铝合金浆料温度控制在580～590℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL117铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZL117铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.6或预定温度580～590℃的半固态ZL117铝合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZL117铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次ZL117铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为683℃)的2024铝合金(即Al-4wt％Cu-1.5wt％Mg-0.6wt％Mn铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为铜合金，通道内表面涂刷一层0.5mm厚的锆英粉涂料。将该过热45℃的2024铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当2024铝合金液部分凝固时，即可得到半固态2024铝合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态2024铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态2024铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为1℃/min，将该半固态2024铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态2024铝合金浆料温度控制在540～610℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态2024铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±1℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态2024铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度540～610℃的半固态2024铝合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态2024铝合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次2024铝合金的流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将过热该45℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZL101A铝合金液部分凝固时，即可得半固态ZL101A铝合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZL101A铝合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态ZL101A铝合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态ZL101A铝合金浆料温度控制在580～600℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZL101A铝合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流流变锻造的半固态ZL101A铝合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度580～600℃的半固态ZL101A铝合金浆料倒入一锻造机的锻模内，再锻造成型；该锻造机的压射室预热温度为250℃，该锻模的预热温度为300℃；当持压5～8秒(此时该锻模中的半固态ZL101A铝合金浆料完全凝固)时，开模取出该锻件，就完成了一次半固态ZL101A铝合金的流变锻造过程。
在1％的SF6的气体保护下，利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为640℃)的AZ91D镁合金(即Mg-9wt％Al-0.7wt％Zn镁合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为25mm、锥度为5度，该倒圆锥形通道的材质为石墨；在浇注该AZ91D镁合金液过程中，向该倒圆锥形通道内吹入1％的SF6保护气体，SF6气体的流量为每分钟0.03升。将该过热45℃的AZ91D镁合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入SiC陶瓷质的圆柱形制备坩埚中，当AZ91D镁合金液部分凝固时，即可得到半固态AZ91D镁合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态AZ91D镁合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态AZ91D镁合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态AZ91D镁合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态AZ91D镁合金浆料温度控制在495～558℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态AZ91D镁合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态AZ91D镁合金浆料就制备完毕，其组织如图6所示。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度495～558℃的半固态AZ91D镁合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为250℃，该压铸型的预热温度为300℃；当持压3～6秒(此时该压铸型中的半固态AZ91D镁合金浆料完全凝固)时，可开型取出该压铸件，就完成了一次AZ91D镁合金的流变压铸过程。
在1％的SF6的气体保护下，利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为685℃)的Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为25mm、锥度为5度，该倒圆锥形通道的材质为石墨；在浇注该Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金液过程中，向该倒圆锥形通道内吹入1％的SF6保护气体，SF6气体的流量为每分钟0.03升。将该过热45℃的Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入无镍钢质的圆柱形制备坩埚中，当Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金液部分凝固时，  即可得到半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为5℃/min，将该半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料温度控制在577～622℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料的边缘和心部的温度差小于±3℃；至此，适合半固态流变挤压铸造的半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料就制备完毕，其组织与图6类似。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度577～622℃的半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料倒入一挤压铸造机的压射室，再压射成型；该挤压铸造机的压射室预热温度为250℃，该挤压铸型的预热温度为300℃；当持压3～6秒(此时该挤压铸型中的半固态Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金浆料完全凝固)时，可开型取出该挤压铸件，就完成了一次Mg-2.5wt％Nd-0.7wt％Zr镁合金的流变挤压铸造过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃的ZA27-2(即Zn-27wt％Al-2.0wt％Cu-0.015wt％Mg锌合金，浇注温度为532℃)锌合金液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将该过热45℃的ZA27-2锌合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，当ZA27-2锌合金液部分凝固时，即可得到半固态ZA27-2锌合金浆料；将该制备坩埚连同其中的半固态ZA27-2锌合金浆料移至温度控制器中，该温度控制器由1000Hz的中频电磁感应圈构成，控制其功率以使该制备坩埚连同其中的半固态ZA27-2锌合金浆料进一步的冷却或控制浆料的温度场，冷却速度为2℃/min，将该半固态ZA27-2锌合金的固相分数控制在预定的范围，即0.2～0.7或将该半固态ZA27-2锌合金浆料温度控制在408～464℃；在该浆料冷却或控制温度场的过程中，该半固态ZA27-2锌合金浆料的边缘和心部的温度差小于±5℃；至此，适合半固态流变压铸的半固态ZA27-2锌合金浆料就制备完毕。将该预定固相分数0.2～0.7或预定温度408～464℃的半固态ZA27-2锌合金浆料倒入一冷室卧式压铸机的压射室，再压射成型；该压铸机的压射室预热温度为200℃，该压铸型的预热温度为200℃；当持压5～8秒(此时该压铸型中的半固态ZA27-2锌合金浆料完全凝固)时，开型取出该压铸件，就完成了一次ZA27-2锌合金的流变压铸过程。将过热度为45℃的ZA8-1(即Zn-8wt％Al-1.0wt％Cu-0.02wt％Mg锌合金，浇注温度为449℃)锌合金液浇入该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的圆柱形制备坩埚中，也制备了固相分数0.2～0.7的半固态锌合金浆料，并成功的进行了流变压铸成型。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将过热45℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁向下流出，再直接流入压铸机的压射室，立即压铸成型；压铸机的压射室预热温度为250℃，压铸型的预热温度为300℃；当压铸型中的半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该压铸件，就完成了一次流变压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将过热45℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁向下流出，再直接流入挤压铸造机的压射室，立即压射成型；挤压铸造机的压射室预热温度为250℃，挤压铸型的预热温度为300℃；当挤压铸型中的半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该挤压铸件，就完成了一次流变挤压铸过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将该过热45℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁向下流出，再直接流入锻造机的压射室，立即锻造成型；该锻造机的压射室预热温度为250℃，该锻模的预热温度为300℃；当锻模中的半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该锻件，就完成了一次流变锻造过程。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨。将该过热45℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入奥氏体型不锈钢质的制备坩埚中，该ZL101A铝合金熔体的冷却速度为50℃/min。当ZL101A铝合金液完全凝固时，即可得到半固态ZL101A铝合金坯料，其组织如图7所示；该坯料可用于半固态ZL101A铝合金触变成型。
利用电阻熔化炉产生过热度为45℃(即浇注温度为660℃)的ZL101A铝合金(即亚共晶Al-7wt％Si-0.45wt％Mg铝合金)液，垂直倒圆锥形通道的高度为400mm、下口内径为20mm、锥度为2度，该倒圆锥形通道的材质为石墨；在浇注该ZL101A铝合金液过程中，利用外镶的冷却水套冷却该倒圆锥形通道，并向该倒圆锥形通道内吹入保护氩气，氩气的流量为每分钟3升。将该过热45℃的ZL101A铝合金液直接浇入到该倒圆锥形通道内，并沿着该倒圆锥形通道的内壁流入内径为75mm的连铸结晶器内，当ZL101A铝合金坯壳凝固到20mm的厚度时，以每分钟500mm的速度将该连铸坯牵引出结晶器，进一步喷水冷却和完全凝固，就可得到半固态ZL101A铝合金连铸坯料，其组织如图8所示；该连铸坯料可用于半固态ZL101A铝合金触变成型。

Claims (10)

1、一种半固态合金浆料的制备和成型方法，其特征在于：
a.将过热合金液浇入一个垂直的倒锥形通道中，该过热的合金液沿着倒锥形通道的内壁向下流动，流入制备坩埚中，该合金熔体部分凝固后就形成半固态合金浆料；
b.在浇注之后，将制备坩埚和该制备坩埚中的半固态合金浆料一起移入温度控制器中，控制半固态合金浆料的后续冷却或控制温度场，使半固态合金浆料的温度场均匀并达到预定的固相分数或该固相分数相对应的浆料温度；
c.将该预定固相分数或该固相分数相对应温度的半固态合金浆料倒入压铸机或挤压铸造机的压射室，再压射成型；当压铸型或挤压铸型中的半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该压铸件或挤压铸件，就完成了一次流变压铸或挤压铸造过程；
或将该预定固相分数或该固相分数相对应温度的半固态合金浆料倒入锻造机的锻模内，再锻造成型；当锻模中的半固态合金浆料完全凝固以后，开模取出锻件，就完成了一次流变锻造过程；
或使流过倒锥形通道的该合金熔体不再流入制备坩埚，而是直接流入压铸机或挤压铸造机的压射室，再压射成型；当压铸型或挤压铸型中的半固态合金浆料完全凝固以后，开型取出该压铸件或挤压铸件，就完成了一次流变压铸或挤压铸造过程；
或使流过倒锥形通道的该合金熔体不再流入制备坩埚，而是直接流入锻造机的锻模内，再锻造成型；当锻模中的该半固态合金浆料完全凝固以后，开模取出锻件，就完成了一次流变锻造过程。
2、按照权利要求书1所述的方法，其特征在于：在浇注之后，将制备坩埚和该制备坩埚中的半固态合金浆料一起移入温度控制器中；温度控制器中设有加热元件和冷却元件，控制半固态合金浆料的后续冷却或温度场，使半固态合金浆料达到预定的0.2～0.7的固相分数或该预定的0.2～0.7固相分数所对应的该半固态合金浆料的温度。
3、按照权利要求书1和2所述的方法，其特征在于：半固态合金浆料的后续冷却速度为1～50℃/min；最终使该半固态合金浆料的温度场均匀，半固态合金浆料的边缘和心部的温度差为±1～5℃；温度控制器中的加热元件通过其产生的电阻热、或电磁感应热来控制半固态合金浆料的后续冷却或温度场；温度控制器中的冷却元件通以室温空气或室温氩气、或SF6与其它气体的混合物，或通以自来水或其他冷却液体，以此来控制半固态合金浆料的后续冷却或温度场。
4、按照权利要求书1所述的方法，其特征在于：过热合金液的温度预先控制在其液相线温度以上0～250℃。
5、按照权利要求书1所述的方法，其特征在于：倒锥形通道的高度为100～1000mm；倒锥形通道的内壁锥度为0～20度；倒锥形通道的下口直径或弦距在5～50mm；倒锥形通道的内壁形状可以是圆椎形、或多边锥形，其材质可以是非金属或金属；倒锥形通道的内壁可以涂刷低导热衬里，该低导热衬里的厚度为0.2～2mm；倒锥形通道的内壁锥度为垂直倒锥体通道内壁与其轴线的夹角。
6、按照权利要求书1和5所述的方法，其特征在于：在浇注过热合金液时，倒锥形通道的温度低于该合金液的固相线温度；从外部或内部对倒锥形通道进行预热，预热采用电阻丝加热方式、或电磁感应加热方式、或气体加热方式；从外部或内部对倒锥形通道进行强制冷却，强制冷却采用循环水冷却、或气流冷却、或其它流体冷却。
7、根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于：倒锥形通道中通入保护气体，以避免或减少合金液的氧化；保护气体为氩气、或氮气、或氦气、或SF6与空气的混合气体。
8、根据权利要求1所述的方法，其特征在于：半固态合金浆料的制备坩埚的材质为非磁性金属(其相对磁导率约为1的金属)、或非金属，制备坩埚的形状是圆柱形容器或多边棱柱形容器。
9、按照权利要求1所述的方法，其特征在于：合金熔体流入制备坩埚后，进一步完全凝固，就获得了该半固态合金的球状凝固组织的坯料，坯料作为半固态触变成形的原始坯料；或合金液流过倒锥形通道内壁后再直接流入连铸结晶器，连续铸造出该半固态合金的球状凝固组织的坯料，坯料作为半固态触变成形的原始坯料。
10、按照权利要求1至9所述的方法，其特征在于：半固态合金是成分低于最大固溶度的铝合金、或亚共晶铝合金、或过共晶铝合金；半固态合金是成分低于最大固溶度的镁合金、或亚共晶镁合金；半固态合金是过共晶锌合金、或成分高于最大固溶度的锌合金。
CNB2007100629761A 2007-01-23 2007-01-23 半固态合金浆料的制备和成型方法 Expired - Fee Related CN100554455C (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CNB2007100629761A CN100554455C (zh) 2007-01-23 2007-01-23 半固态合金浆料的制备和成型方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CNB2007100629761A CN100554455C (zh) 2007-01-23 2007-01-23 半固态合金浆料的制备和成型方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101003862A true CN101003862A (zh) 2007-07-25
CN100554455C CN100554455C (zh) 2009-10-28

Family

ID=38703234

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2007100629761A Expired - Fee Related CN100554455C (zh) 2007-01-23 2007-01-23 半固态合金浆料的制备和成型方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN100554455C (zh)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102161081A (zh) * 2011-04-01 2011-08-24 天津福来明思铝业有限公司 一种生产铝合金半固态铸锭的连续铸造方法
CN102806329A (zh) * 2012-07-17 2012-12-05 南昌大学 一种可进行半固态加工的有色合金连续铸胚系统
CN103170588A (zh) * 2013-04-22 2013-06-26 北京科技大学 一种温型铸造方法
CN103252470A (zh) * 2012-02-17 2013-08-21 加中绿联盟投资顾问(北京)有限公司 一种成形高性能三维变截面高温结构零件的半固态流变成形工艺方法
CN103639375A (zh) * 2013-12-18 2014-03-19 北京科技大学 一种制备半固态金属的振动垂直直管通道方法及装置
CN104668911A (zh) * 2015-02-06 2015-06-03 西安交通大学 飞机起落架外筒锻件径向锻造式应变诱发半固态挤压工艺
CN110586823A (zh) * 2019-09-12 2019-12-20 中国航发北京航空材料研究院 一种铝合金超温锻造方法
CN114769548A (zh) * 2022-03-01 2022-07-22 北京科技大学 一种适用于高性能小型件半固态成形的工艺

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102161081A (zh) * 2011-04-01 2011-08-24 天津福来明思铝业有限公司 一种生产铝合金半固态铸锭的连续铸造方法
CN103252470A (zh) * 2012-02-17 2013-08-21 加中绿联盟投资顾问(北京)有限公司 一种成形高性能三维变截面高温结构零件的半固态流变成形工艺方法
CN102806329A (zh) * 2012-07-17 2012-12-05 南昌大学 一种可进行半固态加工的有色合金连续铸胚系统
CN103170588A (zh) * 2013-04-22 2013-06-26 北京科技大学 一种温型铸造方法
CN103170588B (zh) * 2013-04-22 2015-10-21 北京科技大学 一种温型铸造方法
CN103639375A (zh) * 2013-12-18 2014-03-19 北京科技大学 一种制备半固态金属的振动垂直直管通道方法及装置
CN104668911A (zh) * 2015-02-06 2015-06-03 西安交通大学 飞机起落架外筒锻件径向锻造式应变诱发半固态挤压工艺
CN104668911B (zh) * 2015-02-06 2017-04-19 西安交通大学 飞机起落架外筒锻件径向锻造式应变诱发半固态挤压工艺
CN110586823A (zh) * 2019-09-12 2019-12-20 中国航发北京航空材料研究院 一种铝合金超温锻造方法
CN114769548A (zh) * 2022-03-01 2022-07-22 北京科技大学 一种适用于高性能小型件半固态成形的工艺

Also Published As

Publication number Publication date
CN100554455C (zh) 2009-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100566890C (zh) 一种半固态合金浆料的制备和流变成型的设备
CN101130203A (zh) 半固态金属浆料的制备和流变成型方法
CN100554455C (zh) 半固态合金浆料的制备和成型方法
CN100532596C (zh) 半固态合金浆料的制备和流变成型方法
US7169350B2 (en) Method and apparatus for making a thixotropic metal slurry
CN101660063B (zh) 制备半固态合金熔体的装置及生产AlSi9Mg半固态合金的工艺
CN107150116B (zh) 一种电磁调控自孕育处理制造大型铸锭的方法
CN101745629A (zh) 环缝式电磁搅拌制备半固态合金流变浆料或坯料的方法
JP3630328B1 (ja) 固液共存状態金属材料製造装置
CN101817064A (zh) 用于制备金属半固态浆料的装置及浆料的制备方法
WO2011127785A1 (zh) 一种铸型温度为固液两相区温度的铸造设备与方法
CN1156350C (zh) 球状初晶半固态金属浆料或连铸坯料的制备方法和装置
CN108746540A (zh) 一种电磁系统制备半固态成型方法
KR100436118B1 (ko) 반응고 금속 슬러리 제조장치
CN101130207A (zh) 一种半固态金属浆料的制备和流变成型的设备
CN100574939C (zh) 一种半固态合金浆料的制备与成型装置
CN102358922B (zh) 一种轻合金半固态浆料制备装置
KR200319469Y1 (ko) 반응고 성형용 다이캐스팅 장치
WO2010000209A1 (zh) 环缝式电磁搅拌制备半固态合金浆料的装置及方法
JP3246363B2 (ja) 半溶融金属の成形方法
CN102319890B (zh) 一种制备变形铝合金半固态浆料的方法
JP3246296B2 (ja) 半溶融金属の成形方法
CN1254552C (zh) 一种制备半固态金属及合金浆料或坯料的装置
CN202779647U (zh) 一种半固态的有色金属连铸装置
WO2007139308A1 (en) Hot chamber die casting apparatus for semi-solid magnesium alloy and the manufacturing method using the same

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C17 Cessation of patent right
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20091028

Termination date: 20140123