CN100593761C - 超声计量系统以及用于检测波形中的峰值选择误差的方法 - Google Patents

Abstract

公开了一种方法，用于识别超声计量仪(120、130)中的峰值切换误差以及如何对其进行校正。该方法比较来自两个具有不同长度的弦线的渡越时间测量，以确立误差值。取决于误差(5)值的量值和正负号，可以识别并因此校正任何峰值切换误差，并且据此校正(500)。

Description

超声计量系统以及用于检测波形中的峰值选择误差的方法

发明背景

发明领域

本发明的公开实施例通常涉及超声渡越时间测量中的误差检测。更具体地，本发明的公开实施例涉及关于超声波形的峰值选择中的错误识别。

相关技术描述

在诸如天然气的碳氢化合物从地下采出之后，一般经由管线将气流从一个地方输送到另一地方。如本领域的技术人员所认识到的，所需的是准确地了解气流中的气体量。在气体(以及任何伴随的液体)交接或者“存储”时，需要关于气体流量测量的特别的准确性。然而，即使在未发生存储交接的情况中，仍需要测量的准确性。

已经发展了气体流量计量仪，用于确定有多少气体流过管线。孔板计量仪是一种已确立的计量仪，用于测量气体流量。然而，存在关于该计量仪的某些缺陷。最近，发展了另一种类型的计量仪，用于测量气体流量。该最近发展的计量仪被称为超声流量计量仪。

图1A示出了适用于测量气体流量的超声计量仪。筒管段100适于安置在气体管线部分之间，其具有预定的尺寸，并且由此定义了测量部分。可替换地，计量仪可被设计为，通过例如热开孔，附装到管线部分。如此处使用的，术语“管线”在用于指超声计量仪时还可以指筒管段或者发送的超声信号所跨越的其他适当壳体。一对换能器120和130，及其各自的壳体125和135沿筒管段100的长度安置。在换能器120和130之间存在有时被称为“弦线”的路径110，其与中心线105呈角度θ。换能器120和130的位置可以由该角度定义，或者可以由在换能器120和130之间测量的第一长度L、对应于点140和145之间的轴向距离的第二长度X、以及对应于管直径的第三长度D定义。在计量仪的制造过程中精确地确定距离D、X和L。点140和145定义了这样的位置，即在该位置处由换能器120和130生成的声信号进入并离开流过筒管段100的气体(即，进入筒管段的孔)。在大部分情况中，计量仪换能器，诸如120和130，分别安置在离开点140和145的特定的距离处，而与计量仪的尺寸(即，筒管段尺寸)无关。典型地是天然气的流体在方向150中以速度廓线152流动。速度矢量153～158指出了，通过筒管段100的气体速度随着接近筒管段100的中心线105而增加。

换能器120和130是超声收发器，意味着它们即生成也接收超声信号。本文背景下的“超声”指高于约20千赫的频率。典型地，通过每个换能器中的压电元件生成和接收这些信号。为了生成超声信号，以电的方式激励压电元件，并且其通过振动响应。该压电元件的振动生成了超声信号，该超声信号行进穿越筒管段到达换能器对的对应的换能器。相似地，在被超声信号撞击时，接收压电元件振动并且生成电信号，该电信号由与计量仪相关联的电子装置检测、数字化和分析。

起初，D(“下游”)换能器120生成超声信号，随后该超声信号被U(“上游”)变换器130接收和检测。经过一定时间之后，U换能器130生成返回超声信号，随后该超声信号被在D换能器120接收和检测。这样，U和D换能器130和120沿弦线路径110对超声信号115“一发一收”。在操作过程中，该顺序可能每分钟出现数千次。

在换能器U 130和D 120之间的超声波115的渡越时间部分地取决于超声信号115相对于流动气体是向上游行进还是向下游行进。关于向下游(即，在与流动相同的方向中)行进的超声信号的渡越时间小于其在向上游(即，逆流动方向)行进时的渡越时间。特别地，逆流体流动方向行进的超声信号的渡越时间t₁和顺流体流动方向行进的超声信号的渡越时间t₂可被定义为：

$t_1=\frac{L}{c-V\frac{x}{L}}---\left(1\right)$

$t_2=\frac{L}{c+V\frac{x}{L}}---\left(2\right)$

其中，

c＝在流体流动中的声音速度；

V＝在轴向方向中在弦线路径上的流体流动的平均轴向速度；

L＝声音路径长度

x＝计量仪的孔中的L的轴向分量；

t₁＝逆流体流动方向的超声信号的发射时间；

t₂＝顺流体流动方向的超声信号的渡越时间。

上游和下游渡越时间可用于通过下式计算沿信号路径的平均速度：

$V=\frac{L^2}{2x}\frac{t_1-t_2}{t_1{t}_2}---\left(3\right)$

其中变量如上文定义。

上游和下游渡越时间还可用于根据下式计算在流体流动中的声音速度：

$c=\frac{L}{2}\frac{t_1+t_2}{t_1{t}_2}---\left(4\right)$

为了近似，式(4)可被重新表述为：

$V=\frac{c^2\mathrm{\Δt}}{2x}---\left(5\right)$

其中，

Δt＝t₁-t₂(6)

因此，对于低速度时的近似，速度v与Δt成正比。

给定承载气体的计量仪的截面测量，计量仪的孔的面积上的平均速度可用于求得流过计量仪或管线100的气体体积。

此外，超声气体流量计量仪可以具有一个或多个路径。单一路径的计量仪典型地包括换能器对，其在跨越筒管段100的轴(即，中心)的单一路径上投射超声波。除了由单一路径的超声计量仪所提供的优点以外，具有多于一个路径的超声计量仪还具有其他的优点。这些优点使得多路径超声计量仪理想地用于存储交接应用，其中准确性和可靠性是十分重要的。

现在参考图1B，示出了多路径超声计量仪。筒管段100包括在变化的层面上通过气体流量的四个弦线路径A、B、C和D。每个弦线路径A～D对应于两个收发器，其交替用作发射器和接收器。还示出了电子模块160，其获取和处理来自四个弦线路径A～D的数据。在美国专利4，646，575中描述了该配置，其教导在此处并入作为参考。图1B中被遮住的是四对换能器，其对应于弦线路径A～D。

通过参考图1C可以更加容易地理解四对换能器的精确配置。四个换能器端口对安装在筒管段100上。这些换能器端口对中的每一变换器端口对均对应于图1B中的单一的弦线路径。第一换能器端口对125和135包括换能器120和130，其自筒管段100稍微凹陷。该换能器被安置为与筒管段100的中心线105呈不垂直的角度θ。另一换能器端口对165和175包括相关联的换能器，其被安装为使得其弦线路径相对于换能器端口125和135的弦线路径松散地形成了“X”。相似地，换能器端口185和195被安置为与换能器端口165和175平行，但是处于不同的“层面”上(即，管道或者计量仪筒管段中的不同的径向位置)。在图1C中未明显示出第四对换能器和换能器端口。一起考虑图1B和1C，换能器对被配置为使得对应于弦线A和B的上面两对换能器形成了X，而对应于弦线C和D的下面两对换能器也形成了X。

现在参考图1B，可以在每个弦线A～D处确定气体的流动速度，以获得弦线流动速度。为了获得在整个管道上的平均流动速度，弦线流动速度乘以预定常数的集合。该常数是公知的，并且是可以在理论上确定。

由于气体流量速度和声音速度的测量取决于所测量的渡越时间t，因此重要的是准确地测量渡越时间。在1999年11月16日公布的题为“Method and Apparatus for Measuring the Time of Flight of A Signal”的美国专利5,983,730中公开了一种用于测量信号行程时间的方法和装置，其在此处并入作为参考。

在准确测量行程时间中出现的困难是定义何时接收到超声波形。例如，对应于所接收的超声信号的检测波形可能看起来如图2所示。断定该波形到达的精确时刻是不完全清楚的。一种定义到达时刻的方法是将其定义为遵循关于该波形的预定电压阈值的过零。然而，由于例如压力波动引起的信号的劣化可能使正确的过零被错误识别，如图3所示(未依比例绘制)。还可以使用用于识别到达时间的其他方法，但是每种方法也易于出现由于正确的到达时间的错误识别而引起的测量误差。

而且，同测量到达时间的方法无关，以下自适应的方法是已知的，即该方法在超声信号的测量过程中修改测量一个标准或者多个标准的值。这些方法被发展为比测量到达时间的其他方法更加准确，但是其仍受到超声信号到达时间的错误识别的困扰，导致了测量误差。而且，由于该识别方法的自适应性质，使得该错误识别趋向于被“锁住”，其中检测算法趋于锁住该错误，由此其反复出现。

尽管超声信号的到达时间的错误识别已被了解很长时间，但是用于识别峰值切换误差的先前方法是不足的。例如，超声计量仪通常提供关于流过计量仪的气体的声音速度读数。该声音速度的计算结果随着峰值选择中的误差而变化。然而，声音速度测量中的变化是小的，并且可能难于直接识别。此外，该变化随着计量仪的尺寸增加而趋向于变得更小，使得均匀的诊断几乎不可能。

因此，需要一种方法或超声计量仪，其消除了超声信号到达时间的错误识别。理想地，该方法或计量仪将与现有计量仪兼容。同样理想的是，该方法或计量仪在实现上是不昂贵的。

发明内容

一种用于检测波形中的峰值选择误差的方法，包括：测量关于沿计量仪中第一路径的一个或多个超声信号的第一平均渡越时间；测量关于沿计量仪中第二路径的一个或多个超声信号的第二平均渡越时间(其中第一和第二路径具有不同的长度)；以及，基于第一路径的长度、第二路径的长度、第一平均渡越时间和第二平均渡越时间，确定是否存在峰值选择误差。

附图简述

为了更加详细地描述本发明的优选实施例，现将参考附图，其中：

图1A是超声气体流量计量仪的切面顶视图；

图1B是包括弦线路径A～D的筒管段的端视图；

图1C是安放换能器对的筒管段的顶视图；

图2是第一示例性的所接收的超声波形；

图3是第二示例性的所接收的超声波形；

图4是示出了弦线之间的角度关系的四弦线超声计量仪的端视图；

图5是根据本发明的一种方法的流程图。

优选实施例详述

本发明的第一实施例是一种方法及其变化方案，用于检测关于超声信号的到达时间误差。第二实施例是实现该方法的电子装置或硬件。例如，与图1所示的超声计量仪相关联的处理器或微处理器可以运行体现了本公开方法的计算机程序。可替换地，在确定测量行程时间时是否出现误差的事实后，电子装置可以分析由超声计量仪提供的数据。

对于具有已知长度L_A的弦线A，已知在计量仪中零流量的情况下以声音速度“c”行进通过同质介质的超声波，在时间t_A内穿过弦线长度L_A。然而，通过简单地对上游和下游渡越时间取平均可能不能求得t_A。作为替换，由下式可以以代数方式求得t_A的值：

$t_A=\frac{L_A}{c}---\left(7\right)$

其遵循

$c=\frac{L_A}{t_A}---\left(8\right)$

这对于第二弦线B也成立，即：

$c=\frac{L_B}{t_B}---\left(9\right)$

然而，出于多种原因，所测量的总渡越时间不完全准确地是实际的信号渡越时间。例如，两个时间不同的一个原因是，同每个换能器相关联的电子装置中固有的延迟时间。

如果总的测量时间T被定义为

T＝t+τ(10)

其中，

T＝所测量的或总的渡越时间；

t＝实际渡越时间；并且

τ＝延迟时间

其中延迟时间对于弦线A和B是相同的，由式(8)可知：

$c=\frac{L_A}{T_A-\mathrm{\τ}}---\left(11\right)$

遵循这样的知识，即关于介质的声音速度在弦线“A”和弦线“B”处是相同的，即：

L_A(T_B-τ)＝L_B(T_A-τ)(12)

并且

$\mathrm{\τ}=\frac{L_B{T}_A-L_A{T}_B}{L_B-L_A}---\left(13\right)$

ΔL被定义为：

ΔL＝L_B-L_A    (14)

并且其遵循：

$\mathrm{\τ}=\frac{L_B{T}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{T}_B}{\mathrm{\ΔL}}---\left(15\right)$

其中变量如上文所定义的。

当然，关于弦线A的换能器延迟时间τ_A，和关于弦线B的换能器延迟时间τ_B是不相同的。然而，这些延迟时间是在将换能器发送到现场之前在制造阶段中针对每对换能器例行测量的。由于τ_A和τ_B是已知的，因此同样是公知的且是一般惯例的是，校准每个计量仪，以去除关于每个超声信号的换能器延迟时间。有效地，τ_A和τ_B等于0，并且因此其是相同的。然而，如果存在峰值切换，则这有效地改变了换能器对的延迟时间。由于所测量的渡越时间T被定义为实际渡越时间t加上延迟时间τ，因此在不存在导致下式的峰值选择误差的情况中，可以将实际渡越时间替换为所测量渡越时间T：

$\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}}=0---\left(16\right)$

这样，该式可以用作诊断标准，以确立峰值选择中是否存在误差。式16对于广泛范围的超声计量仪和信号到达时间识别方法具有一般性的适用性。

这样，可以确立变量η：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}}---\left(17\right)$

其中，

L_A＝弦线A的长度；

L_B＝弦线B的长度；

t_A＝沿弦线A行进的超声信号的平均渡越时间；

t_B＝沿弦线B行进的超声信号的平均渡越时间；并且

ΔL＝L_B-L_A。

如果存在错误识别的峰值，则η≠0。

让我们检查在弦线A中错误识别了所接收的超声信号中的“实际”峰值的情况。再次参考图3，示出了示例性超声波形300(未依比例绘制)。“真实”到达时间320是波形从正极性变为负极性时的波形上的过零。当然，处理器等可能错误地识别早的过零310或者晚的过零330(或者某些其他的过零)，作为真实或实际的波形到达时间。如果超声计量仪操作于例如，125kHz，则波形的周期是8μsec(微秒)。因此，对于该频率，任何峰值选择误在8μsec的量级上。显然，关于另一频率的峰值选择误差将具有不同的值，其取决于波形的周期。在任何情况中，对于t_A中的误差，

$\mathrm{\η}=\frac{L_B}{\mathrm{\ΔL}}(t_A+t_e)-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}}---\left(18\right)$

其中，

η＝误差指标

L_A、L_B＝弦线A、B的长度；

t_A、t_B＝零流量时越过弦线A、B的平均渡越时间；

ΔL＝弦线A和B的长度差；并且

t_e＝渡越时间的误差。

这等同于：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}}+\frac{L_B}{\mathrm{\ΔL}}{t}_e---\left(19\right)$

由式(16)，已知

$\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}}=0$

由此 $\mathrm{\η}=\frac{L_B}{\mathrm{\ΔL}}{t}_e---\left(20\right)$

基于η的值，可以推断是否存在到达时间的错误识别。这些式可以适用于任何特定的计量仪。例如，参考图4，示出了一种超声计量仪的示意性端视图。该计量仪壳体400包括弦线A、弦线B、弦线C和弦线D。在壳体的中心处，由中心点410表示中心或纵向轴。垂直轴420同中心点410相交。以离开垂直轴420的36°角度自中心点绘制的线同弦线A和计量仪壳体400都相交。以离开垂直轴420的72°角度自中心点410绘制的线同弦线B和计量仪壳体400都相交。假设一种理想的计量仪，其具有不带有来自孔的逆流的换能器，据此：

$L_B=\sqrt{2}D\sin \left(72\right);$ 并且    (21)

$L_A=\sqrt{2}D\sin \left(36\right)$

其中，

L_A＝弦线A的长度；

L_B＝弦线B的长度；并且

D＝计量仪直径

因此：

$\frac{L_B}{L_A}=1.618034---\left(22\right)$

可以表达为L_A/(L_B-L_A)

同

相乘，得到

用1.618034替换L_B/L_A，得到：

$\frac{L_A}{\mathrm{\ΔL}}=1.618---\left(23\right)$

相似地，

可以表达为L_B/(L_B-L_A)。

同

相乘，得到

用1.618替换L_B/L_A，得到：

$\frac{L_B}{\mathrm{\ΔL}}=2.618---\left(24\right)$

显然，在弦线之间存在不同的角度(或反弹路径)关系的情况中，这些比的值将不同。

假设不会有来自理论计量仪的完整圆周的换能器的任何凹陷的影响，则上文关于L_A/ΔL和L_B/ΔL的值取决于计量仪尺寸。该假设在很大程度上是准确的，由于背向筒管段壳体的换能器凹陷，使得L_A/ΔL的比和L_B/ΔL的比随着计量仪的尺寸而变化。计量仪越小，则该变化就越大。

由于上文中τ在被校准或者从计量仪去除时被定义为0，并且由于L_B/ΔL等于2.618，如上文参考式(20)所示，因此该式简化为：

η＝2.618t_e    (25)

如果错误识别的峰值是离开“真实”过零的一个过零(最普遍的情况)，则取决于被错误识别的过零在时间上早于真实的过零(关于η的值是负的情况)还是在时间上晚于真实或正确的过零(关于η的值是正的情况)，关于η的值加上或者减去21μsec。更一般地，

η＝2.618E_A-1.618E_B    (26)

其中，

E_A＝t_A的误差；并且

E_B＝t_B的误差。

如果E_B＝0并且E_A＝+/-8μs，则η＝+/-21μs；

如果E_A＝0并且E_B＝+/-8μs，则η＝+/-13μs；

如果E_B＝E_A＝+/-8μs，则η＝+/-8μs

对于正常的制造公差，误差E_B和E_A在+/-1μs的量级，其意味着约+/-3μs的η。只要来自制造公差的误差乘以最大的L/ΔL值(例如，2.618)小于超声波形的一个周期，则小于某个预定值的任何误差测量可仅作为制造公差而被丢弃。例如，该预定值可以是小于一个周期的任何值(诸如，在该情况中为4μsec)。因此η测试可以使峰值切换误差同制造公差分离。

上文的推导是零流量通过计量仪的假设。当然，在真实世界的应用中，由于层化和对流，在非常低的速度下，同质介质的假设没有必要是真实的。在高流速下，湍流和压力浪涌扰乱了介质的同质性。因此，使用这些准确的式可能呈现最好应避免的挑战。优选实施例通过使用所测量的声音速度c实现了该方法的以下理论。

优选的是，t_A是基于关于弦线A的上游和下游测量批量的平均。相似地，t_B应是基于关于弦线A的上游和下游渡越时间测量批量的平均。然而，由式(7)已知，t_A＝L_A/c_A且t_B＝L_B/c_B。其遵循：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{L}_A(c_B-c_A)}{{\mathrm{\ΔLc}}_A{c}_B}---\left(27\right)$

其中，

η＝误差指标

L_A、L_B＝弦线A、B的长度；

c_A、c_B＝通过弦线A、B测量的声音速度值；并且

ΔL＝弦线A和B的长度差。

该计算呈现了额外的优点。当然，最终该计算是基于与前面的式相同的变量。但是由于标准的超声计量仪，诸如由受让人所销售的计量仪，已经计算了关于每个弦线的声音速度，因此基于已知的或者所计算的信息可以容易地计算关于η的值。

图5是根据本发明的一个实施例的方法的流程图。用于检测波形中的峰值选择误差的方法包括：在步骤500中，预处理波形(例如，对波形进行滤波和数字化)；在步骤510中，测量关于沿计量仪中的第一路径的一个或多个超声信号的第一平均渡越时间；在步骤520中，测量关于沿计量仪中的第二路径的一个或多个超声信号的第二平均渡越时间，其中第一和第二路径具有不同的长度；以及，在步骤530中基于第一路径的长度、第二路径的长度、第一平均渡越时间和第二平均渡越时间，确定是否存在峰值选择误差。还可以添加额外的步骤。例如，在步骤540中，通过误差的量值、以及方向或极性的知识，要么通过事实后的校正，要么通过“行程中”校正，可以校正测量误差。如果值η是正的，则在时间方向中误差出现的较晚。如果值η是负的，则在时间方向中误差出现的较早。

在四弦线计量仪中，由于这些弦线对中的每个弦线对包括不同的长度的弦线，因此还可以进行弦线A和C、D和C、以及D和B之间的该η的比较测试。然后可以使用这四个η值查明和校正峰值切换误差。

另一应用是检查行程时间测量是正确的。例如，在不使用测量超声信号到达时间的过零的方法的情况下，可以使用对行程时间测量的检查。

应当注意，本发明不仅适用于如上文所示的四弦线超声计量仪，而且还适用于其他的计量仪设计，包括反弹路径超声计量仪(只要这些计量仪具有至少两个不同长度的弦线)。诸如L_A和L_B的术语的使用不应被解释为将本发明限制于特定的弦线集合。可以针对超声计量仪中的任何弦线使用本发明。还应当注意，本发明不限于过零点，并且还可以应用于峰值选择点或者其中拾取误差是相对恒定的波形上的任何其他点。本发明还用于验证某些公差中的准确时间测量，而同测量到达时间的方法无关(尽管指标相比于过零方法可能是较弱或较强的)。

尽管示出并描述了本发明的优选实施例，但是在不偏离本发明的精神和教导内容的前提下，本领域的技术人员可以进行修改。此处描述的实施例仅是示例性的而非限制性的。例如，本发明同样良好地适用于作为模拟信号的数字化信号。系统和装置的许多变化方案和修改方案是可行的，并且在本发明的范围内。例如，本发明适用于源自具有不同长度的两个或更多弦线的任何超声数据，并且不应被限制于所公开的四弦线计量仪。因此，保护范围不限于此处描述的实施例，而是应仅由所附权利要求限定，其范围应包括所附权利要求的所有等同物。

Claims (19)

1.一种用于检测波形中的峰值选择误差的方法，包括：

a)测量关于沿管线中第一路径的一个或多个超声信号的第一平均渡越时间；

b)测量关于沿所述管线中第二路径的一个或多个超声信号的第二平均渡越时间，所述第二路径具有不同于所述第一路径的长度；

c)基于所述第一路径的长度、所述第二路径的长度、所述第一平均渡越时间和所述第二平均渡越时间，确定是否存在峰值选择误差。

2.权利要求1的方法，进一步包括：

d)计算所述峰值选择误差的大小和方向。

3.权利要求1的方法，进一步包括：

d)计算所述峰值选择误差的大小和方向；

e)校正所述峰值选择误差。

4.权利要求1的方法，其中，当变量η具有大于预定值的绝对值时，存在峰值选择误差，η根据下式定义：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}},$

其中，

η＝误差指标；L_A＝弦线A的长度；

L_B＝弦线B的长度；

t_A＝沿弦线A行进的超声信号的平均渡越时间，即，校正的平均测量渡越时间；

t_B＝沿弦线B行进的超声信号的平均渡越时间，即，校正的平均测量渡越时间；并且

ΔL＝L_B-L_A。

5.权利要求4的方法，

其中所述预定值小于超声信号的一个周期。

6.权利要求1的方法，其中，使用所述第一路径的所述长度、所述第二路径的长度、所述第一平均渡越时间、和所述第二平均渡越时间计算关于所述管线中的介质的第一和第二声音速度，所述确定是否存在峰值选择误差的步骤是由所述第一和第二声音速度计算确定。

7.权利要求4的方法，其中由η是正的或负的来指出所述误差的方向。

8.权利要求1的方法，其中，当变量η具有大于预定值的绝对值时，存在峰值选择误差，η根据下式定义：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{L}_A(c_B-c_A)}{{\mathrm{\ΔLc}}_A{c}_B},$

其中，

η＝误差指标；

L_A、L_B＝弦线A和B的长度；

c_A、c_B＝关于通过弦线A和B测量的声音速度值；并且

ΔL＝L_B-L_A。

9.权利要求8的方法，其中所述预定值小于关于超声信号的一个周期的持续时间。

10.一种超声计量系统，包括：

第一换能器对，其定义了具有第一路径长度的第一超声路径；

第二换能器对，其定义了具有第二路径长度的第二超声路径；

一个或多个处理器，其同所述第一和第二换能器对相关联，所述一个或多个处理器适用于确定关于越过所述第一超声路径的超声信号的第一平均渡越时间测量，以及关于越过所述第二超声路径的超声信号的第二平均渡越时间测量，其中所述一个或多个处理器识别第一和第二平均渡越时间测量中的至少一个平均渡越时间测量中的峰值选择测量误差。

11.权利要求10的超声计量系统，其中所述处理器使用所述第一平均渡越时间测量、所述第二平均渡越时间测量、所述第一路径长度和所述第二路径长度识别所述峰值选择测量误差。

12.权利要求10的超声计量系统，其中所述处理器通过分析下式而识别峰值选择测量误差：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}},$

其中，

η＝误差指标；

L_A＝弦线A的长度；

L_B＝弦线B的长度；

t_A＝沿弦线A行进的超声信号的平均渡越时间，即，校正的平均测量渡越时间；

t_B＝沿弦线B行进的超声信号的平均渡越时间，即，校正的平均测量渡越时间；并且

ΔL＝L_B-L_A。

13.权利要求10的超声计量系统，其中所述处理器通过分析下式而识别峰值选择测量误差：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{L}_A(c_B-c_A)}{{\mathrm{\ΔLc}}_A{c}_B},$

其中，

η＝误差指标；

L_A、L_B＝弦线A和B的长度；

c_A、c_B-通过弦线A和B测量的声音速度值；并且

ΔL＝L_B-L_A。

14.权利要求10的超声计量系统，其中所述第一和第二超声路径部分地驻留在安装在管线上的超声计量仪中。

15.权利要求13的超声计量系统，其中如果η的绝对值大于预定的值，则存在峰值选择测量误差。

16.权利要求15的超声计量系统，其中所述的预定值小于所述的超声信号的单一的周期除以L/ΔL，其中L是弦线的长度，而ΔL是所涉及的两个弦线的长度差。

17.权利要求11的超声计量系统，其中所述处理器通过分析下式而识别峰值选择测量误差：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{t}_A}{\mathrm{\ΔL}}-\frac{L_A{t}_B}{\mathrm{\ΔL}},$

其中，

η＝误差指标；

L_A＝弦线A的长度；

L_B＝弦线B的长度；

t_A＝沿弦线A行进的超声信号的平均渡越时间，即，校正的平均测量渡越时间；

t_B＝沿弦线B行进的超声信号的平均渡越时间，即，校正的平均测量渡越时间；并且

ΔL＝L_B-L_A。

18.权利要求11的超声计量系统，其中所述处理器通过分析下式而识别峰值选择测量误差：

$\mathrm{\η}=\frac{L_B{L}_A(c_B-c_A)}{{\mathrm{\ΔLc}}_A{c}_B},$

其中，

η＝误差指标；

L_A、L_B＝弦线A和B的长度；

c_A、c_B-通过弦线A和B测量的声音速度值；并且

ΔL＝L_B-L_A。

19.权利要求11的超声计量系统，其中所述处理器基于声音速度的计算，计算所述测量误差。

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