CN100547372C - 一种导线振动试验中确定试验频率的方法及系统 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种导线振动试验中确定试验频率的方法及系统，所述方法包括以下步骤：步骤一、给定一个激振信号，并施加所述的激振信号于激振点使被测导线振动；步骤二、选择一个输入频率，使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上；步骤三、保持所述的激振信号的能量不变，调节所述的输入频率以使所述激振点的振动速度有效值最小，记录该振动速度有效值及其对应的频率；步骤四、保持所述的激振信号的能量不变，重复所述的步骤二、步骤三，获取多组振动速度有效值及其对应的频率的记录；步骤五、对获取的多个振动速度有效值进行比较并选择其中最小的振动速度有效值所对应的频率作为试验频率。本发明可以快速、准确地确定导线振动试验中的试验频率。

Description

一种导线振动试验中确定试验频率的方法及系统

技术领域

本发明有关于在室内进行导线振动的模拟试验，特别是由微风所引起的导线振动的模拟试验，具体的说是一种导线振动试验中确定试验频率的方法及系统。

背景技术

微风振动引起的架空输电导线、避雷线(以后统称导线)疲劳断线等严重威胁到输电导线(特别是大跨越导线)的安全运行。近年来，随着经济建设的持续快速发展，在基础建设上的投资力度也在不断加大，输电线路的“瓶颈”使得电网建设规模不断扩大，大跨越工程也越来越多，越来越大。维护大跨越输电导线的稳定运行，确保电网安全，将是线路工作者面临的一个非常重要的问题。

图1是实际铁塔与导线连接示意图。如图1所示铁塔103上连接着绝缘子串104，在绝缘子串的下端挂有悬垂线夹101，导线105是穿过该悬垂线夹101并固定于该悬垂线夹101中，而防振装置102设置于该导线105上起到防振的作用。

图2所示的是图1的悬垂线夹中导线断股的主要部位。其中201是回转轴、202是船体、203是压板、204是断股部位。为了能使防振装置102在实际当中起到有效防振的作用，需要测量导线在实际振动中的谐振频率、振幅等参数。所以在实际架设导线之前必须在实验室进行模拟的振动试验，以获得所需要的参数。

“功率法”是进行室内导线模拟微风振动试验研究的方法之一，其中试验频率的确定是该项试验中较为核心的内容。在实际的微风振动中，由于导线振动的锁定效应，导线会稳定在具有最大振幅的频率上振动，而此时正是对导线产生最大破坏的状态。所以，只有在产生最大振幅的频率上进行试验，才能最准确地测出导线的实际振动水平，从而最有效地进行防振，确保输电线路的安全稳定运行。

在采用“功率法”进行导线微风振动强度试验时，试验的频率范围为：10～100Hz，通常为每5Hz间隔进行一次测试。在现有技术中，确定试验频率的方法包括以下两种：

第一种：(传统方法)

①施加激振信号，选择一个输入频率f′₁，使导线系统处于谐振状态(力与速度同相位)，并记录此时的输入能量W′₀；

②观测并确定导线上最大振动点的位置；

③退掉激振能量；

④在导线上最大振动点处固定位移传感器；

⑤将导线的激振能量恢复到W₀；

⑥采集位移传感器的输出值A′₁；

⑦再次退掉激振能量。

通过上述过程得到一组数据(W′₀，f′₁，A′₁)，重复上述过程直到(W′₀，f′₄，A′₄)，以便将5Hz内的谐振频率全部找完(一般在5Hz内约有2～4个谐振频率)得到2～4组数据，其中位移(A′_n)最大时所对应的频率即为试验频率。该方法需要多人配合，比较耗时，且测试精度还不高，故该方法一直没被得到使用。

第二种：(习惯方法)

第二种方法是：在每5Hz之间任选一谐振频率，即开始进行试验。但是，此频率并不一定是该5Hz中振动最大的频率，特别是在导线上安装防振装置后，导线系统的阻尼随频率呈非线性的变化，因此，再以5Hz间隔选择频率时，测试精度受到很大影响，有可能影响对导线实际振动水平及防振装置实际防振效果的客观准确判断。

可见，上述的第一、二种方法都存在着自身的缺陷，因此就需要一种又准确又快速地查找试验频率的方法，来弥补现有技术中的不足。

发明内容

为了克服现有技术的缺陷，本发明提供一种导线振动试验中确定试验频率的方法及系统，用以提高测试精度和测试效率。

本发明的目的之一是，提供一种导线振动试验中确定试验频率的方法，所述方法包括以下步骤：步骤一、给定一个激振信号，并施加所述的激振信号于激振点使被测导线振动；步骤二、选择一个输入频率，使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上；步骤三、保持所述激振信号的能量不变，调节所述的输入频率以使所述激振点的振动速度有效值最小，记录该振动速度有效值及其对应的频率；步骤四、保持所述的激振信号的能量不变，重复所述的步骤二、步骤三，获取多组振动速度有效值及其对应的频率的记录；步骤五、对获取的多个振动速度有效值进行比较并选择其中最小的振动速度有效值所对应的频率作为试验频率。

施加所述的激振信号于激振点是指：采用信号发生器产生激振信号，将该激振信号经功率放大后施加于激振点。

所述的方法还包括：获取所述激振点的振动速度有效值的步骤，其中该获取所述激振点的振动速度有效值的步骤包括：采用数字电压表读取所述激振点的振动速度有效值。

当使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上时，所述激振点上的振动加速度有效值、振动速度有效值、振动位移有效值具有振动加速度有效值最小则振动速度有效值最小、振动位移有效值最小的关系；此时，振动加速度有效值的最小值所对应的频率及振动位移有效值的最小值所对应的频率与振动速度有效值的最小值所对应的频率相同。

本发明还提供一种导线振动试验中确定试验频率的系统，所述系统包括：激振能量信号发生装置，用于产生一给定的激振能量信号，并施加所述的激振能量信号于激振点使被测导线振动；频率输入装置，用于选择一个输入频率，使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上；频率调节装置，用于调节所述的输入频率；振动速度测量装置，用于测量所述激振点的振动速度有效值的最小值；记录装置，用于记录多组所述振动速度有效值的最小值及其对应的频率；频率输出装置，用于对多个振动速度有效值进行比较并选择其中最小的振动速度有效值所对应的频率作为试验频率进行输出。

所述的激振能量信号发生装置包括：信号发生器和功率放大器；其中，信号发生器产生激振信号，将该激振信号经功率放大器放大后施加于激振点。

所述的振动速度测量装置是指：加速度传感器，该加速度传感器用于测量所述激振点的振动加速度即时值。

所述的振动速度测量装置还包括：积分放大器和数字电压表；其中，所述数字电压表包括速度电压表、位移电压表或加速度电压表。在需获得激振点的振动速度有效值时：积分放大器用于将加速度传感器测量到的激振点的振动加速度即时值进行一次积分放大后得到激振点的振动速度即时值，该振动速度即时值送至数字电压表得到激振点的振动速度有效值；在需获得激振点的振动加速度有效值时：积分放大器用于将加速度传感器测量到的激振点的振动加速度即时值进行(不需积分)放大后得到激振点的振动加速度即时值，该振动加速度即时值送至数字电压表得到激振点的振动加速度有效值；在需获得激振点的振动位移有效值时：积分放大器用于将加速度传感器测量到的激振点的振动加速度即时值进行二次积分放大后得到激振点的振动位移即时值，该振动位移即时值送至数字电压表得到激振点的振动位移有效值。其中，如果被测导线的振动稳定在一个谐振频率上，则所述激振点上的振动速度有效值、振动加速度有效值、振动位移有效值具有振动速度有效值最小则振动加速度有效值最小、振动位移有效值最小的关系；并且，所述加速度电压表的最小振动加速度有效值所对应的频率及振动位移电压表的最小位移有效值所对应的频率与速度电压表的最小振动速度有效值所对应的频率相同。

本发明的有益效果在于：提高了室内导线摸拟振动试验测试的精度及工作效率，对输电线路的安全、稳定运行提供了可靠的技术保证。通过本发明，明确了bate阻尼线的防振特点及缺陷，为今后开展其它形式防振装置防振特性的研究提供了依据。

附图说明

图1是铁塔与导线连接示意图。

图2是悬垂线夹中导线断股的主要部位截面图。

图3A是风吹过圆柱体产生卡门旋涡的示意图。

图3B是旋涡作用在圆柱体上力的频谱图。

图4A是受迫振动的位移-时间曲线图。

图4B是振动时的频率-振幅关系图。

图5是导线自阻尼时实际振型示意图。

图6是本发明在确定试验频率时的步骤流程图。

图7是本发明的室内模拟试验档距布置及振动参数测量系统接线图。

图8A是用本发明与现有方法试验时的频响特性比较图。

图8B是用本发明与现有方法试验时的频响特性比较图。

具体实施方式

以下参照附图说明本发明的具体实施方式。对于架空输电导线实际的振动状态而言，需考虑以下问题：

(1)风对导线的作用

风的激励是怎样引起导线的振动，可通过以下风洞试验来说明，即把一个圆柱体，水平地放在风洞的试验段中，并把圆柱体的两端刚性地固定。当风从垂直于圆柱体轴线的方向吹过时，在圆柱体的背后将产生旋涡，如图3A所示。这种旋涡称为“卡门旋涡”。旋涡发生在圆柱体背风面处，上下交替地产生，不断地离开圆柱体向背后延伸，渐渐地消失。

风对于圆柱体的作用除了有一个水平的压力外，由于这种上下交替旋涡的产生，在圆柱体上将有一种上下交替的作用力。可以通过测力计，把这种上下交替作用力的信号记录下来，进行频谱分析可得到图3B所示曲线。图3B是这种试验的一个例子，圆柱体的直径D＝60mm，风速V＝3.6m/s。

图3B所示曲线是力的频谱，其纵坐标为F/F₀，F是作用在圆柱体上力的均方根值，F₀是F的峰值，横坐标是力的频率。其峰值所对应的横坐标频率值为f_s，即为风作用在圆柱体上交变力的频率，也就是卡门旋涡的频率。这个交变力的频率与风速、圆柱体的直径有下面的关系：

$\mathrm{fs}=S\frac{\mathrm{Vs}}{D}---(1-1)$

fs---风作用在圆柱体上交变力的频率(Hz)；

Vs---司脱罗哈(Strouhal)风速(m/s)；

D---圆柱体直径(mm)；

S---司脱罗哈数，一般S＝185-210。

(2)同步效应(锁定效应)

如果圆柱体的两端不是刚性地固定，而是以弹簧支撑，当风吹过圆柱体时，圆柱体将上下振动。但是圆柱体这时的振动频率并不等于由式(1-1)所确定的频率f_s。在初始状态没有风的作用，圆柱体是处于静止的位置。当有风吹过圆柱体时，由于产生卡门旋涡，并以频率为f_s的交变力作用在圆柱体上。由图3B可知，f_s仅是交变力的中心频率，它不是单频的交变力，而是具有一个相当宽的频带。另外根据圆柱体和弹簧所组成的系统，其固有频率为f₀。在风引起的交变力谱中，只有频率为f₀的交变力将引起圆柱体激烈振动。当圆柱体以f₀的频率振动以后，气流将受到圆柱体振动的控制，圆柱体背后的旋涡将表现出相当好的顺序性，其频率也为f₀。当风的速度在一定范围内变化时，圆柱体的振动频率和旋涡的频率都不变化，仍保持为f₀。这种现象称为“同步效应”(锁定效应)。

在架空输电导线上，风引起导线振动的情况，与在风洞中风引起圆柱体振动的情况类似。从现场实测结果可以明显地看到，当风吹导线后，导线在旋涡的诱发下产生振动。导线开始振动以后，旋涡即受到导线的控制，旋涡的频率等于导线的振动频率。当风速在一定范围内变化时，导线与旋涡的频率均保持不变，很明显地反映出同步效应。

为了很好地理解上述导线的振动现象，可引入以下理论进一步说明：

(3)受迫振动

系统在周期性外力作用下所发生的振动，叫受迫振动(如架空输电导线在风的激励下所引起的振动)。设一系统(如架空导线)在弹性力-kx、阻力-cv(如导线振动时线股间的摩擦)和周期性外力Hcos pt(如卡门旋涡产生的交变力)的作用下做受迫振动。周期性外力也叫强迫力，H为其最大值，叫做力幅，p为其角频率。根据牛顿第二定律有：

-kx-cv+H cos pt＝ma

或

$m\frac{d^{2}x}{d{t}^2}+c\frac{\mathrm{dx}}{\mathrm{dt}}+\mathrm{kx}=H\cos \mathrm{pt}$

若令 $\frac{k}{m}={{\mathrm{\ω}}_0}^2,$ $\frac{c}{m}=2\mathrm{\β}$ 和 $\frac{H}{m}=h,$ 则上式可写成

$\frac{d^{2}x}{d{t}^2}+2\mathrm{\β}\frac{\mathrm{dx}}{\mathrm{dt}}+{{\mathrm{\ω}}_0}^{2}x=h\cos \mathrm{pt}---(1-2)$

方程(1-2)的解为

上式说明，受迫振动，是由阻尼振动和谐振动合成的。式(1-3)的图示曲线如图4A所示。实际上，从受迫振动开始经过不太长的时间后，阻尼振动就衰减到可以忽略不计，受迫振动达到稳定状态。在稳定状态时，受迫振动为一谐振动，其振动方程为

x＝Acos(pt+φ)    (1-4)

式中振动的角频率就是强迫力的角频率p，而振幅A和初相φ不仅和振动系统的性质有关，而且还和强迫力的频率和力幅有关。将式(1-4)代入式(1-2)，可求得受迫振动在稳定状态时的振幅和初相位分别为

$A=\frac{h}{\sqrt{{({{\mathrm{\ω}}_0}^2-p^2)}^2+4{\mathrm{\β}}^2{p}^2}}---(1-5)$

$\mathrm{\φ}=\mathrm{arctg}\frac{-2\mathrm{\βp}}{{{\mathrm{\ω}}_0}^2-p^2}---(1-6)$

(4)共振

由式(1-5)可知，稳定状态下振动的振幅A与强迫力的角频率p有关。图4B是对应于不同的β值的A-p曲线，图中ω₀为振动系统的固有频率。由图中可以看出，当强迫力的角频率p与固有角频率ω₀相差很大时，受迫振动的振幅A比较小，而当p与ω₀相接近时，A较大，在p为某一定值时，A为最大。我们把强迫力的角频率为某一定值时，受迫振动的振幅达到极大的现象叫做共振。共振时的角频率叫做共振频率。应用高等数学求极值的方法，由式(1-5)可求得共振角频率

${\mathrm{\ω}}_r=\sqrt{{{\mathrm{\ω}}_0}^2-2{\mathrm{\β}}^2}---(1-7)$

因此，系统的共振频率是由系统本身的性质和阻力决定的，而与强迫力无关。将式(1-7)代入式(1-5)可得共振时的振幅

$A_r=\frac{h}{2\mathrm{\β}\sqrt{{{\mathrm{\ω}}_0}^2-{\mathrm{\β}}^2}}---(1-8)$

由上两式可知，阻尼系数越小，共振角频率ω_r越接近于系统的固有角频率ω₀，同时共振的振幅A_r也越大(如导线自阻尼低频测量时)。若阻尼系数趋近于零，则ω_r趋近于ω₀，此时共振的振幅趋于无穷大(图4B)。

(5)本发明的试验理论依据

图5所示的是导线自阻尼时在导线输入能量W₀一定，三个不同谐振频率分别振动时的实际振型示意图。其中满足这样的关系：f1＞f2＞f3，A1＜A2＜A3，u1＞u2＞u3，f：导线振动的频率(Hz)，A：导线系统波幅点振幅(mm)，u：激振点振动速度的电压有效值(v)。(注：上述振型及参数间的数量级关系均为用本发明方法实际测量的结果)。导线605的两端分别固定在两个水泥墩块上；在导线605激振点的下方通过连接金具依次连接力传感器602和电动振动台603；在导线605激振点的上方固定加速度传感器601，用于测量激振点的振动速度u；在导线605的波幅(导线系统的最大位移)点处固定加速度传感器604，用于测量波幅点的振动位移A。从图5上可以明显得看出：由于f1＞f2，则f1时导线所消耗的阻尼能量β1(导线线股间摩擦所消耗的能量)大于f2时导线所消耗的阻尼能量β2，因此f1时导线系统的最大位移A1小于f2时导线系统的最大位移A2，；或者说f1时激振点振动速度的有效值u1大于f2时激振点振动速度的有效值u2(物体做简谐振动时，物体的振动速度越大则物体越靠近平衡位置)。用同样的方法可分析f2与f3、f1与f3的关系恒成立。因此，我们可以利用导线系统谐振频率时激振点振动速度有效值的大小与导线系统振幅的对应关系(利用现有的测试条件)，来快速、准确地确定导线系统产生最大振幅的频率，也是我们所需要的试验频率。

实施例

图7所示的是本发明的一种导线振动试验中确定试验频率的系统，所述系统包括：由信号发生器(型号：SG1020)和功率放大器(型号：D-300-3)组成的激振能量信号发生装置，用于产生一给定的激振能量信号，并施加所述的激振能量信号于激振点使被测导线振动；信号发生器具有频率输入装置，用于选择一个输入频率，使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上；信号发生器还具有频率调节装置，用于调节所述的输入频率；作为振动速度测量装置的有加速度传感器(型号：CA-YD-107 3228)、积分放大器(型号：E5858T)和数字电压表(型号：2480R)，加速度传感器用于测量所述激振点的振动加速度即时值，积分放大器用于将加速度传感器测量所述激振点的振动加速度即时值进行一次积分并放大，得到激振点的振动速度即时值，数字电压表用于将积分放大器输出的激振点的振动速度即时值变成振动速度有效值并进行显示；记录装置可选用计算机(型号：INDUSTRIAL COMPUTER 610)，用于记录多组所述振动速度有效值的最小值及其对应的频率；频率输出装置可采用计算机，用于对多个振动速度有效值进行比较并选择其中最小的振动速度有效值所对应的频率作为试验频率进行输出。

所述的振动速度测量装置优选方案为加速度传感器，该加速度传感器用于生成所述激振点的振动加速度即时值。其中还包括：积分放大器以及数字电压表；所述的加速度传感器将测得的振动加速度即时值经积分放大器一次积分放大后传给所述的速度电压表；所述的加速度传感器将测得的振动加速度即时值经积分放大器二次积分放大后传给所述的位移电压表；所述的加速度传感器将测得的振动加速度即时值经积分放大器(不需积分)放大后传给所述的加速度电压表；其中，如果被测导线的振动稳定在一个谐振频率上，则所述激振点上的振动加速度有效值、振动速度有效值、振动位移有效值具有振动加速度有效值最小则振动速度有效值最小、振动位移有效值最小的关系；并且，所述加速度电压表的最小振动加速度有效值所对应的频率及振动位移电压表的最小位移有效值所对应的频率与速度电压表的最小振动速度有效值所对应的频率相同。

如图7所示，该系统包括：油压加载装置801；水泥墩块802；重型线夹803；加速度传感器804；力传感器805(型号：BK-1)；电动振动台806(型号：D-300-3)；导线807；防振锤808；阻尼线809；拉力传感器810(型号：BK-2)；张力调节装置811；卷杨机加载装置812；阻尼线夹出口处813；防振锤夹头出口处814；悬垂线夹出口处815。并且加速度传感器804通过积分放大器与各个数字电压表连接。

如图6所示的是本发明确定试验频率的步骤图。首先在如图7的测量系统中，给定一个输入能量激振导线，并调节输入频率，使被测系统稳定在一个谐振的频率上，(保持此时的输入能量W₀不变)微调激振导线的频率，至速度电压表(u1)的读数最小，记录频率和速度电压表读数(f1，u1)；(保持输入能量W₀不变)继续改变频率到另一谐振状态，并使(u)最小，得到(f2，u2)，重复上述过程直到5Hz内的谐振频率全部找完得到(f1，u1)-(fn，un)，比较这n组数据，其中速度电压表有效值读数(u)最小时所对应的频率即为试验频率。此工作只需一个人在控制室操作即可完成，确定一个试验频率所用时间约为30-40秒，仅为传统方法所用时间的10％左右。

(6)本发明的优势

1)提高测试效率(与传统方法比)

传统方法确定一个试验频率所用时间约5-10分钟，本发明方法所用时间约30-40秒，本发明方法用时仅为传统方法用时的10％左右。通常，一个方案需进行10～14个频率的试验，一个大跨越工程需进行10～30个方案的试验，仅在确定试验频率这个环节上，本发明方法与传统方法相比，节省时间非常明显。

2)提高测试精度和测试可靠性：(与习惯方法比)

在导线最大振动状态的确定上，习惯方法是每5Hz间隔任选，本发明方法是以电压表有效值的读数最小来最终确定，因此，测试精度明显提高；在导线最大振动频率的选择上，习惯方法仍是约每5Hz间隔任选，没有比较且间隔太大，可能丢掉最大振动频率，本发明方法是在5Hz之间，以0.01Hz的间隔扫频并通过比较确定，因此，除测试精度高外，还不会产生遗漏，使试验的成功率及可靠性大大增强。

为了比较本发明方法与习惯方法的测试效果，分别在两个方案上，用两种方法进行了试验，试验数据分别见表1、表2，相应的频响特性曲线见图8A及图8B(其中图8A：1.0组日本圣诞树阻尼线；图8B：1.6组日本圣诞树阻尼线)。

从图8A中可以看出，习惯方法试验时的最大振幅出现在55.33Hz，为1.32mm，本发明方法试验时最大振幅出现在44.14Hz，为1.51mm，习惯方法试验时的最大振幅比本发明方法试验时最大振幅小12.6％。

表1：

从图8B中可以看出，习惯方法试验时的最大振幅出现在45.80Hz，为1.53mm，本发明方法试验时最大振幅出现在38.60Hz，为2.03mm，习惯方法试验时的最大振幅比本发明方法试验时最大振幅小24.6％。

表2：

由以上数据可知，习惯方法很可能在寻找导线系统产生最大振动频率上产生遗漏，从而影响对导线系统实际振动水平的客观、准确判断。而应用本发明却可以弥补这个不足。(上述试验是在完全使用原日本圣诞树形式阻尼线的情况下进行的，其振动特点是振动较为平稳，如果用beta阻尼线，上述最大振幅差将更加明显。)

(7)本发明的有益效果

1)本发明为在实验室中应用“功率法”进行导线振动强度测试时，为试验频率的准确、快速确定提供了一种新的方法，具有一定的科学性，实用性强。

2)本发明解决了几十年来国内在运用“功率法”进行导线振动强度测试时，始终没有一个明确的、并在实验室中易操作的如何准确、快速确定试验频率的方法问题。

3)本发明，提高了室内导线摸拟振动试验的精度和可靠性，对输电线路的安全、稳定运行提供了可靠的技术保证。

4)本发明提高了室内导线摸拟振动试验的工作效率(如用本发明方法后完成一个大跨越工程所用的时间仅为原来的20％～30％)。

5)本发明，为掌握各频率下导线系统的振动特性提供了实验依据，如发现了一直使用的beta阻尼线防振形式不能根治高频振动的缺陷(这也是实际运行线路中比较普遍的问题)等。因此，为解决该专业过去一直困惑的甚至是影响该专业没有重大突破的问题提供了一个契机，为今后开展其它形式防振装置防振特性的研究提供了理论、试验基础，为提高防振技术水平提供了技术方法上的保证。

Claims (7)

1.一种导线振动试验中确定试验频率的方法，其特征是，所述方法包括以下步骤：

步骤一、给定一个激振信号，并施加所述的激振信号于激振点使被测导线振动；

步骤二、选择一个输入频率，使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上；

步骤三、保持所述的激振信号的能量不变，调节所述的输入频率以使所述激振点的振动速度有效值最小，记录该振动速度有效值及其对应的频率；

步骤四、保持所述的激振信号的能量不变，重复所述的步骤二、步骤三，获取多组振动速度有效值及其对应的频率的记录；

步骤五、对获取的多个振动速度有效值进行比较并选择其中最小的振动速度有效值所对应的频率作为试验频率。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征是，施加所述的激振信号于激振点是指：采用信号发生器产生激振信号，将该激振信号经功率放大后施加于激振点。

3.根据权利要求1所述的方法，其特征是，当使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上时，所述激振点上的振动加速度有效值、振动速度有效值、振动位移有效值具有振动加速度有效值最小则振动速度有效值最小、振动位移有效值最小的关系；此时，振动加速度有效值的最小值所对应的频率及振动位移有效值的最小值所对应的频率与振动速度有效值的最小值所对应的频率相同。

4.一种导线振动试验中确定试验频率的系统，其特征是，所述系统包括：

激振能量信号发生装置，用于产生一给定的激振能量信号，并施加所述的激振能量信号于激振点使被测导线振动；

频率输入装置，用于选择一个输入频率，使被测导线的振动稳定在一个谐振频率上；

频率调节装置，用于调节所述的输入频率；

振动速度测量装置，用于测量所述激振点的振动速度有效值的最小值；

记录装置，用于记录多组所述振动速度有效值的最小值及其对应的频率；

频率输出装置，用于对多个振动速度有效值进行比较并选择其中最小的振动速度有效值所对应的频率作为试验频率进行输出。

5.根据权利要求4所述的系统，其特征是，所述的激振能量信号发生装置包括：信号发生器和功率放大器；其中，信号发生器产生激振信号，将该激振信号经功率放大器放大后施加于激振点。

6.根据权利要求4所述的系统，其特征是，所述的振动速度测量装置是指：加速度传感器，该加速度传感器用于测量所述激振点的振动加速度即时值。

7.根据权利要求6所述的系统，其特征是，所述的振动速度测量装置还包括：积分放大器以及数字电压表；

其中，所述数字电压表包括速度电压表、位移电压表或加速度电压表；

所述的加速度传感器将测得的振动加速度即时值经积分放大器一次积分放大后传给所述的速度电压表；

所述的加速度传感器将测得的振动加速度即时值经积分放大器二次积分放大后传给所述的位移电压表；

所述的加速度传感器将测得的振动加速度即时值经积分放大器放大后传给所述的加速度电压表；其中，

如果被测导线的振动稳定在一个谐振频率上，则所述激振点上的振动加速度有效值、振动速度有效值、振动位移有效值具有振动加速度有效值最小则振动速度有效值最小、振动位移有效值最小的关系；并且，

所述加速度电压表的最小振动加速度有效值所对应的频率及位移电压表的最小位移有效值所对应的频率与速度电压表的最小振动速度有效值所对应的频率相同。

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