一种用于乙烯裂解炉的两程辐射段炉管
技术领域:
本发明涉及一种裂解炉,尤其涉及用于石油裂解生产烯烃的裂解炉。
背景技术:
在乙烯装置中,裂解炉是核心设备。为了尽可能缩短裂解反应的停留时间,同时又提高裂解深度,裂解炉的辐射盘管(炉管)向短长度、小直径的方向发展,双程盘管被广泛采用,单程辐射管业已用于工业装置。
辐射盘管的设计是决定裂解选择性,提高裂解产品烯烃收率和提高对不同裂解原料适应性的关键。改进辐射盘管的结构,成为管式裂解炉技术发展中最核心的部分。20多年来,相继出现了单排分支变径管、混排分支变径管、不分支变径管、单程等径管等不同结构的辐射盘管。
为使原料消耗大大降低、维持适当的运转周期和具有较好的原料适应性,目前大多数公司均采用两程(18~24m)分支变径或两程变径高选择性炉管,将停留时间控制在0.15~0.25s。第一程采用小直径炉管,利用它比表面积大的特点达到快速升温的目的,第二程采用较大直径的炉管以降低对结焦敏感性的影响。所采用的两程高选择性辐射段炉管有1-1型(U型)、2-1型、4-1型、5-1型、6-1型、8-1型等炉管。高选择性炉管最短停留时间小于0.1s的单程小直径炉管(毫秒炉管),由于它的比表面积最大,升温速度快,裂解温度最高,因此选择性最高。
20世纪八、九十年代以来,随着百万吨级乙烯装置的问世,与之相匹配的大型裂解炉技术也得到很大发展,目前世界上已经建设了几十台单炉乙烯年生产能力达到10万吨以上的大型裂解炉,最大达18万吨/年(液体原料)。大型裂解炉的优势是:(1)可节省约10%左右的投资;(2)由于炉子台数减少,便于管理和维修;(3)占地面积亦可相应减少。
裂解炉大型化与其他装置和设备的大型化有所不同,提高裂解炉的能力是通过增加辐射段炉管数量来实现的。但是辐射段炉管增加后,裂解炉辐射段长度相应也增加。如何能够在不增加炉膛长度的情况下提高裂解炉的能力,是实现大型化的一条途径。
1-1型(U型)两程炉管具有较大的比表面积,具有较好的机械性能,但运行周期比其他两程炉管要短。
2-1型两程炉管具有较大的比表面积,但与1-1型炉管相比辐射段长度要长。见图2。
发明内容:
本发明要解决的技术问题是:
为了克服1-1型两程炉管和2-1型两程炉管各自的缺点,并保留各自的优点,本发明将2-1型两程炉管的第一程2根管子的长度缩短,也即相当于将1-1型两程炉管的上段改为2根管子,使比表面积提高,克服了1-1型两程炉管运转周期短的缺点,同时克服2-1型两程炉管辐射段长度长的缺点。
本发明的技术方案是:
一种两程辐射段炉管的乙烯裂解炉,该裂解炉包括:炉体1,高压汽包2,对流段3,炉管4,燃烧器5,燃烧室6,废热锅炉7;其特征是:所述的炉管4为两程立式炉管;
该炉管4的第一程分为上、下两段,第一程上段21是两个等径管,每个管的管径相同;原料从上端进入第一程上段21的两个分支管;
第一程上段21的下面连接集合管22,该集合管的上端是两个管口,下端汇合到一个管口,与第一程下段23连通,上、下管口直径不同;第一程下段23是单一的等径管,其直径大于第一程上段21中任一个分支管的直径;在第一程下段23的下端连接弯头24;
弯头24的下游一端连接水平管段25,水平管段25的另一端连接弯头26,弯头26的另一端连接第二程炉管27;
第二程炉管27是一个等径管;物料从第二程炉管27的上端出料。
所述的第一程下段23的长度与第一程炉管总长度之比的范围通常是0.2至0.8,其中0.25至0.75更常用,也可以是0.5,即第一程上段与第一程下段长度相同。
所述的水平管段25可以是等径管,即第二程炉管27的管内径等于第一程下段23的管内径。水平管段25也可以是变径管,其进口端的管内径等于第一程下段23的管内径,出口端的管内径等于第二程炉管27的管内径,出口端的管内径大于进口端的管内径。
所述的水平管段25可以是直管,也可以是在水平面内有弯曲的。目的是在排列炉管时便于绕开其他管子。
所述的第一程上段21任一个分支管的内径与第一程下段23单管内径之比的范围是1∶1.2至1∶1.6。
所述的第一程下段23的管内径与第二程炉管27的内径之比的范围是1∶1.05至1∶1.15。
所述的第一程上段21的任一个分支管的内径范围是37mm至45mm。
所述的第一程下段23的管内径范围是52mm至64mm。
所述的第二程炉管27的内径范围是56mm至68mm。
炉管的壁厚一般每一段为等厚的,但在特殊情况下,特别是由于加工过程的因素,壁厚也可能沿轴向有变化。各段炉管的壁厚可以一样,也可以不一样。炉管内径较小时,往往其壁厚也薄一些。
本发明的炉体1,高压汽包2,对流段3,燃烧器5,燃烧室6,废热锅炉7等其余部件是常规的,炉管的排列方式也是常规的,可以根据具体应用条件选择各种形式组合、替换,或采用本领域普通技术人员所公知的其他形式。
本发明的炉管称为2-1-1型炉管,与现有的2-1型炉管相比,具有较高的选择性和较好的机械性能。
由于2-1型炉管在裂解炉内错排时互相遮蔽,以至于沿着炉管周向产生温差,容易引起炉管弯曲,尤其是在炉管的下段更严重。本发明的2-1-1型炉管在裂解炉内错排时,由于炉管的上段的温度不是很高,因遮蔽而产生的温差较小,而下段由于已经合二为一,产生的遮蔽很少,故可以避免该问题。
本发明的有益效果是:
本发明的炉管构型具有运转周期长、机械性能好、辐射段炉膛小的优点。
附图说明:
图1是裂解炉示意图。
图2是现有技术——2-1型两程炉管的示意图。
图3是2-1-1型炉管的示意图。
图4是水平段变径的2-1-1型炉管的示意图。
图5是2-1-1型炉管的排布平面示意图。
具体实施方式:
以下描述仅表示本发明的具体实施方式,只是为了进一步对本发明进行说明,而并不对本发明进行限制。
实施例1:
一种两程辐射段炉管的裂解炉,该裂解炉包括:炉体1,高压汽包2,对流段3,炉管4,燃烧器5,燃烧室6,废热锅炉7;所述的炉管4为两程立式炉管;该炉管4的第一程分为上、下两段,第一程上段21是两个等径管,每个管的管径相同;原料从上端进入第一程上段21的两个分支管;第一程上段21的下面连接集合管22,该集合管的上端是两个管口,下端汇合到一个管口,与第一程下段23连通,上、下管口直径不同;第一程下段23是单一的等径管,其直径大于第一程上段21中任一个分支管的直径;在第一程下段23的下端连接弯头24;弯头24的下游一端连接水平管段25,水平管段25是变径管,水平管段25的另一端连接弯头26,弯头26的另一端连接第二程炉管27;第二程炉管27是一个等径管;物料从第二程炉管27的上端出料。
具体参数见表1、表2。
实施例2、3、4:
一种两程辐射段炉管的裂解炉,与实施例1的区别在于结构参数不同,具体见表3。
表1实施例1与现有技术结构比较
炉管构型 |
实施例1 |
现有技术2-1型炉管 |
现有技术1-1型炉管 |
总组数(同炉膛可放最大组数) |
37 |
26 |
39 |
第一程上段 |
|
|
|
炉管根数 |
2 |
2 |
1 |
管内径 m |
0.041 |
0.044 |
0.050 |
壁厚 m |
0.006 |
0.006 |
0.006 |
管外径 m |
0.053 |
0.056 |
0.062 |
管间距 m |
0.594 |
0.101 |
0.116 |
S/D |
1.122 |
1.804 |
1.871 |
管长 m |
5.25 |
10.50 |
10.50 |
炉管体积 m<sup>3</sup> |
0.5129 |
0.8302 |
0.8041 |
内表面积 m<sup>2</sup> |
50.0408 |
75.4736 |
64.3241 |
F/V m<sup>-1</sup> |
97.561 |
90.909 |
80.000 |
第一程下段 |
|
|
|
炉管根数 |
1 |
|
|
管内径 m |
0.054 |
|
|
壁厚 m |
0.006 |
|
|
管外径 m |
0.066 |
|
|
管间距 m |
0.1224 |
|
|
S/D |
1.855 |
|
|
管长 m |
5.25 |
|
|
炉管体积 m<sup>3</sup> |
0.4449 |
|
|
内表面积 m<sup>2</sup> |
32.9537 |
|
|
F/V m<sup>-1</sup> |
74.074 |
|
|
第二程 |
|
|
|
炉管根数 |
1 |
1 |
1 |
管内径 m |
0.058 |
0.062 |
0.054 |
壁厚 m |
0.006 |
0.006 |
0.006 |
管外径 m |
0.070 |
0.074 |
0.066 |
管间距 m |
0.1224 |
0.126 |
0.116 |
S/D |
1.7486 |
1.7027 |
1.7576 |
管长 m |
10.50 |
10.50 |
10.50 |
炉管体积 m<sup>3</sup> |
1.0264 |
0.8242 |
0.9378 |
内表面积 m<sup>2</sup> |
70.7894 |
53.1746 |
69.4700 |
F/V m<sup>-1</sup> |
68.966 |
64.516 |
74.074 |
总管长 m |
21.00 |
21.00 |
21.00 |
总体积 m<sup>3</sup> |
1.9842 |
1.6544 |
1.7419 |
总内表面积 m<sup>2</sup> |
153.7840 |
128.6481 |
133.7940 |
总F/V m<sup>-1</sup> |
77.5027 |
77.7605 |
76.8095 |
表2实施例1与现有技术实验结果比较
表中数据的比较基础是在相同裂解深度下,乙烯设计收率为28.0%,裂解炉投油量为20.0吨/时。
表3实施例2、3、4数据
从实验结果可以看出,本发明2-1-1炉管与1-1型炉管相比,具有较大的传热面积和较长的运行周期。
在相同炉膛内排管组数,由于本发明2-1-1炉管采用错排方式,所以布管组数比2-1型炉管的布管组数多。
在相同投油量,相同稀释蒸汽比和相同裂解深度时,本发明2-1-1型炉管的辐射段出口温度最低、运转周期最长。
2-1和1-1炉管构型受压力降控制比较明显,对结焦比较敏感。