Verfahren zur Behandlung von Abwässern Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Behandlung von ungelöste organische Stoffe enthaltenden Abwässern.
Städtische Abwässer enthalten in grossen Wasser mengen gelöst oder dispergiert verschiedene organi sche und anorganische Substanzen. Viele der in den Abwässern enthaltenen Substanzen vereinigen sich leicht mit Sauerstoff, so dass Flüsse und Ströme, in welche die Abwässer abgelassen werden, des für das Fisch- und Pflanzenleben notwendigen Sauerstoffs beraubt werden. Es stirbt daher dort, wo übermässig grosse Mengen von unbehandeltem Abwasser in Strö me abgelassen werden, das Fisch- und Pflanzenleben ab. Weiters sind in den Abwässern verschiedene krankheitserregende Keime und Bakterien enthalten, welche die Flüsse und Ströme auch für das mensch liche Leben gefährlich machen. So werden Seen und Flüsse, welchen derartige Abwässer zufliessen, für den Schwimm- und Bootsport gefährlich.
Es tritt Fäulnis vieler in dem Abwasser enthaltener organi scher Substanzen ein und die aus den Seen und Flüs sen aufsteigenden Fäulnisgase bewirken eine Verpe stung der Luft. Die ständig anwachsende Bevölke rungszahl bedingt eine Erschwerung dieses Problems, da immer mehr und mehr Leute auf denselben Le bensraum zusammengedrängt werden: Es wurde bereits eine Vielzahl von Versuchen zur Behandlung von Abwässern unternommen mit dem Ziel, die schädlichen Materialien aus diesen zu entfernen und ein unschädliches wässriges Gemisch zu erhalten, welches in Flüsse und Seen abgelassen werden kann.
Früher wurden die Abwässer in Klärbassins abge lassen, in welchen eine Ausfällung der festen Sub stanzen in Form von Schlamm herbeigeführt wird, so dass der Schlamm von der überstehenden Flüssigkeit getrennt werden kann. Bei einer Primärbehandlung wird hiebei das Abwasser im allgemeinen in Klär bassins geleitet und hierauf in Gärbehälter, zu wel chen der Luftzutritt abgeschlossen wird und worin ein Schlamm mit Hilfe von anaeroben Bakterien gebildet wird. Sekundären Schlamm erhält man im allgemei nen auch dadurch, dass man den Ablauf aus der Pri märbehandlung durch Bassins leitet und hiebei durch Siebplatten am Boden dieser Bassins Luft zuführt. Die Wirkung von Bakterien im Abwasser verursacht, dass sich feste organische Substanzen absetzen.
Der abgesetzte Schlamm kann dann abfiltriert und ge trocknet werden. Dieser getrocknete Schlamm, wel cher organische Substanzen enthält, wurde bisher als Düngemittel verkauft. Der Schlamm kann aber auch unter Verwendung spezieller Vorrichtungen durch Oxydation verwertet werden. Der Nachteil solcher Verfahren ist der, dass das Absetzen des Schlammes aus dem Abwasser je nach dem Feststoffgehalt des selben verschieden rasch erfolgt und bei nur geringe Mengen Feststoffe enthaltenden Abwässern, wie sie beispielsweise in Regenperioden anfallen, gänzlich ausbleibt. Dadurch wird naturgemäss der Betrieb einer Anlage zur nichtbiochemischen Oxydation des Schlammes, in welcher der Schlamm z. B. durch unter Druck zugeführte oxydierende Gase oxydiert wird, illusorisch.
Es wurde nun überraschenderweise gefunden, dass der Einsatz einer Anlage zur nichtbiochemischen Oxydation organischer Stoffe auch dann sinnvoll sein kann, wenn die Abwässer nur geringe Mengen an oxydierbaren Feststoffen enthalten.
Das Verfahren gemäss der Erfindung zur Behand lung von ungelöste organische Substanzen enthalten den Abwässern, bei welchem man die in den Abwäs sern enthaltenen Feststoffe in zumindest einer Be handlungszone in Gegenwart von Mikroorganismen absetzen lässt, ist dadurch gekennzeichnet, dass der abgesetzte Schlamm in Gegenwart von Wasser bei er höhtem Druck und bei erhöhter Temperatur mittels Sauerstoff zu 60 - 85 % oxydiert wird und praktisch die gesamten im Schlamm enthaltenen organischen Feststoffe in Lösung gebracht bzw. zu CO@ und H.,0 oxydiert werden, worauf die der nicht biochemischen Oxydation unterworfene Flüssigkeit abgeführt und zu mindest zum Teil in die Behandlungszone bzw.
Be handlungszonen zurückgeführt wird, in welchen das Absetzen des Schlammes erfolgt.
Durch die Rückführung der der Oxydation unter worfenen Flüssigkeit in die Behandlungszonen, in welchen das Absetzen des Schlammes in Gegenwart von Mikroorganismen erfolgt, wird nun in diesen Be handlungszonen die Bakterientätigkeit gefördert und der biolytische Abbau des Schlammes und auch das Absetzen desselben beschleunigt, weil der Gehalt der nach der nicht biochemisch durchgeführten Oxyda tion und nach der Abtrennung der Feststoffe, Gase und Dämpfe verbleibenden Flüssigkeit an durch die Bakterien assimilierbarem Material höher ist als der Gehalt des nicht oxydierten Schlammes an solchem gelösten assimilierbaren Material.
Das erfindungsge- mässe Verfahren bietet nun auch im Falle des Auf tretens heftiger Regenfälle, durch welche die Ab wässer stark verdünnt werden, die Möglichkeit, sol che verdünnte Abwässer einwandfrei aufzuarbeiten, da die in die Behandlungszonen, d. h. in die Klär anlage, zurückgeführte Flüssigkeit beträchtliche Men gen von durch Bakterien leicht zu verarbeitenden Nährstoffen enthält. Das erfindungsgemässe Verfahren ermöglicht eine beträchtliche Verkleinerung der sonst viel Raum beanspruchenden Kläranlagen, wobei trotzdem die Feststoffe aus demAbwasser weitgehend entfernt werden.
Wenn der biochemische Sauerstoff- bedarf der nach der nicht biochemisch durchgeführ ten Oxydation und nach der Abtrennung der Fest stoffe, Gase und Dämpfe verbleibenden Flüssigkeit 1500 bis 15 000 Teile pro Million beträgt, ergeben sich optimale Lebensbedingungen für die Mikroor ganismen. Unter dem biochemischen Sauerstoffbe darf ist hiebei diejenige Sauerstoffmenge zu verste hen, welche notwendig ist, um bei der Zersetzung des Schlammes aerobe Bedingungen zu erreichen.
Dieser biochemische Sauerstoffbedarf wird im allge meinen als diejenige Sauerstoffmenge angenommen, welche durch die biologische Tätigkeit verbracht wird, wenn eine Probe des Materiales fünf Tage lang bei 20o C vergoren wird. Den chemischen Sauerstoffbe darf, welcher durch jene Sauerstoffmenge gegeben ist, welche den Schlamm vollständig in CO2, H.,0, N, usw. überführt, bestimmt man mit ausreichender Nährung mittels Prüfmethoden, bei welchen die Pro be mit einem Oxydationsmittel, wie beispielsweise Kaliumbichromat, oxydiert wird.
Im Rahmen des er- findungsgemässen Verfahrens kann die an sich be kannte Oxydation des Schlammes in wässriger Phase bei erhöhter Temperatur und erhöhtem Druck mittels Sauerstoff in zumindest einer Oxydationszone bei Temperaturen zwischen etwa 170 und 3200 C und unter einem Druck von 21 bis 210 kg/mm - durchge führt werden. Die Oxydationszeiten liegen in der Re gel zwischen 3 Sek. und 30 Min.
Zur Erhöhung der Wärmewirtschaftlichkeit des Verfahrens wird zweck- mässig derart vorgegangen, dass aus dem nach der flammlosen Verbrennung vorliegenden Gemisch aus Feststoffen, Flüssigkeit, Gasen und Dämpfen die Ga se und Dämpfe abgetrennt und das Gemisch aus Feststoffen und Flüssigkeit zur Vorwärmung des der flammlosen Oxydation zuzuführenden Schlammes verwendet wird.
Bei Durchführung des erfindungsgemässen Ver fahrens werden z. B. in Klärbassins zunächst im Ab wasser suspendierte Feststoffe in Form von Schlamm abgesetzt. Das Absetzen des Schlammes kann z. B mit einer Zugabe von chemischen Fällungsmitteln einhergehen. Der Schlamm wird z. B. vom Boden des Klärbassins abgelassen und dann durch das eine Ende eines Wärmeaustauschers geleitet, während die von der nicht biochemischen Oxydation des Schlam mes kommende Flüssigkeit dem anderen Ende des Wärmeaustauschers zugeleitet wird. Es kann eine Vielzahl von Klärstufen unter Verwendung von meh reren Klärbassins angewandt werden.
Der Schlamm aus allen Klärbassins kann vor der Oxydation ver einigt werden ; es kann aber auch für den Schlamm eines jeden Klärbassins eine besondere Oxydations anlage bestimmt sein.
Das erfindungsgemässe Verfahren wird im fol genden an Hand einer Zeichnung näher erläutert. Bei dem in der Zeichnung schematisch dargestell ten Ausführungsbeispiel einer für die Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens geeigneten Ein richtung ist mit 10 eine Leitung bezeichnet, mittels welcher unbehandeltes Abwasser aus einem städti schen Abwassersystem (mit einem biochemischen Sauerstoffbedarf von 200 bis 300 Teilen pro Million) einem ersten Klärbassin 12 zugeleitet wird. Am Bo den dieses Klärbassins 12 setzt sich Schlamm 14 ab. Die überstehende Flüssigkeit wird durch eine Leitung 16 zu einem zweiten Behandlungsbehälter 18 gelei tet, in welchem eine weitere Bildung von Schlamm 20 erfolgt.
Der aus dem Bassin 12 entnommene Schlamm 14 wird zusammen mit dem aus dem Be hälter 18 entnommenen Schlamm 20 mittels einer Lei tung 22 einem Wärmeaustauscher 24 zugeführt, in welchem dieser Schlamm vorgewärmt wird. Hierauf wird der Schlamm durch eine Leitung 26 geleitet und mit einem Sauerstoff enthaltenden Gas, wie beispiels weise Luft, gemischt. Das Gemisch aus Schlamm und Luft wird nun in eine Oxydationskammer 28 gelei tet, in welcher die oxydierbaren Substanzen in wäss riger Dispersion oxydiert werden. Der in die Oxyda tionskammer 28 eintretende Schlamm enthält ge wöhnlich 2-12 % Feststoffe.
Die Reaktionsbedingun gen sind die folgenden: Temperatur 170-320e C, Druck 21-210 kg/cm2. Der Schlamm verbleibt in der Kammer 28 drei Sekunden bis dreissig Minuten. Die Reaktionsbedingungen, einschliesslich der Luft zufuhr, werden so gehalten, dass in der Kammer 28 die oxydierbaren Substanzen zu 60-85 0/0 oxydiert werden.
Der Ablauf aus der Kammer 28 wird durch eine Leitung 30 zu einer Flüssig-Gas-Trennungsanlage 32 5 geleitet. Aus der Trennanlage 32 treten durch die Leitung 34 Dampf sowie einige flüchtige brennbare Stoffe und Gas aus. Die Flüssigkeit und die Fest stoffe gehen durch die Leitung 36 zum Wärmeaus- tauscher 24, in welchem die in ihnen enthaltene io Wärme auf den zu oxydierenden Schlamm übertragen wird, welcher der Kammer 28 zugeführt wird.
Das zum Anwärmen verwendete Gemisch aus Flüssigkeit und Feststoffen wird dann durch die Leitung 38 in eine Trennanlage 40 geleitet, in welcher die Flüssig- i5 keit von den Feststoffen getrennt wird. Aus der Trennanlage 40 treten die Feststoffe in Form einer wässrigen Aufschlämmung durch die Leitung 42 aus und diese Feststoffe werden in irgend einer Weise abgelagert.
Diese Feststoffe, welche ungefährlich und 20 vollkommen harmlos sind, enthalten wenigstens 85 0/0 nicht flüchtiges anorganisches Material (Asche) und nicht mehr als 15 % brennbares organisches Ma- terial.
Die aus der Trennanlage 40 austretende Flüssig 25 keit wird den Klärbassins 12 und 18 über eine Lei tung 44 zugeführt. Diese Flüssigkeit enthält orga nisches Material in Lösung und weist einen erhöhten biochemischen Sauerstoffbedarf von 1500-15 000 Teilen pro Million auf. Diese Flüssigkeit enthält so Stoffe, welche den in den Behandlungsbehältern be findlichen Bakterien. als Nährsubstanz dienen.
Aus dem letzten Behandlungsbehälter 18 fliesst Wasser durch die Leitung 46 ab. Dieses Wasser weist im allgemeinen einen biochemischen Sauerstoffbedarf s:, von nicht mehr als 25 Teilen pro Million auf.
Falls weniger als 60 % des im Schlamm enthalte- nen oxydierbaren Materials oxydiert wird, so ist die Trennung des Ablaufes aus der Kammer in einen flüssigen Anteil und in im Wasser unlösliches Ma 4o terial schwierig und zeitraubend und enthält das im Wasser unlösliche Material übermässig grosse Men gen von unangenehm riechenden brennbaren Stoffen.
Falls die Oxydation über den Wert von 85 % hinaus- getrieben werden wollte, so müssten gewisse Oxyda- 45 tionsbedingungen derart strikte eingehalten werden, dass das Verfahren in technischer und wirtschaft licher Hinsicht untragbar wird.
Im folgenden ist ein Ausführungsbeispiel des er- findungsgemässen Verfahrens bei Anwendung der in 5o der Zeichnung dargestellten Anlage beschrieben.
Es wurden 435000000 Liter unbehandelten Ab wassers mit einem biochemischen Sauerstoffbedarf von 200 Teilen pro Million in das Klärbassin 12 ge leitet. Das spezifische Gewicht des Abwassers. betrug 5s 0,99. Somit betrug das Gesamtgewicht an Abwasser <B>430650000</B> kg. Für dieses Abwasser bestand ein biochemischer Sauerstoffbedarf von<B>87090</B> kg.
Bei der primären Behandlung setzten sich 50 t Schlamm (Trockengewicht) ab, wodurch der bio- co chemische Sauerstoffbedarf des Abwassers um ein Drittel (29 030 kg) verringert wurde. Dieser primäre Schlamm, welcher 50 t Feststoff enthielt, wurde als 6'%iger Schlamm oxydiert. Das Gewicht des Schlam- mes (Nassgewicht) betrug 756151 kg.
Bei der Oxy dation in wässriger Phase mittels Sauerstoff verdamp fen l89151 kg Wasser in Form von weiterverwend barem Dampf, und es verblieb ein Rückstand von <B>567000</B> kg flüssige Phase und Feststoffen. Die Fest stoffe, deren Gewicht in feuchtem Zustand 15 t (Trockengewicht gleich 30'% davon) betrug, wurden in der Trennvorrichtung abgetrennt, wobei eine Höchstmenge von 552000 kg Wasser mit einem bio chemischen Sauerstoffbedarf von 1361-2722 kg zu rückblieb.
Das Volumen dieses ablaufenden Wassers betrug nur<B>550000</B> Liter und wurde mit den 435000000 Liter des aerob behandelten überstehen den wässrigen Ablaufes vermischt, welcher aus einem Klärbassin, beispielsweise aus dem Klärbassin 12, durch die Leitung 16 abgeleitet wurde und welcher einen biochemischen Sauerstoffbedarf von .58060 kg aufwies.
Wenn man den primären Ablauf, welcher aus dem Behälter 12 durch die Leitung 16 fliesst, im Be hälter 18 weiter behandelt, so erhält man eine zu sätzliche Menge von 50 t (Trockengewicht) aktivier ten Schlammes. Der primäre Schlamm und der akti vierte Schlamm werden vereinigt und das so entste hende Gemisch wird dann in der Kammer 28 oxy diert. Es handelt sich hierbei um eine Menge von 1512300 kg 6'%igen Schlammes, mit einem Volu- men von 1480000 Liter.
In diesem Falle sind die Ergebnisse dieselben wie die im vorstehenden Absatz beschriebenen, ausser dass auf Grund der Tatsache, dass die Menge verdoppelt wurde, der Ablauf, die Asche, der biochemische Sauerstoffbedarf usw., eben falls verdoppelt sind. Das zurückbleibende Wasser machte<B>1100000</B> Liter aus und weist einen bioche mischen Sauerstoffbedarf von 2721 bis 5442 kg auf und wird durch die Leitung 44 zu den Behältern 12 und 18 als Nährstofflieferant für die Mikroben gelei tet,
wo es die in diesen Behältern enthaltene Abwas- sermenge nur um 5-10'% erhöht.
In der folgenden Tabelle sind Zahlenangaben zu sammengestellt, welche bei Durchführung mehrerer Versuche entsprechend den oben beschriebenen Ver fahren erhalten wurden. <I>Siehe Tabellen auf Seiten 4 und S</I>
Method for the treatment of waste water The present invention relates to a method for the treatment of waste water containing undissolved organic matter.
Urban wastewater contains dissolved or dispersed various organic and inorganic substances in large amounts of water. Many of the substances contained in the sewage combine easily with oxygen, so that the rivers and streams into which the sewage is discharged are deprived of the oxygen necessary for fish and plant life. It therefore dies where excessively large amounts of untreated wastewater are discharged into streams, the fish and plant life. Furthermore, the sewage contains various pathogenic germs and bacteria that make rivers and streams dangerous for human life. Lakes and rivers to which such wastewater flows become dangerous for swimming and boating.
There is putrefaction of many of the organic substances contained in the sewage and the putrefaction gases rising from the lakes and rivers cause the air to be polluted. The steadily growing population makes this problem more difficult, since more and more people are crowded into the same living space: A large number of attempts have already been made to treat wastewater with the aim of removing the harmful materials from them and a harmless one to obtain an aqueous mixture that can be drained into rivers and lakes.
In the past, the wastewater was drained into sewage basins, in which the solid substances were precipitated in the form of sludge, so that the sludge can be separated from the supernatant liquid. In a primary treatment, the wastewater is generally passed into clarification basins and then into fermentation tanks, to wel chen the air access is closed and in which a sludge is formed with the help of anaerobic bacteria. Secondary sludge is generally also obtained by directing the discharge from the primary treatment through basins and introducing air through sieve plates at the bottom of these basins. The action of bacteria in wastewater causes solid organic matter to settle.
The settled sludge can then be filtered off and dried. This dried sludge, which contains organic substances, has hitherto been sold as a fertilizer. However, the sludge can also be recycled through oxidation using special devices. The disadvantage of such methods is that the settling of the sludge from the wastewater takes place at different speeds depending on the solids content of the same and does not occur at all in wastewater containing only small amounts of solids, such as occur, for example, in periods of rain. As a result, the operation of a plant for non-biochemical oxidation of the sludge, in which the sludge z. B. is oxidized by oxidizing gases supplied under pressure, illusory.
It has now surprisingly been found that the use of a plant for the non-biochemical oxidation of organic substances can also be useful when the waste water contains only small amounts of oxidizable solids.
The method according to the invention for the treatment of undissolved organic substances contains the wastewater, in which the solids contained in the wastewater can settle in at least one treatment zone in the presence of microorganisms, is characterized in that the settled sludge in the presence of water at he increased pressure and at elevated temperature by means of oxygen to 60 - 85% is oxidized and practically all of the organic solids contained in the sludge are brought into solution or oxidized to CO @ and H., 0, whereupon the liquid which is not subjected to biochemical oxidation and at least partially into the treatment zone or
Be treatment zones is returned, in which the settling of the sludge takes place.
By returning the liquid subjected to oxidation to the treatment zones, in which the sludge settles in the presence of microorganisms, the bacterial activity is now promoted in these treatment zones and the biolytic breakdown of the sludge and its settling is accelerated because the content the liquid remaining after the non-biochemical oxidation and after the separation of the solids, gases and vapors of material assimilable by the bacteria is higher than the content of such dissolved assimilable material in the unoxidized sludge.
The method according to the invention now also offers the possibility of properly processing such diluted wastewater in the event of heavy rains occurring, through which the wastewater is strongly diluted, since the in the treatment zones, i. H. liquid returned to the sewage treatment plant contains considerable amounts of nutrients that are easy to process by bacteria. The method according to the invention enables a considerable reduction in the size of the sewage treatment plants, which otherwise take up a lot of space, while still largely removing the solids from the wastewater.
If the biochemical oxygen demand of the liquid remaining after the non-biochemical oxidation and after the separation of the solids, gases and vapors is 1,500 to 15,000 parts per million, the living conditions for the microorganisms are optimal. The biochemical oxygen requirement is to be understood as the amount of oxygen that is necessary to achieve aerobic conditions during the decomposition of the sludge.
This biochemical oxygen demand is generally assumed to be the amount of oxygen that is consumed by the biological activity when a sample of the material is fermented at 20 ° C for five days. The chemical oxygen demand, which is given by the amount of oxygen that converts the sludge completely into CO2, H., 0, N, etc., is determined with sufficient approximation using test methods in which the sample is treated with an oxidizing agent such as potassium dichromate , is oxidized.
In the context of the method according to the invention, the per se known oxidation of the sludge in the aqueous phase at elevated temperature and pressure by means of oxygen in at least one oxidation zone at temperatures between about 170 and 3200 C and under a pressure of 21 to 210 kg / mm - be performed. The oxidation times are usually between 3 seconds and 30 minutes.
To increase the heat efficiency of the process, the procedure is expediently such that the gases and vapors are separated from the mixture of solids, liquid, gases and vapors present after the flameless combustion and the mixture of solids and liquid is used to preheat the mixture to be supplied to the flameless oxidation Sludge is used.
When carrying out the inventive method z. B. in clarification basins initially deposited in the Ab water suspended solids in the form of sludge. The settling of the sludge can e.g. B accompanied by the addition of chemical precipitants. The mud is z. B. drained from the bottom of the clarifier and then passed through one end of a heat exchanger, while the liquid coming from the non-biochemical oxidation of the Schlam mes is fed to the other end of the heat exchanger. A variety of clarification stages can be applied using multiple clarification basins.
The sludge from all sewage basins can be combined before oxidation; However, a special oxidation system can also be used for the sludge of each sewage basin.
The inventive method is explained in more detail in the fol lowing with reference to a drawing. In the schematic dargestell th in the drawing embodiment of a suitable device for carrying out the inventive method, 10 denotes a line, by means of which untreated wastewater from a municipal sewage system (with a biochemical oxygen demand of 200 to 300 parts per million) a first Clarification tank 12 is supplied. On the bottom of this clarification basin 12, sludge 14 is deposited. The supernatant liquid is gelei tet through a line 16 to a second treatment tank 18, in which a further formation of sludge 20 takes place.
The sludge 14 removed from the basin 12 is fed together with the sludge 20 removed from the loading container 18 by means of a line 22 to a heat exchanger 24 in which this sludge is preheated. The sludge is then passed through a line 26 and mixed with an oxygen-containing gas, such as air, for example. The mixture of sludge and air is now gelei tet in an oxidation chamber 28, in which the oxidizable substances are oxidized in aqueous dispersion. The sludge entering the oxidation chamber 28 usually contains 2-12% solids.
The reaction conditions are as follows: temperature 170-320e C, pressure 21-210 kg / cm2. The sludge remains in the chamber 28 for three seconds to thirty minutes. The reaction conditions, including the supply of air, are maintained so that the oxidizable substances in the chamber 28 are oxidized to 60-85%.
The discharge from the chamber 28 is passed through a line 30 to a liquid-gas separation system 32 5. Steam and some volatile flammable substances and gas emerge from the separation system 32 through line 34. The liquid and the solids pass through the line 36 to the heat exchanger 24, in which the heat contained in them is transferred to the sludge to be oxidized, which is fed to the chamber 28.
The mixture of liquid and solids used for heating is then passed through line 38 into a separation system 40, in which the liquid is separated from the solids. The solids exit the separation plant 40 in the form of an aqueous slurry through line 42 and these solids are deposited in some way.
These solids, which are harmless and completely harmless, contain at least 85% non-volatile inorganic material (ash) and no more than 15% combustible organic material.
The liquid 25 emerging from the separation system 40 is fed to the clarification tanks 12 and 18 via a line 44. This liquid contains organic material in solution and has an increased biochemical oxygen demand of 1500-15,000 parts per million. This liquid contains substances that affect the bacteria in the treatment containers. serve as a nutrient substance.
Water flows out of the last treatment tank 18 through the line 46. This water generally has a biochemical oxygen demand s :, of no more than 25 parts per million.
If less than 60% of the oxidizable material contained in the sludge is oxidized, the separation of the drain from the chamber into a liquid part and into water-insoluble material is difficult and time-consuming and the water-insoluble material contains excessively large quantities gen of unpleasant-smelling flammable substances.
If the oxidation were to be driven beyond the value of 85%, certain oxidation conditions would have to be adhered to so strictly that the process would be technically and economically unsustainable.
An exemplary embodiment of the method according to the invention is described below using the system shown in FIG. 5o of the drawing.
435 million liters of untreated waste water with a biochemical oxygen demand of 200 parts per million were passed into the clarification basin 12. The specific weight of the wastewater. was 5s 0.99. The total weight of wastewater was thus <B> 430650000 </B> kg. There was a biochemical oxygen demand of <B> 87090 </B> kg for this wastewater.
During the primary treatment, 50 t of sludge (dry weight) settled, which reduced the biochemical oxygen demand of the wastewater by a third (29,030 kg). This primary sludge, which contained 50 tons of solids, was oxidized as 6% strength sludge. The weight of the sludge (wet weight) was 756151 kg.
During the oxidation in the aqueous phase by means of oxygen, 189,151 kg of water in the form of reusable steam remained, and a residue of 567,000 kg of liquid phase and solids remained. The solids, whose wet weight was 15 t (dry weight equal to 30% thereof), were separated off in the separator, with a maximum of 552,000 kg of water with a bio-chemical oxygen demand of 1361-2722 kg remaining.
The volume of this draining water was only 550,000 liters and was mixed with the 435,000,000 liters of the aerobically treated surviving aqueous effluent which was discharged from a clarification tank, for example from the clarification tank 12, through line 16 and which had a biochemical oxygen demand of .58060 kg.
If you treat the primary process, which flows from the container 12 through the line 16, in the loading container 18 further, you get an additional amount of 50 t (dry weight) activated sludge. The primary sludge and the activated sludge are combined and the resulting mixture is then oxidized in the chamber 28. This is an amount of 1512300 kg 6% sludge, with a volume of 1480000 liters.
In this case the results are the same as those described in the previous paragraph, except that due to the fact that the amount has been doubled, the drainage, ashes, biochemical oxygen demand, etc. are also doubled. The remaining water made up <B> 1100000 </B> liters and has a biochemical oxygen demand of 2721 to 5442 kg and is passed through line 44 to containers 12 and 18 as a nutrient supplier for the microbes,
where it increases the amount of waste water contained in these containers by only 5-10%.
In the following table, figures are compiled which were obtained by carrying out several tests according to the above-described process. <I> See tables on pages 4 and S </I>