Flüssigkeitsgekühlte Ständerwicklung für elektrische Maschinen Die Erfindung bezieht sich auf eine flüssigkeits gekühlte Ständerwicklung für elektrische Maschinen, insbesondere Turbogeneratoren.
Es ist bekannt, der artige Wicklungen so aufzubauen, dass die aus hohlen Teilleitern unter Verdrillung derselben (Röbel-Trans- position) aufgebauten Leiterstäbe an jedem Ende durch die Kühlmittelführung ermöglichende und zugleich die elektrische Schaltung bewirkende Kappen aus Metall verbunden sind, wobei letztere mit den Teilleitern abge dichtet, verlötet oder verschweisst sind und mit Kanälen bzw. Stutzen zur Leitung des flüssigen Kühlmittels, z. B. von Wasser oder Öl, versehen sind. Eine derartige Anordnung ist jedoch in verschiedener Beziehung un günstig.
Sie bedingt eine verhältnismässig grosse Anzahl von Verbindungskappen und Leitungsanschlüssen, die wegen der verhältnismässig beschränkten Raumver hältnisse im Wickelkopfraum nur sehr schwierig unter zubringen sind. Ferner ergeben sich bei einer solchen Wicklungsausbildung grosse Zusatzverluste, wobei ins Gewicht fällt, dass wegen der durch die Flüssigkeits kühlung wesentlich erhöhten Strombelastbarkeit die Stirnstreufelder der Maschine bedeutend vergrössert sind. Infolgedessen sind auch die durch die Stirnstreu felder hervorgerufenen Zusatzverluste durch Kurz schlussströme wesentlich erhöht. Auch ergibt die An wendung der zahlreichen Verbindungskappen, die dem Streufeld ausgesetzt sind, zu einer Steigerung der Ver luste Veranlassung.
Die Erfindung behandelt die Aufgabe, eine wesent lich verbesserte flüssigkeitsgekühlte Wicklung unter Verwendung von verdrillten Leiterstäben (mit Röbel- Transposition) zu schaffen, bei der die erwähnten Nachteile vermieden sind.
Erfindungsgemäss wird dies dadurch erreicht, dass die einzelnen Hohlteilleiter der in sich verdrillten Wicklungsstäbe über mehrere Win dungen umfassende Wicklungsabschnitte unter gegen- seitiger Aufrechterhaltung der Isolation und Durch führung der Kühlkanäle in Reihe miteinander geschal tet sind und lediglich an den Enden der Wicklungs abschnitte durch die zur Schaltung und Kühlmittel führung dienenden Kappen leitend miteinander ver bunden sind.
Gemäss der weiteren Ausgestaltung der Erfindung kann noch eine wesentliche weitere Verbesserung der artiger Wicklungen in der Weise erzielt werden, dass die innerhalb der Wicklungsabschnitte durchgehend verbundenen und die durchgehende Kühlmittelführung ermöglichenden Teilleiter an einer Verbindungsstelle in den Stirnköpfen derart gegeneinander geschaltet werden, dass eine vollkommene Aufhebung der in den Leiterstranghälften von den Stirnstreufeldern hervor gerufenen unausgeglichenen Streufeldspannungen er zielt wird.
Im folgenden soll die Erfindung näher an Hand zweier Ausführungsbeispiele erläutert werden, die in den Figuren der Zeichnung erläutert sind.
Fig. 1 gibt in Abwicklung schematisch einen Teil einer Wechselstrommaschine, und zwar das Eisenblech- paket mit einer erfindungsgemäss ausgebildeten Wick lung, wieder.
Fig. 2 zeigt einen Querschnitt durch einen Leiter stab der Wicklung gemäss Fig. 1.
Fig. 3 der Zeichnung zeigt schematisch die Anord nung und Schaltung der Teilleiter innerhalb eines Wicklungsabschnittes.
In Fig. 4 ist im einzelnen die Verbindung der Hohl teilleiter der Stäbe an den Verbindungsstellen innerhalb des Wicklungsabschnittes wiedergegeben.
Fig. 5 zeigt ferner im Schnitt die Ausbildung einer Verbindungskappe an den Verbindungs- und Anschluss- stellen der Wicklung. Die Fig. 6 und 7 beziehen sich auf ein weiteres Aus führungsbeispiel und veranschaulichen näher die Aus bildung einer erfindungsgemässen Wicklung mit einer innerhalb der Wicklungsabschnitte vorgesehenen Ge genschaltung der Teilleiter.
Fig.8 schliesslich gibt noch perspektivisch eine Schleife wieder, mittels welcher die Teilleiterstränge innerhalb der Wicklungsabschnitte gegeneinander ge schaltet werden.
Fig. 9 zeigt die Teilleiterverbindung in der Schleife. Fig. 1 zeigt schematisch in Abwicklung den Eisen körper einer elektrischen Maschine, z. B. eines Wech- selstromgenerators, mit einem Wicklungsstrang (Pha senstrang). Zur Vereinfachung sind die weiteren Wick lungsstränge, wie sie bei Mehrphasenmaschinen erfor derlich sind, nicht dargestellt. Die Wicklung, welche als Schleifenwicklung ausgebildet ist, wird hierbei durch die in Reihe geschalteten Windungen 1 bis 4 gebildet. Zur Vereinfachung sind nur vier Windungen angedeutet.
Selbstverständlich kann jedoch eine grössere Windungs- zahl je Phasenstrang vorhanden sein. Die einzelnen Windungen sind aus den Oberstäben<B>10</B> bis 40 und Unterstäben 1L und 4u zusammengesetzt. Die am Maschinenumfang versetzten Stäbe sind in der Reihen folge 10-1 u - 2 0-2u <B>......</B> 4o-4u verbunden.
Die Bezeichnungen Oberstäbe und Unterstäbe geben die Lage der Stäbe in den Nuten an, d. h. ob ein Stab in dem unteren oder oberen Teil der Nut liegt. In der Figur sind noch mit e der Eisenkörper der Ma schine und mit n die Nuten, in welchen die Leiterstäbe liegen, bezeichnet. Jeder Leiterstab besteht aus einem geraden, in den Nuten des Eisenkörpers liegenden Stabteil sowie dem abgebogenen Wickelkopf- oder Stirnkopfteil. An den Enden der Stirnkopfteile sind die Stäbe leitend miteinander verbunden.
Die einzelnen Ober- und Unterstäbe der Leiter haben einen Querschnitt gemäss Fig. 2. Sie sind aus einzelnen hohlen Teilleitern 1 zusammengesetzt, die in zwei Reihen nebeneinanderliegend angeordnet sind und innerhalb des in den Nuten der Maschine liegenden geraden Teiles der Stäbe nach dem Röbelprinzip ver drillt sind, um über die Stablänge innerhalb des Eisen körpers der Maschine die Erzeugung ungleicher Zu satzspannungen durch das veränderliche Nutenstreu- feld und damit die hierdurch bedingten Zusatzverluste zu verhindern. h ist die den zusammengesetzten Stab umgebende Isolierhülse.
Die erfindungsgemässe Wicklung zeichnet sich nun dadurch aus, dass die Wicklung bzw. jeder Phasenstrang in eine Anzahl gleicher, mehrere Windungen umfassen der Wicklungs- oder Kühlabschnitte unterteilt ist. Bei dem in Fig. 1 gezeigten Beispiel bilden die Windungen 1 und 2 sowie 3 und 4 je einen Wicklungs- oder Kühl abschnitt A bzw. B, wobei die Kühlmittelzu- und -ableitung bei<I>a</I> und<I>b</I> bzw.<I>b</I> und c erfolgt.
Nur an diesen Stellen sind die Hohlleiter innerhalb des Wick lungsstranges durch gleichzeitig die Kühlmittelführung ermöglichende metallische Verbindungskappen, welche über die Enden der Stirnkopfteile der zusammenge schalteten Stäbe geschoben sind, leitend verbunden. Innerhalb jedes Wicklungs- oder Kühlabschnittes sind im übrigen die hohen Teilleiter jedes Stabes unter Auf rechterhaltung der Isolierung zur Vermeidung einer Kurzschlussverbindung durch Löten oder Schweissen verbunden.
Fig. 3 der Zeichnung gibt schematisch genauer die Anordnung und Schaltung der Teilleiter des aus den Windungen 1 und 2 gebildeten Wicklungsabschnittes A wieder. Zur Vereinfachung ist angenommen, dass jeder der die Windungen 1 und 2 bildenden Leiterstäbe 10, 1u bzw. 20, 2u aus fünf Teilleitern<B>101</B> bis 105, 1L1 bis 1u5 bzw.
201 bis 205 und 2U1 bis 2L5 zusammengesetzt ist, die innerhalb der Stäbe in üblicher Weise in zwei Teilleiterreihen angeordnet und nach dem Röbel- prinzip verdrillt sind.<I>ä</I> und<I>b'</I> bedeuten in dieser Figur die Verbindungskappen, über welche das Kühl mittel dem aus den Windungen 1 und 2 bestehenden Wicklungsabschnitt zu- und abgeleitet wird. Die Kappe b' dient gleichzeitig zur Schaltverbindung mit dem angrenzenden, aus den Windungen 3 und 4 beste henden Wicklungsabschnitt (vgl. Fig. 1) sowie der Kühlmittelableitung von diesem Abschnitt.
Fig. 4 der Zeichnung veranschaulicht im einzelnen noch die Verbindung der Hohlteil der Stäbe, an den in Fig. 3 mit x bezeichneten Verbindungsstellen. Die in einer Radialebene gruppenweise mit verschiedenem Abstand von der Maschinenachse angeordneten Enden der Leiterstäbe 1 o1 bis 1 o5 bzw. 1 U1 bis 1 u5 sind hierbei durch die U-förmigen Rohrverbinder r1 bis r5 mit ver schiedener Weite verbunden.
Die Rohrverbinder sind mit den Teilleitern durch Verlötung oderVerschweissung an einem überlappenden Teil verbunden.
Fig. 5 gibt ferner noch im Schnitt die Ausbildung einer Verbindungskappe, beispielsweise an der An schlussstelle b der Wicklung wieder. Ober- und Unter stab 3 o bzw. 2U sind in der Kappe 11 zusammengefasst und abgedichtet leitend mit der Kappe verbunden. Zur Verbesserung der elektrischen Verbindung kann noch eine zusätzliche Schalthülse 10 vorhanden sein, 12 bedeutet einen innerhalb der Kappe liegenden Kühl mittelführungsraum, 13 einen Stutzen zum Anschluss einer z. B. aus Isoliermaterial bestehenden Flüssigkeits zuleitung.
Wie durch Pfeile angedeutet ist, kann aus der Zuleitung 14 durch den Kühlmittelführungsraum 12 den einzelnen Hohlteilleitern das flüssige Kühlmittel zuströmen, wobei sämtliche Teilleiter durch die Kappe sowie durch die gegebenenfalls zur Kontaktverbesse rung vorgesehene Schalthülse 10 kurzgeschlossen sind.
Die gezeigte Kombination von Kühlmittelkreisen mit der durchgehenden Schaltung der Teilleiter der mit einer Röbel-Transposition ausgeführten Leiterstäbe innerhalb begrenzter Abschnitte der Wicklung bzw. Wicklungsstränge ermöglicht, eine besonders günstige Wicklungsausbildung zu erzielen. Die Zahl der An schlusskappen und damit der Kühlmittelleitungen kann wirksam herabgesetzt werden, wobei Kühlmittel erwärmung und Druckabfall innerhalb der Rohr kanäle in niedrigen Grenzen bleiben.
Die Reihenschal tung der Hohlteilleiter innerhalb der Wicklungs- oder Kühlabschnitte hat gleichzeitig zur Folge, dass auch durch die Stirnstreufelder keine grösseren Zusatz verluste hervorgerufen werden, weil die Zahl der kurzschliessenden Kappen verringert ist und weil die von den Stirnstreufeldern durch Induktion von Zusatz spannungen hervorgerufenen Kurzschluss- oder Schlei- fenströme innerhalb der in den Wicklungsabschnitten durch die kurzschliessenden Verbindungskappen an den Enden gebildeten Schleifen bedeutend herabgerriindert werden.
Dies ist dadurch bedingt, dass durch die Reihenschaltung der hohlen Teilleiter der Ohmsche Widerstand in den entstehenden Leiterschleifen in grösserem Masse anwächst als die geometrische Summe der von den Stirnstreufeldern hervorgerufenen Zusatz spannungen in den versetzten und in bezug auf das Streufeld eine verschiedene Lage einnehmenden Teil leiter. Infolgedessen tritt eine wesentliche Herabsetzung der Amplitude der noch auftretenden Kurzschluss- oder Schleifenströme ein, wodurch wegen der quadratischen Abhängigkeit der Verluste von den Strömen die von den Stirnstreufeldern hervorgerufenen Zusatzverluste erheblich herabgesetzt werden.
Von Bedeutung ist in diesem Zusammenhang, dass durch die erfindungs gemässe Schaltung der vollkommene Ausgleich der Nutenstreufeldspangen durch die Röbel-Transposition nicht beeinträchtigt wird.
Wie hervorgehoben, kann noch eine wesentliche Verbesserung der beschriebenen Wicklung dadurch erzielt werden, dass innerhalb der in den Wicklungs abschnitten durchgeschalteten Teilleiter eine Gegen schaltung der Teilleiter bezüglich der Stirnstreufeld- spannungen herbeigeführt wird.
Fig. 6 und 7 veranschaulichen näher die Ausbildung einer derartigen Wicklung. Wie Fig. 6 zeigt - welche im übrigen der oben näher erläuterten Fig. 1 entspricht, dass eine nähere Erläuterung entfallen kann - sind zwischen den Windungen der zwischen den Anschlüs sen<I>a, b,</I> c usw. angeordneten Wicklungsabschnitten Gegenschaltungsschleifen 8 angeordnet. Durch diese Schleifen werden, wie dies Fig. 7 näher veranschaulicht, in der Mitte der Wicklungsabschnitte, z.
B. zwischen den Windungen 1 und 2 die Teilleiter lui lus und 2o5 bis 2o1 derart miteinander verbunden, dass die Teil leiterstränge der Windungen 1 und 2 nicht mehr in Reihe geschaltet, sondern gegengeschaltet sind, d. h.
abweichend von dem Beispiel der Fig. 3 sind verbunden: Teilleiter 1u5 mit 2ö1, 1u4 mit 2o....... 1U1 mit 2o5. Diese Gegenschaltung innerhalb der begrenzten Wick= lungs- oder Kühlabschnitte hat zur Folge, dass prak tisch durch Stirnstreufelder innerhalb der Wicklungs abschnitte Kurzschluss- oder Schleifenströmeüberhaupt nicht mehr auftreten können.
Die Schaltung nach Fig. 6 und 7 bietet die Möglichkeit, eine völlige Unterdrückung der Kurzschluss- oder Schleifenströme auch dann zu erreichen, wenn die einzelnen Wicklungsabschnitte nur je zwei Windungen der Wicklung umfassen.
Schliesslich ist in Fig. 8 noch perspektivisch die Aus bildung einer Gegenschaltungsschleife an der Stelle S der Fig. 7 wiedergegeben. In dieser Figur ist davon ausgegangen, dass die hohlen Teilleiter der Stäbe in zwei Ebenen nebeneinanderliegend angeordnet sind.
Die wiedergegebene Schleife zeichnet sich dadurch aus, dass die aus den Teilleitern zusammengesetzten Stab seiten beispielsweise der Stäbe 1u und 2<B>0</B> zunächst bei x um die Breitseiten der Leiterstäbe abgebogen sind und die abgebogenen Leiterseiten wiederum bei y um ihre Schmalseiten umgebogen sind und in weiteren schleifen- förmig gebogenen Teilen aneinanderstossen, wobei die Teilleiter z. B. in der Mitte einer Schleife bequem durch Hart- oder Weichlötung bei t unter Durchführung der Kühlkanäle einzeln miteinander verbunden werden können.
Die beschriebene Schleifenausbildung hat zur Folge, dass die verbundenen Teilleiter von Oberstab und Unterstab die gleiche Lage einnehmen, d. h. die obere Lage der Teilleiter des Oberstabes ist mit der oberen Teilleiterlage des Unterstabes verbunden, und in analoger Weise ist eine Verbindung zwischen den in Richtung der Nuttiefe folgenden Teilleiterlagen her gestellt. In entsprechender Weise sind durch die vor gesehene Schleife die Teilleiter der aussenliegenden Leiterreihen miteinander und in gleicher Weise die Teilleiter der innenliegenden Leiterreihen miteinander verbunden.
Selbstverständlich können bei der in Fig. 8 wieder gegebenen Schleife an den Verbindungsstellen t der Teilleiter auch übergeschobene Röhrchen zur Ver bindung vorgesehen werden, die hart oder weich auf gelötet sind. Letztere Anordnung ist in Fig. 9 ange deutet.
Auch weitere Einzelheiten der beschriebenen An ordnungen können sinngemäss abgeändert werden. So ist es beispielsweise bei dem Beispiel der Fig. 1 und 3 auch möglich, die Wicklungs- oder Kühlabschnitte sich über eine ungerade Zahl von Stäben, d, h. eine gebro chene Windungszahl (z. B. 3 %2 oder 4!/2 Windungen) erstrecken zu lassen. In diesem Fall liegen die Kühl mittelanschlüsse abwechselnd auf verschiedenen Seiten der Wicklung.
Liquid-cooled stator winding for electrical machines The invention relates to a liquid-cooled stator winding for electrical machines, in particular turbo-generators.
It is known to build such windings in such a way that the conductor rods built up of hollow partial conductors with the same twisting (Röbel transposition) at each end through the coolant duct and at the same time the electrical circuit are connected to metal caps, the latter being connected to the Sub-conductors abge seals, soldered or welded and with channels or nozzles for the line of the liquid coolant, z. B. water or oil, are provided. However, such an arrangement is unfavorable in various respects.
It requires a relatively large number of connection caps and line connections that are very difficult to accommodate because of the relatively limited Raumver ratios in the winding head space. Furthermore, such a winding design results in large additional losses, whereby it is important that the front stray fields of the machine are significantly increased because of the significantly increased current load capacity due to the liquid cooling. As a result, the additional losses caused by short-circuit currents caused by the forehead scatter fields are also significantly increased. The use of the numerous connection caps that are exposed to the stray field also gives rise to an increase in losses.
The invention deals with the task of creating a substantially improved liquid-cooled winding using twisted conductor bars (with Röbel transposition) in which the disadvantages mentioned are avoided.
According to the invention, this is achieved in that the individual waveguides of the twisted winding bars are connected in series with one another over several turns comprising winding sections while maintaining mutual insulation and through the cooling channels and only at the ends of the winding sections through the Circuit and coolant guide serving caps are conductively connected to each other.
According to the further embodiment of the invention, a significant further improvement of the windings of this type can be achieved in such a way that the subconductors connected continuously within the winding sections and enabling the continuous coolant flow are switched against each other at a connection point in the end heads in such a way that the in the conductor strand halves caused by the front stray fields unbalanced stray field voltages it is aimed.
In the following, the invention will be explained in more detail with reference to two exemplary embodiments which are explained in the figures of the drawing.
Fig. 1 shows a schematic development of part of an alternating current machine, namely the sheet iron package with a winding formed according to the invention.
FIG. 2 shows a cross section through a conductor bar of the winding according to FIG. 1.
Fig. 3 of the drawing shows schematically the Anord voltage and circuit of the sub-conductors within a winding section.
In Fig. 4, the connection of the hollow conductor of the rods is shown in detail at the connection points within the winding section.
5 also shows, in section, the formation of a connection cap at the connection and connection points of the winding. 6 and 7 relate to a further exemplary embodiment and illustrate in more detail the formation of a winding according to the invention with a counter-connection of the sub-conductors provided within the winding sections.
Finally, FIG. 8 shows a loop by means of which the partial conductor strands are switched against one another within the winding sections.
Figure 9 shows the sub-conductor connection in the loop. Fig. 1 shows schematically in development the iron body of an electrical machine, for. B. an AC generator, with a winding phase (phase phase). For the sake of simplicity, the other winding strands, as they are neces sary in multi-phase machines, are not shown. The winding, which is designed as a loop winding, is formed here by turns 1 to 4 connected in series. For the sake of simplicity, only four turns are indicated.
Of course, however, there can be a larger number of turns per phase strand. The individual turns are composed of the upper bars <B> 10 </B> to 40 and lower bars 1L and 4u. The bars offset on the machine circumference are connected in the order 10-1 u - 2 0-2u <B> ...... </B> 4o-4u.
The designations upper bars and lower bars indicate the position of the bars in the grooves, i.e. H. whether a rod lies in the lower or upper part of the groove. In the figure, the iron body of the machine is also marked with e and the grooves in which the conductor bars are located are marked with n. Each ladder bar consists of a straight bar part located in the grooves of the iron body and the bent end winding or end head part. The rods are conductively connected to one another at the ends of the end head parts.
The individual upper and lower bars of the ladder have a cross section as shown in FIG. 2. They are composed of individual hollow sub-conductors 1, which are arranged in two rows side by side and twisted ver within the straight part of the bars lying in the grooves of the machine according to the Röbelprinzip in order to prevent the generation of unequal additional stresses due to the variable groove scattering field and thus the resulting additional losses over the rod length within the iron body of the machine. h is the insulating sleeve surrounding the assembled rod.
The winding according to the invention is now characterized in that the winding or each phase strand is subdivided into a number of identical, multiple turns comprising the winding or cooling sections. In the example shown in FIG. 1, the turns 1 and 2 as well as 3 and 4 each form a winding or cooling section A and B, with the coolant supply and discharge at <I> a </I> and <I> b </I> or <I> b </I> and c takes place.
Only at these points, the waveguides within the winding strand are conductively connected by metal connection caps which simultaneously allow the coolant flow and which are pushed over the ends of the end head parts of the rods connected together. Within each winding or cooling section, the high sub-conductors of each rod are connected by soldering or welding while maintaining the insulation to avoid a short-circuit connection.
Fig. 3 of the drawing schematically shows the arrangement and circuit of the sub-conductors of the winding section A formed from the turns 1 and 2 again. For the sake of simplicity, it is assumed that each of the conductor bars 10, 1u and 20, 2u forming the turns 1 and 2 consists of five subconductors 101 to 105, 1L1 to 1u5 or
201 to 205 and 2U1 to 2L5, which are arranged within the bars in the usual manner in two partial conductor rows and twisted according to the Röbel principle. <I> ä </I> and <I> b '</I> mean in this figure, the connection caps through which the cooling medium is supplied to and derived from the winding section consisting of turns 1 and 2. The cap b 'serves at the same time for the circuit connection with the adjacent winding section consisting of the turns 3 and 4 (see FIG. 1) and the coolant discharge from this section.
Fig. 4 of the drawing illustrates in detail the connection of the hollow part of the rods at the connection points indicated by x in Fig. 3. The ends of the conductor bars 1 o1 to 1 o5 and 1 U1 to 1 u5, which are arranged in groups in a radial plane at different distances from the machine axis, are here connected by the U-shaped pipe connectors r1 to r5 with different widths.
The pipe connectors are connected to the partial conductors by soldering or welding on an overlapping part.
FIG. 5 also shows, in section, the formation of a connection cap, for example at connection point b of the winding. Upper and lower rod 3 o and 2U are combined in the cap 11 and connected to the cap in a sealed and conductive manner. To improve the electrical connection, an additional switching sleeve 10 can be present, 12 means a cooling medium guide space located within the cap, 13 a connecting piece for connecting a z. B. made of insulating material existing liquid supply line.
As indicated by arrows, the liquid coolant can flow from the supply line 14 through the coolant guide space 12 to the individual hollow partial conductors, with all partial conductors being short-circuited by the cap and by the switching sleeve 10, which may be provided to improve contact.
The combination of coolant circuits shown with the continuous switching of the sub-conductors of the conductor bars, which are designed with a Röbel transposition, within limited sections of the winding or winding phases, enables a particularly favorable winding design to be achieved. The number of connection caps and thus the coolant lines can be effectively reduced, with coolant heating and pressure drop within the pipe channels remaining within low limits.
The series connection of the partial hollow conductors within the winding or cooling sections also means that the forehead stray fields do not cause any major additional losses, because the number of short-circuiting caps is reduced and because the short-circuiting caused by the forehead stray fields through the induction of additional voltages. or loop currents within the loops formed in the winding sections by the short-circuiting connection caps at the ends are significantly reduced.
This is due to the fact that the series connection of the hollow partial conductors increases the ohmic resistance in the resulting conductor loops to a greater extent than the geometric sum of the additional voltages caused by the frontal stray fields in the offset and in relation to the stray field occupying a different position. As a result, there is a significant reduction in the amplitude of the short-circuit or loop currents that still occur, as a result of which, due to the quadratic dependence of the losses on the currents, the additional losses caused by the front stray fields are considerably reduced.
In this context, it is important that the circuit according to the invention does not impair the complete compensation of the groove stray field clasps by the Röbel transposition.
As emphasized, a significant improvement in the winding described can be achieved in that, within the sub-conductors connected through in the winding sections, a counter-connection of the sub-conductors with regard to the front stray field voltages is brought about.
FIGS. 6 and 7 illustrate in more detail the formation of such a winding. As FIG. 6 shows - which otherwise corresponds to FIG. 1 explained in more detail above, so that a more detailed explanation can be omitted - are between the turns of the winding sections arranged between the terminals a, b, c, etc. Counter-circuit loops 8 arranged. By these loops, as Fig. 7 illustrates in more detail, in the middle of the winding sections, for.
B. between the turns 1 and 2, the sub-conductors lui lus and 2o5 to 2o1 connected to each other in such a way that the sub-conductor strands of the turns 1 and 2 are no longer connected in series, but are connected in opposite directions, d. H.
In a departure from the example in FIG. 3, the following are connected: sub-conductors 1u5 with 2ö1, 1u4 with 2o ....... 1U1 with 2o5. This counter-circuit within the limited winding or cooling sections has the result that virtually no longer can short-circuit or loop currents occur at all due to front stray fields within the winding sections.
The circuit according to FIGS. 6 and 7 offers the possibility of achieving complete suppression of the short-circuit or loop currents even if the individual winding sections each comprise only two turns of the winding.
Finally, in Fig. 8, the formation of a counter-circuit loop at the point S of FIG. 7 is shown in perspective. In this figure it is assumed that the hollow sub-conductors of the rods are arranged in two planes next to one another.
The loop shown is characterized by the fact that the rod sides composed of the partial conductors, for example rods 1u and 2 0, are initially bent around the broad sides of the conductor rods at x and the bent conductor sides in turn around their narrow sides at y are bent and abut each other in further loop-shaped bent parts, the sub-conductors z. B. in the middle of a loop can be easily connected to each other by hard or soft soldering at t while passing through the cooling channels.
The described loop formation has the consequence that the connected sub-conductors of the upper bar and lower bar occupy the same position, i.e. H. the upper layer of the sub-conductor of the upper bar is connected to the upper sub-conductor layer of the lower bar, and in an analogous manner a connection is made between the sub-conductor layers following in the direction of the groove depth. In a corresponding manner, the sub-conductors of the outer rows of conductors are connected to one another and in the same way the sub-conductors of the inner rows of conductors are connected to one another by the loop seen in front.
Of course, in the loop given in Fig. 8 at the connection points t of the sub-conductors, tubes pushed over for connection can also be provided, which are hard or soft soldered. The latter arrangement is indicated in Fig. 9.
Further details of the described arrangements can also be modified accordingly. For example, in the example of FIGS. 1 and 3, it is also possible for the winding or cooling sections to extend over an odd number of bars, i. E. to allow a broken number of turns (e.g. 3% 2 or 4! / 2 turns) to extend. In this case, the coolant connections are alternately on different sides of the winding.