Antennengebilde für Kurzwellen. Zum Übertragen oder Empfangen von Kurzwellen sind Antennengebilde bekannt, die aus mehreren hori,-oiital aufgestellten Strahlern bestehen, wobei dieLänge derStrah- ler der Hälfte der zu übertragenden Wellen länge entspricht (Dipole) und die Strahler zur Erhaltung eines gewünschten, bestimmten Strahlungsdiagramms auf besondere Weise aufeinander orientiert sind.
So ist zum Beispiel ein für Rundfunk zwecke besonders geeignetes Antennengebilde: bekannt, das aus mehreren horizontalen, längs eines gemeinsamen Unterstützungsmastes auf gestellten Dipolen besteht, wobei benachbarte Dipole sich senkrecht kreuzen und mit 90 phasenverschobenen Strömen gespeist werden. Damit ein solches Antennengebilde die Ener gie gleichförmig in allen horizontalen Rich tungen ausstrahlen wird, muss die Grösse und clie Phase der in den verschiedenen Dipolen. auftretenden Ströme sorgfältig. eingestellt werden.
Mit Rücksicht darauf ist es im all gemeinen notwendig, mehrere Übertragungs leitungen, gemeinsam mit Netzwerken zur P'hasenkorrektion, zum Speisen der strahlen den Teile des Antennengebildes zu verwen den. Ferner ist es zur Erhaltung einer guten Anpassung im allgemeinen notwendig, impe- danztransformierende Netzwerke zwischen den Anschlussklemmen der strahlenden Teile und der Übertragungsleitung oder den Über tragungsleitungen zu verwenden.
Die Erfindung betrifft ein Antennenge bilde der obengenannten Art, bei dem die An zahl der für eine guteWirkung erforderlichen Sonderteile auf ein Minimum beschränkt ist.
Das erfindungsgemässe Antennengebilde weist mehrere längs einer Übertragungslei- 1;ung aufgestellte strahlende Teile auf, deren Anschlussklemmen direkt mit Punkten der Übertragungsleitung verbunden sind und bei denen die Strahlungswiderstände der strah lenden Teile so verschieden voneinander ge wählt sind, dass die strahlenden Teile bei Er regung des Antennengebildes wenigstens nahezu gleich an der Energieübertragung teilnehmen.
Die erforderliche Grösse des Strahlungs widerstandes eines strahlenden Teils kann auf einfache Weise dadurch erhalten werden, dass dieser Teil aus mehreren neben und parallel zueinander aufgestellten, gleichphasig erreg ten Strahlern zusammengesetzt -wird, deren gegenseitiger Abstand klein in bezug auf die zu übertragende Wellenlänge ist und deren Länge der Hälfte der zu übertragenden Wel lenlänge entspricht, wobei die Strahler an den Enden miteinander verbunden sind und nur einer der Strahler in der Mitte unterbrochen ist und die dadurch entstandenen Enden die Ansehlussklemmen des strahlenden Teils bilden.
An Hand der Fig. 1, in der ein Ausfüh- rungsbeispiel eines erfindungsgemässen An tennengebildes dargestellt ist, und der Fig. 2. -elche das Ersatzschema für das Gebilde nach Fig. 1 zeigt, wird die Erfindung nach stehend näher erläutert.
Das in F'ig. 1 dargestellte Antennengebilde enthält vier strahlende Teile 10. 1.1, 12 und 13, die je eine einer halben 'Wellenlänge ent sprechende Länge besitzen. Diese strahlenden Teile sind horizontal übereinander und sym metrisch in bezug auf eine gemeinsame ver tikale Achse 14 aufgestellt. Der Abstand zwischen je zwei benachbarten strahlenden Teilen entspricht ungefähr einem Viertel der zu übertragenden Wellenlänge.
Gleichzeitig kreuzen sich benachbarte strahlende Teile senkrecht, so dass die Teile 10, 12 und die Teile 11, 13 unterschiedlich in zwei sich in der Achse 14 senkrecht schneidenden verti kalen Ebenen gelegen sind.
Die strahlenden Teile 10 bis 13 sind von einer mit dein Namen "gefalteter Dipol" be zeichneten Type. Der strahlende Teil 1.0 be steht aus zwei falb-,vellendipolen 15, 1.6, deren gegenseitiger Abstand klein in bezug auf die verwendete Wellenlänge ist, während entsprechende Enden direkt miteinander ver bunden sind. Der Dipol 15 ist in der Mitte unterbrochen und mit. den Enden einer Über tragungsleitung 17 verbunden. Der strahlende> Teil 11 ist auf die gleiche Weise wie der Teil 10 zusammengesetzt.
Die strahlenden Teile 12, 13 dagegen sind je aus drei in un mittelbarer Nähe voneinander aufgestellten Halbwellendipolen zusammengesetzt, von de nen ausschliesslich der mittlere unterbrochen ist und die so entstandenen Enden die direkt mit der Übertragungsleitung verbundenen Anschlusskleinmen des strahlenden Teils bilden.
Die elektrischen Eigenschaften des gefal- l:el:en Dipols sind an sich bekannt und werden im Nachstehenden mir insofern nötig genannt werden. Es wird vorläufig nur daran erinnert, dass die Strahlungseigenschaften eines gefal- lc@ten Dipols nahezu völlig denjenigen eines einzelnen Halbwellendipols entsprechen. Die Stromverteilung ist, gleich wie bei dem Halb- zvellendipol, nahezu sinusförmig.
Die strahlenden Teile 10 bis 13 sind direkt mit einer sich längs der Achse 14 er streckenden, aus zwei parallelen Leitern be stehenden Übertragungsleitung verbunden. Diese Übertragungsleitung enthält drei Ab sehnitte 17, 18 und 19, die je eine einen Vier tel der zu übertragenden Wellenlänge ent sprechende Länge besitzen. Das untere Ende der Übertragungsleitung, das heisst das von den Anschlusskleinmen des strahlenden Teils 18 nach unten sich erstreckende Endstück,
ist mit der schematisch dargestellten Sende- oder Empfangsvorrichtung 20 mittels einer aus zwei konzentrischen Leitern bestehenden 11iertragungsleitung 21 verbunden. Natür lich kann das Antennengebilde auch mittels einer ans zwei neben und parallel zueinander @Iufgestellten Leitern bestehenden tbertra- gungsleitung mit der Sende- oder Empfangs- vorrichtung 20 verbunden sein.
Es wird bemerkt, dass, wo im Vorher- :,rehenden oder im Nachstehenden von der zii iibertragenden oder der verwendeten Wellen lunge die Rede ist, hiermit bei Amplituden- ntodulation der zu übertragenden oder zii empfangenden Schwingungen natürlich die Trägerwellenfrequenz und bei Phasen- oder Frequenzinodulation die mittlere Trägerwel- lenfrequenz gemeint wird.
Beim Antennengebilde nach F'ig. 1 müs sen die strahlenden Teile 10, 12 bezw. 11, 13 gleichphasig erregt werden. Ferner müssen die in den strahlenden Teilen 10, 12 fliessen den Ströme um 90 phasenverschoben sein gegen die in den Teilen 11, 13 fliessenden Ströme. Längs der Übertragungsleitung 17-19 tritt eine mit der Länge zunehmende Phasendrehung auf, welche für eine einem Viertel der VTellenlänge entsprechende Länge <B>909</B> beträgt. Die richtigen Phasenverhältnisse der Antennenströme können daher auf ein fache Weise durch Verbindung der strahlen den Teile mit Punkten der Übertragungslei tung, die um 1/.1 Wellenlänge verschieden sind, erhalten werden.
Dabei muss berück sichtigt werden, dass die in einer gemeinsa men vertikalen Fläche gelegenen strahlenden Teile gleichphasig erregt werden müssen, so dass die Übertragungsleitung jedesmal nach einer Länge von 1/2 Wellenlänge eine Kreu zung aufweisen muss. Eine besonders einfache Weise zur Erhaltung dieser Kreuzung be steht darin, die zwischen den äussersten strah lenden Teilen liegenden Leiter der Übertra gungsleitung gemäss einer Schraubenlinie und mit einer solchen konstanten .Steigung zu bie gen, dass eine halbe Windung gerade eine einer halben Wellenlänge entsprechende Länge besitzt.
Hierdurch werden plötzliche Kreuzungen der Leiter der Übertragungslei tung vermieden und kann eine einfache kon struktive Ausbildung der Isolatoren und der übrigen erforderlichen Unterstützungsmittel erhalten werden. Das Antennengebilde nach Fig. 1 wird vorzugsweise von einem nicht dargestellten einzelnen, zentralen Unterstüt zungsmast, der gemäss der Achse 14 verläuft, unterstützt.
Die zwischen den Anschlussklemmen eines gewöhnlichen Halbwellendipols auftretende Impedanz oder aber der Strahlungswiderstand ist im allgemeinen zu niedrig für direkte An passung an eine Übertragungsleitung. Wie aber an sich bekannt, ist der gefaltete Dipol nicht nur ein Strahler, sondern auch ein im pedanztransformierender Teil. Der Strah lungswiderstand eines einzelnen Halbwellen- dipols, das heisst der Quotient aus der totalen übertragenen Energie und dem Quadrat des iii der Mitte auftretenden Stromes, beträgt 73 Ohm. Bei dem gefalteten Dipol dagegen ist der .Strahlungswiderstand in erster Linie von der verwendeten Anzahl Strahler und von den Abmessungen dieser Strahler ab hängig.
Bei einem aus zwei Strahlern gleichen Durchmessers bestehenden, gefalteten Dipol ist der Strahlungswiderstand etwa viermal grösser als der eines einzelnen Dipols, nämlich etwa 29-2 Ohm. Der aus drei Strahlern zu sammengesetzte, gefaltete Dipol weist ein Transformierungsverhältnis von etwa 9 :1 auf, wenn die Strahler gleichen Durchmesser besitzen. Das T'ransformationsverhältnis des gefalteten Dipols kann durch Verwendung von Strahlern verschiedenen Durchmessers wesentlich geändert werden. So bietet ein ge falteter Dipol die Möglichkeit, einen grossen Strahlungswiderstand zu erhalten, und zwar einen Strahlungswiderstand solcher Grösse, dass ein direkter Anschluss und eine Anpas sung an eine Übertragungsleitung normaler Abmessungen möglich ist.
Von dieser Möglichkeit ist beim vorlie genden Antennengebilde Gebrauch gemacht. Der Strahlungswiderstand der verwendeten strahlenden Teile ist jedesmal, gegebenenfalls im Zusammenhang mit vorhandenen Parallel widerständen, derart gewählt, dass direkte Anpassung an den Wellenwiderstand der Übertragungsleitungsabschnitte 17-19 be steht. Hierdurch wird erreicht, dass bei Er regung des Antennengebildes die zu übertra gende Energie gleich über alle strahlenden Teile verteilt wird. Eine nähere Auseinander setzung des Vorhergehenden wird jetzt im Zusammenhang mit Fig. 2 gegeben.
Da die strahlenden Teile 10-13 für ihre Resonanzfrequenz eine hauptsächlich Ohmsche Impedanz aufweisen, kann das Antennenge bilde nach Fig. 1 durch das Ersatzschema nach Fig. 2 dargestellt werden, bei dem die Widerstände 10-13 die strahlenden Teile darstellen und Werte besitzen, welche den zwischen den Anschlussklemmen der strahlen den Teile auftretenden Impedanzen entspre- eben.
Die Eingangsimpedanz Z des ganzen Antennengebildes muss dabei F4taen solcho11 Wert besitzen, dass sie dein @'i'elle@wi < lcr- stand des konzentrischen Kabels 21 ent- spricht. In diesem Falle wird di- @\liettr@- (rungsleitung 21 auf die richtige @@'a#is,al,g,
- schlossen sein.
Die Abschnitte 1.7, 1.8 und 19 der @filict- tragungsleitung, welche elie stz-ahla,nda#i, Teile des Antennengebildes miteinander verhiizdc,
li. können als Impedanztransforniatoren i=raehtet -werden. Für einen >\fibertra@@un < @s@@@- tuii-.a.Iischnitt mit einer Lünge von i WCl- lenIänge gilt folgende Beziehung
EMI0004.0035
wo Zdie @inga.n gsimpedanz. Z" den M'e'l- len-#viderstand desbertra@un,gs@@@tuzarysal,
- selinittesund Z, den am Ende des .lbsehnitt,s angebrachten Widerstand darstellt. Wenn letztere Impedanz ohmisch ist, wird auch eIie# Impedanz Z, ohmiscll sein, da Z" elaenfalts ohmisch ist.
Bei dem vorstehend beschriebenen Bei spiel ist cler Lei-tutig;al>selinitt nicht- mit sei nem Wellenwiderstand abgeschlossen. Die:.
bann jedoch auch noch gemacht -werden, so elass dann jeder Üfibertragun@.sabschnitt mii für die z11 übertra-,ende Wellenlänge mit einem seinem Wellenwiderstand entsprechen- den Widerstand abgeschlossen ist.
Mittels der obeno-enannten ssezi,,bwe@.; kann eine richtige Anpassung zwischen s.iiiit- liehen Teilen des Antennengebildes bestimmt ,-erden. Bei einer praktischen @usfiihrun;;.@- forrn des Antenneiwebildes nach Fi-. 1 b < i- ben sich folo;
ende Werte als günstig er@.;rlaell. Durch geei--nete Ausbildung der strahlend.'n Teile 10 und 11 betrug die Eingan:
,sinili,- danz derselben bei Resonanz etwa 300 Olini. Die strahlenden Teile 12, 13 wurden derart ausgebildet, dass sie für die, verwendete Wel- lenläng*e einen Widerstand von<B>600</B> Ohin bil- rieten. Weiterhin musste die Eingan.Pimpe- danz des ganzen Antennengebildes an den Wellenwiderstand des koaehsialen Kabels 21 i-on 150 Ohm <RTI
ID="0004.0109"> a.ngepasst sein. Ans einer Be - rrcbnung ergibt sich, dass die richtigen Werte cle,r Wellenwiderstände der Abschnitte 17, 18 1,11d 19 bez-,v. etwa<B>3</B>00, 212 und 200 011111 l,et1. < zgen.
In diesem Falle besteht eine richtige An- lrzssu@g zwischen sämtlichen Teilen des An Ans der oben angegebenen Teeziehung und den oben angegebenen Wer- t, n ergibt sich, dass die Impedanz des A1a- ;
cltnittca 17, von den Anschlussklemmen der A.1ztezine 11. aus gesehen, 300 Ohm beträgt. Daher ist der Abschnitt 18 von einem Wider- stand voti 150 Ohm abgeschlossen, der durch 1'arallelsehaltung der Eingangsimpedanz des Abschnittes 17 (300 Ohm) und der Ein- des strahlenden Teils 11 (-leichfalls 300 Ohm)
entsteht. Auf gleiche Weise kann bestimmt werden, dass die den Ab- scbnitt 19 abschliessende Impedanz 200 Ohnz beträgt, während die zwiseben den mit der L\liertragungsleitung verbundenen Ansehluss- klemmen des strahlenden Teils 13 auftretende Inzlzed,tzzz 150 Ohni beträgt,
was eine> richtige .Anpassung a11 das koaelisiale Kabel 21 ergibt.
_\'ie bereits ini Vorhergehenden Bemerkt; wurde. -werden sämtliche strahlenden Teiles U,i richtiger :Anpassung gleich an der Euer teilnehmen, und es werden ;
ziisserdein bei der dargestellten Vorrichtung die Phasenverhältnisse der Ströme in dezi strahlenden Teilen von selbst die richtigen s,-in. was auf diese Weise ohne die Anwen- ,leiti",r besonderer Netzwerke erreicht -wurde.
Es ist nachweisbar, dass hei denn darge stellten Antennensvstenz die Energie baulzt- s,icblicb in liorizotitalcr Ricbtung übertragen wird, -wobei das Strablungsdiagramm in einet- hr@rizontalen Fläche nahezu kreisförmig ist.
Ein solclzes Strahlungsdiagramm ist beson- de,rs für @undfunkzi@ecke erwünscht.
Es ist einleuchtend, dass das Straltlungs- d1abra-iiiin i111 allgemeinen nicht symmetrisch ist, -wenn eine ungerade Anzahl strahlender ls@ile verivelidet -wird, jedoch symmetrisch, v-cnn die Anzahl strablender Teile gerade ist mad ausserdem eine richtige Anpassung zwi- sc,lic,
n den verschiedenen Teilen des Ante.n- w@ngebildes besteht. Obwohl das erfindungsgemässe Antennen gebilde sich besonders zur Verwendung für Sendezwecke eignet, ist es naturgemäss auch für Empfangszwecke verwendbar. Mit Rück sicht darauf wird in Erinnerung gebracht, dass das Strahlungsdiagramm, die Stromver teilung und andere elektrische Eigenschaften eines Antennengebildes die gleichen sind, un abhängig von der Tatsache, ob dem Anten nengebilde Energie entnommen oder zuge führt wird.
Antenna structure for short waves. Antenna structures are known for transmitting or receiving shortwaves, which consist of several horizontally, horizontally positioned radiators, the length of the radiators corresponding to half the wavelength to be transmitted (dipoles) and the radiators in a special way to maintain a desired, specific radiation pattern are oriented towards each other.
For example, an antenna structure which is particularly suitable for broadcasting purposes is known, which consists of several horizontal dipoles set up along a common support mast, neighboring dipoles crossing each other perpendicularly and being fed with 90 phase-shifted currents. In order for such an antenna structure to radiate energy uniformly in all horizontal directions, the size and phase of the in the various dipoles must be determined. occurring currents carefully. can be set.
With this in mind, it is generally necessary to use several transmission lines, together with networks for phase correction, to feed the radiating parts of the antenna structure. Furthermore, in order to maintain a good match, it is generally necessary to use impedance-transforming networks between the connection terminals of the radiating parts and the transmission line or lines.
The invention relates to an antenna structure of the type mentioned above, in which the number of special parts required for a good effect is limited to a minimum.
The antenna structure according to the invention has several radiating parts set up along a transmission line, the connection terminals of which are directly connected to points on the transmission line and in which the radiation resistances of the radiating parts are chosen so different from one another that the radiating parts when the Antenna formation at least almost equally participate in the energy transfer.
The required size of the radiation resistance of a radiating part can be obtained in a simple manner that this part is composed of several next to and parallel to each other, in-phase excited emitters, whose mutual distance is small in relation to the wavelength to be transmitted and whose Length corresponds to half of the wavelength to be transmitted, the radiators being connected to one another at the ends and only one of the radiators being interrupted in the middle and the resulting ends forming the connection terminals of the radiating part.
1, in which an exemplary embodiment of an antenna structure according to the invention is shown, and FIG. 2 which shows the substitute scheme for the structure according to FIG. 1, the invention is explained in more detail below.
That in Fig. 1 antenna structure shown contains four radiating parts 10. 1.1, 12 and 13, each having a half 'wavelength ent speaking length. These radiating parts are placed horizontally one above the other and symmetrically with respect to a common vertical axis 14 ver. The distance between each two adjacent radiating parts corresponds to approximately a quarter of the wavelength to be transmitted.
At the same time, adjacent radiating parts cross each other perpendicularly, so that the parts 10, 12 and the parts 11, 13 are located differently in two vertical planes intersecting perpendicularly in the axis 14.
The radiating parts 10 to 13 are of a type labeled with your name "folded dipole". The radiating part 1.0 be consists of two fallow, vellendipoles 15, 1.6, the mutual distance of which is small with respect to the wavelength used, while corresponding ends are directly connected to each other. The dipole 15 is interrupted in the middle and with. the ends of a transmission line 17 connected. The radiating> part 11 is assembled in the same way as the part 10.
The radiating parts 12, 13, on the other hand, are each composed of three half-wave dipoles set up in direct proximity to one another, of which only the middle one is interrupted and the ends thus created form the connecting small parts of the radiating part connected directly to the transmission line.
The electrical properties of the fallen dipole are known per se and will be mentioned to me in what follows. For the time being it will only be remembered that the radiation properties of a fallen dipole correspond almost completely to those of a single half-wave dipole. The current distribution is almost sinusoidal, as with the half-cell dipole.
The radiating parts 10 to 13 are directly connected to a along the axis 14 he stretching, consisting of two parallel conductors be standing transmission line. This transmission line contains three from sehnitte 17, 18 and 19, each having a length corresponding to a quarter of the wavelength to be transmitted. The lower end of the transmission line, that is to say the end piece extending downward from the connecting small parts of the radiating part 18,
is connected to the schematically illustrated transmitting or receiving device 20 by means of a transmission line 21 consisting of two concentric conductors. Of course, the antenna structure can also be connected to the transmitting or receiving device 20 by means of a transmission line existing on two conductors placed next to and parallel to one another.
It should be noted that, where in the foregoing, reheating or in the following the term used, the carrier wave frequency is used for amplitude modulation of the vibrations to be transmitted or received, and for phase or frequency modulation the mean carrier wave frequency is meant.
In the antenna structure according to Fig. 1 must sen the radiating parts 10, 12 respectively. 11, 13 are excited in phase. Furthermore, the currents flowing in the radiating parts 10, 12 must be phase-shifted by 90 with respect to the currents flowing in the parts 11, 13. A phase rotation which increases with the length occurs along the transmission line 17-19, which is <B> 909 </B> for a length corresponding to a quarter of the V wavelength. The correct phase relationships of the antenna currents can therefore be obtained in a simple manner by connecting the radiating parts with points of the transmission line which are different by 1 / .1 wavelength.
It must be taken into account that the radiating parts located in a common vertical surface must be excited in phase, so that the transmission line must cross each time after a length of 1/2 wavelength. A particularly simple way of maintaining this intersection is to bend the conductors of the transmission line between the outermost radiating parts according to a helical line and with such a constant slope that a half turn has a length corresponding to half a wavelength .
This avoids sudden crossings of the conductors of the transmission line and a simple construction of the insulators and the other necessary support means can be obtained. The antenna structure according to FIG. 1 is preferably supported by a single, central support mast, not shown, which runs along the axis 14.
The impedance occurring between the connection terminals of a normal half-wave dipole or the radiation resistance is generally too low for direct adaptation to a transmission line. However, as is known per se, the folded dipole is not only a radiator, but also a part that transforms the pedal. The radiation resistance of a single half-wave dipole, that is, the quotient of the total transmitted energy and the square of the current occurring in the middle, is 73 ohms. In the case of the folded dipole, on the other hand, the radiation resistance is primarily a function of the number of radiators used and of the dimensions of these radiators.
In the case of a folded dipole consisting of two radiators of the same diameter, the radiation resistance is about four times greater than that of a single dipole, namely about 29-2 ohms. The folded dipole, which is composed of three radiators, has a transformation ratio of about 9: 1 if the radiators have the same diameter. The transformation ratio of the folded dipole can be changed significantly by using radiators of different diameters. A folded dipole, for example, offers the possibility of obtaining a large radiation resistance, namely a radiation resistance of such a size that a direct connection and adaptation to a transmission line of normal dimensions is possible.
Use is made of this option in the case of the present antenna structure. The radiation resistance of the radiating parts used is selected each time, possibly in connection with existing parallel resistors, in such a way that there is direct adaptation to the wave resistance of the transmission line sections 17-19. This ensures that when the antenna structure is excited, the energy to be transmitted is evenly distributed over all radiating parts. A closer analysis of the foregoing will now be given in connection with FIG.
Since the radiating parts 10-13 have a mainly ohmic impedance for their resonance frequency, the antenna structure according to FIG. 1 can be represented by the substitute scheme according to FIG. 2, in which the resistors 10-13 represent the radiating parts and have values which the impedances occurring between the connection terminals of the radiating parts correspond.
The input impedance Z of the entire antenna structure must have a value of F4taen solcho11 that it corresponds to the @ 'i'elle @ wi <lcr- stand of the concentric cable 21. In this case di- @ \ liettr @ - (rungsleitung 21 to the correct @@ 'a # is, al, g,
- be closed.
Sections 1.7, 1.8 and 19 of the @ filict-carrying line, which elie stz-ahla, nda # i, parts of the antenna structure, connect with one another,
left can be used as impedance transformers i = raehtet. For a> \ fibertra @@ un <@s @@@ - tuii-.a.Iischnitt with a length of i WCll-len length the following relation applies
EMI0004.0035
where Zdie @ inga.n gimppedanz. Z "den M'e'l- # resistance desbertra @ un, gs @@@ tuzarysal,
- selinittes and Z, which represents the resistance applied at the end of the cut. If the latter impedance is ohmic, then the impedance Z i will also be ohmic, since Z "is electrically ohmic.
In the example described above, the conductance is not terminated with its wave resistance. The:.
However, it can also still be made, so that each transmission section mii for the wavelength transmitted is terminated with a resistance corresponding to its characteristic impedance.
By means of the above-mentioned ssezi ,, bwe @ .; a correct adaptation between s.iiiit- borrowed parts of the antenna structure can be determined and grounded. In a practical @usfiihrun ;;. @ - form of the antennae image according to Fig. 1 b <i- ben folo;
end values as cheap he @ .; rlaell. Through the appropriate formation of the radiant parts 10 and 11, the inputs were:
, sinili, --dance of the same at resonance about 300 olini. The radiating parts 12, 13 were designed in such a way that they had a resistance of <B> 600 </B> Ohin for the wavelength used. Furthermore, the input impedance of the entire antenna structure had to be equal to the wave impedance of the coaxial cable 21 i-on 150 Ohm <RTI
ID = "0004.0109"> a.be adapted. An evaluation shows that the correct values cle, r wave resistances of sections 17, 18 1,11d 19, v. about <B> 3 </B> 00, 212 and 200 011111 l, et1. <pull.
In this case, there is a correct connection between all parts of the An Ans of the above-mentioned tea drawing and the above-mentioned value, n it results that the impedance of A1a-;
cltnittca 17, seen from the connection terminals of the A.1ztezine 11., is 300 ohms. Therefore, the section 18 is terminated by a resistor of 150 ohms, which by keeping the input impedance of the section 17 (300 ohms) and the input of the radiating part 11 (also 300 ohms) in parallel
arises. In the same way it can be determined that the impedance terminating the section 19 is 200 ohms, while the incidence occurring between the connection terminals of the radiating part 13 connected to the soldering line is 150 ohms,
what a> correct .Adaptation a11 the koaelisiale cable 21 results.
_ \ 'as noted in the preceding; has been. -All the radiating parts of U, i will be more correct: adaptation will take part in yours, and it will;
ziisserdein in the device shown, the phase relationships of the currents in deci-radiating parts by themselves the correct s, -in. what was achieved in this way without the application of the special networks.
It can be proven that the antenna structure shown here builds the energy, it is transmitted in a horizontal direction, the radiation diagram being almost circular in an eternal area.
Such a radiation diagram is particularly desirable for @ and functi @ corner.
It is evident that the structure d1abra-iiiin i111 is generally not symmetrical, -if an odd number of radiant ls @ ile is verivelidet -but symmetrical, v-cnn the number of strablender parts is even mad besides a correct adjustment between sc , lic,
n the different parts of the Ante.n- w @ ngebild. Although the antenna structure according to the invention is particularly suitable for use for transmission purposes, it can of course also be used for reception purposes. With this in mind, it is recalled that the radiation diagram, the power distribution and other electrical properties of an antenna structure are the same, regardless of whether energy is extracted from or supplied to the antenna structure.