1 Procédé de production continue d’un flux gazeux d’hydrogène DOMAINE TECHNIQUE La présente invention est relative à un procédé de production d’un flux gazeux d’hydrogène présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm à partir de gaz de synthèse. 5 ÉTAT DE LA TECHNIQUE La production massive d’hydrogène se fait classiquement par le vaporeformage d’une source carbonée comme le gaz naturel très riche en méthane (dit procédé SMR).1. Process for the continuous production of a hydrogen gas stream. TECHNICAL FIELD. The present invention relates to a process for producing a hydrogen gas stream with a CO content of less than 1 ppm from synthesis gas. 5. STATE OF THE TECHNOLOGY. Mass production of hydrogen is conventionally carried out by steam reforming of a carbon source such as natural gas very rich in methane (known as the SMR process). Ce procédé conduit à la formation d’un gaz de synthèse majoritairement riche en H2 et en CO.This process leads to the formation of a synthesis gas that is predominantly rich in H2 and CO. Pour obtenir de l’hydrogène, le gaz de synthèse sera post traité par exemple par des procédés de purification, 10 voire de distillation.To obtain hydrogen, the synthesis gas will be post-treated, for example by purification processes, 10 or even distillation. En fonction du degré de pureté exigé et du cout de production ciblé, plusieurs solutions sont proposées.Depending on the required degree of purity and the targeted production cost, several solutions are offered. La production d’H2 ultra pur pourra être obtenue par distillation cryogénique d’une mixture riche en H2/CO.Ultra-pure H2 can be produced by cryogenic distillation of a mixture rich in H2/CO. Préalablement à la phase de distillation, le gaz de synthèse produit devra être 15 décarbonaté et déshydraté.Prior to the distillation phase, the synthesis gas produced must be decarbonated and dehydrated. Cette technique est intéressante quand on veut produire en même temps les 2 molécules H2 et CO.This technique is useful when you want to produce both H2 and CO molecules simultaneously. Le gaz résiduaire riche en H2 provenant d’une boite froide de séparation cryogénique de CO contient environ 97%.The residual H2-rich gas from a cryogenic CO separation cold box contains approximately 97%. Cette même mixture H2/CO (gaz de synthèse) provenant directement du four de vaporeformage, ou ayant subit une ou plusieurs étapes de réaction à l’eau (Water Gas Shift) peut également être 20 post-traitée par passage sur un PSA (Pressure Swing Adsorption = procédé d’adsorption à modulation de pression), mais dans ce cas dû aux limites du PSA et pour ne pas trop pénaliser son rendement, le produit final peut contenir des impuretés de type N2, CO du niveau de quelques ppm à quelques dizaines ou centaines de ppm.This same H2/CO mixture (synthesis gas) coming directly from the steam reforming furnace, or having undergone one or more water reaction steps (Water Gas Shift) can also be post-treated by passing through a PSA (Pressure Swing Adsorption = pressure-modulated adsorption process), but in this case due to the limitations of the PSA and in order not to penalize its yield too much, the final product may contain impurities of the N2, CO type from the level of a few ppm to a few tens or hundreds of ppm. Pour certaines applications industrielles (par exemple l’alimentation d’une pile à combustible) la 25 molécule critique s’avère être le CO qui est un poison pour la pile à combustible si sa concentration est supérieure à 200ppb.For certain industrial applications (for example, powering a fuel cell) the 25th critical molecule turns out to be CO, which is a poison for the fuel cell if its concentration is greater than 200ppb. Cette valeur risque dans le futur de descendre à 100ppb afin d’autoriser des technologies de pile à combustible moins riches en catalyseur onéreux (type platine). 2 Une technique pour purifier l’hydrogène comportant entre 0.5 et 100 ppm de CO jusqu’à 100ppb consiste à faire passer le flux gazeux dans un adsorbant (charbon actif ou tamis moléculaire) à très basse température, typiquement celle de l’azote liquide. L’inconvénient de cette technique réside principalement dans le cout de l’équipement (réservoirs sous pression cryogéniques, échangeurs de chaleurs, cryostats LN2) ainsi 5 que les couts opératoires (LN2).This value is likely to decrease to 100 ppb in the future to allow for fuel cell technologies that require less expensive catalysts (such as platinum). A technique for purifying hydrogen containing between 0.5 and 100 ppm of CO down to 100 ppb involves passing the gas stream through an adsorbent (activated carbon or molecular sieve) at very low temperatures, typically that of liquid nitrogen. The main drawback of this technique lies in the cost of the equipment (cryogenic pressure vessels, heat exchangers, LN2 cryostats) as well as the operating costs (LN2). Une autre technique de purification consiste à faire passer l’hydrogène à travers une membrane métallique recouverte de Palladium.Another purification technique involves passing hydrogen through a metallic membrane coated with palladium. Du fait du cout du Palladium, cette technique est aussi onéreuse.Due to the cost of Palladium, this technique is also expensive. De plus, l’hydrogène est récupéré à basse pression du fait de la perte de charge dans la membrane. 10 Partant de là un problème qui se pose est de fournir un procédé amélioré de production d’un flux d’hydrogène exempt de monoxyde de carbone, sans pour autant avoir recours à l’adsorption cryogénique ou les membranes métalliques.Furthermore, hydrogen is recovered at low pressure due to the pressure drop in the membrane. 10 From this, a problem arises: to provide an improved process for producing a carbon monoxide-free hydrogen stream without resorting to cryogenic adsorption or metallic membranes. RÉSUMÉ Une solution de la présente invention est un procédé de production d’un flux gazeux 15 d’hydrogène présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm à partir de gaz de synthèse, comprenant un cycle de production présentant deux phases : - une première phase comprenant les étapes successives suivantes : a) une étape de purification du gaz de synthèse par adsorption au moyen d’une unité de type PSA, 20 b) une étape de récupération en sortie de l’unité PSA d’un flux gazeux d’hydrogène 3 présentant une teneur en CO supérieure à 1 ppm, c) une étape de purification du flux gazeux récupéré à l’étape b) par adsorption au moyen d’une unité TSA de type chimisorbeur, et d) une étape de récupération en sortie de l’unité TSA d’un flux gazeux d’hydrogène présentant 25 une teneur en CO inférieure à 1 ppm. - une deuxième phase, comprenant les étapes successives suivantes : e) une étape de purification du gaz de synthèse par adsorption au moyen de l’unité de type PSA, f) une étape de récupération en sortie de l’unité PSA d’un flux gazeux d’hydrogène 5 présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm, 3 avec pendant toute la durée des étapes e) et f) l’unité TSA est contournée par le flux gazeux d’hydrogène et régénérée.SUMMARY A solution of the present invention is a process for producing a hydrogen gas stream 15 having a CO content of less than 1 ppm from synthesis gas, comprising a production cycle having two phases: - a first phase comprising the following successive steps: a) a step of purifying the synthesis gas by adsorption using a PSA type unit, 20 b) a step of recovering at the outlet of the PSA unit a hydrogen gas stream 3 having a CO content greater than 1 ppm, c) a step of purifying the gas stream recovered in step b) by adsorption using a TSA unit of the chemisorber type, and d) a step of recovering at the outlet of the TSA unit a hydrogen gas stream 25 having a CO content less than 1 ppm. - a second phase, comprising the following successive steps: e) a step of purifying the syngas by adsorption using the PSA type unit, f) a step of recovering at the outlet of the PSA unit a hydrogen gas stream 5 having a CO content of less than 1 ppm, 3 with during the entire duration of steps e) and f) the TSA unit is bypassed by the hydrogen gas stream and regenerated. BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES Pour une meilleure compréhension de la présente invention, il convient de se reporter à la description détaillée suivante, prise conjointement avec les figures 5 détaillées ci-dessous, dans laquelle des éléments similaires reçoivent les mêmes numéros de référence ou des numéros de référence analogues.BRIEF DESCRIPTION OF FIGURES For a better understanding of the present invention, reference should be made to the following detailed description, taken together with the detailed Figures 5 below, in which similar elements are given the same or similar reference numbers. La fig. 1 est une représentation schématique d’un procédé selon un mode de réalisation de la présente invention. 10 La FIG. 2 illustre les résultats d’un essai TSA alimenté en hydrogène impur selon un mode de réalisation de la présente invention.Fig. 1 is a schematic representation of a process according to an embodiment of the present invention. Fig. 2 illustrates the results of a TSA test supplied with impure hydrogen according to an embodiment of the present invention. La FIG. 3 illustre les résultats de la percée du CO à travers d’une unité TSA selon un mode de réalisation de la présente invention.FIG. 3 illustrates the results of CO breakthrough through a TSA unit according to an embodiment of the present invention. DESCRIPTION DÉTAILLÉE 15 Par TSA on entend les procédés à modulation de température (Temperature Swing Adsorption).DETAILED DESCRIPTION 15 By TSA we mean temperature swing adsorption processes. Dans les procédés TSA, l’adsorbant en fin d’utilisation est régénéré in situ, c'est-à-dire que les impuretés arrêtées sont évacuées afin que ledit adsorbant récupère l’essentiel de ses capacités d’adsorption et puisse recommencer un cycle d’épuration, l’effet de régénération essentiel étant dû à une élévation de température. 20 Dans les procédés de type PSA, l’adsorbant en fin de phase de production est régénéré par désorption des impuretés obtenue au moyen d’une baisse de leur pression partielle.In TSA processes, the adsorbent at the end of its use is regenerated in situ; that is, the trapped impurities are removed so that the adsorbent can recover most of its adsorption capacity and begin a new purification cycle. The essential regeneration effect is due to a temperature increase. In PSA-type processes, the adsorbent at the end of the production phase is regenerated by desorption of the impurities achieved by reducing their partial pressure. Cette baisse de pression peut être obtenue par une baisse de la pression totale et/ou par balayage avec un gaz exempt ou contenant peu d’impuretés.This pressure reduction can be achieved by a reduction in total pressure and/or by purging with a gas that is free of or contains few impurities. Selon le cas, le procédé selon l’invention peut présenter une ou plusieurs des 25 caractéristiques suivantes : - pendant la deuxième phase l’unité TSA est contournée au moyen d’une ligne de contournement 7. - l’unité TSA comprend un seul adsorbeur 4. - l’adsorbeur comprend un matériau actif qui va chimisorber au moins une partie du CO. 4 - le matériau actif comprend du nickel et/ou du cuivre. - l’unité PSA 2 comprend au moins deux adsorbeurs qui suivent chacun en décalage un cycle de pression comprenant les étapes d’adsorption, de dépressurisation et de repressurisation. - le cycle de pression effectué pendant la deuxième phase présente une durée inférieure à la durée du cycle de pression effectué 5 pendant la première phase. - le cycle de pression pendant la première phase et le cycle de pression pendant la deuxième phase présentent une durée identique et la dépressurisation du cycle de pression effectuée pendant la deuxième phase est réalisée à une pression inférieure à la pression de la dépressurisation effectuée pendant la première phase.Depending on the case, the process according to the invention may have one or more of the following 25 characteristics: - during the second phase, the TSA unit is bypassed by means of a bypass line 7. - the TSA unit comprises a single adsorber 4. - the adsorber comprises an active material that will chemisorb at least a portion of the CO. 4 - the active material comprises nickel and/or copper. - the PSA unit 2 comprises at least two adsorbers, each of which follows, in staggered sequences, a pressure cycle comprising the steps of adsorption, depressurization, and repressurization. - the pressure cycle performed during the second phase is shorter in duration than the pressure cycle performed 5 during the first phase. - the pressure cycle during the first phase and the pressure cycle during the second phase are of identical duration, and the depressurization of the pressure cycle performed during the second phase is carried out at a pressure lower than the pressure of the depressurization performed during the first phase. En effet, dans ce cas la pression sera 10 abaissée d’au moins 50 mbar. - l’unité PSA comprend au moins un adsorbeur comprenant une couche d’alumine, une couche de charbon actif et une couche de tamis moléculaire. - la durée de la première phase est supérieure à au moins 10 fois la durée de la seconde phase.Indeed, in this case the pressure will be reduced by at least 50 mbar. - The PSA unit includes at least one adsorber comprising an alumina layer, an activated carbon layer, and a molecular sieve layer. - The duration of the first phase is at least 10 times longer than the duration of the second phase. La présente invention porte sur la fourniture d’H2 ultra pur, produit à partir d’une source de type 15 gaz de synthèse, ou de gaz très riche en H2.The present invention relates to the supply of ultra-pure H2, produced from a type 15 synthesis gas source, or from gas very rich in H2. Cette mixture riche en H2 sera purifiée la plupart du temps en 2 étapes.This H2-rich mixture will most often be purified in 2 steps. La méthodologie proposée combine deux sous-procédés couplés à savoir : - premier sous-procédé : le flux gazeux d’alimentation en hydrogène est introduit dans une unité de type PSA comprenant au moins deux adsorbeurs chargés de différents adsorbants répartis par strates et destinés au piégeage par adsorption physiques des impuretés.The proposed methodology combines two coupled sub-processes, namely: - first sub-process: the hydrogen supply gas flow is introduced into a PSA type unit comprising at least two adsorbers loaded with different adsorbents distributed in layers and intended for the trapping by physical adsorption of impurities. Le PSA va fonctionner 20 en cycles courts (quelques minutes).The PSA will operate 20 in short cycles (a few minutes). Les adsorbeurs de l’unité PSA vont suivre en décalage les étapes successives suivantes : adsorption à pression haute du cycle, décompression à co-courant, décompression à contre-courant, élution, recompression à contre-courant, recompression à cocourant.The adsorbers of the PSA unit will follow the following successive steps in a staggered fashion: high pressure adsorption of the cycle, co-current decompression, counter-current decompression, elution, counter-current recompression, co-current recompression. Typiquement les adsorbeurs de l’unité PSA pourront contenir une couche d’alumine pour éliminer la vapeur d’eau, une ou plusieurs couches de charbon actif pour éliminer certaines 25 molécules comme le CO2, le CH4 et la majeure partie du CO et de l’azote, une ou plusieurs couches de tamis moléculaire pour pousser l’élimination des traces de CO et d’azote. L’hydrogène ainsi produit aura une pureté > 99.999%, les impuretés résiduelles seront minimes (ppm à quelques dizaines de ppm).Typically, the adsorbers in the PSA unit will contain an alumina layer to remove water vapor, one or more layers of activated carbon to remove certain molecules such as CO2, CH4, and most of the CO and nitrogen, and one or more layers of molecular sieve to further remove traces of CO and nitrogen. The hydrogen produced will have a purity > 99.999%, with minimal residual impurities (ppm to a few tens of ppm). Cette pureté en hydrogène n’est toutefois pas suffisante pour son utilisation dans une pile à combustible du fait de la présence du CO (teneur > ppm). - deuxième sous-procédé : l’hydrogène impur sortant du PSA est purifié par passage dans une unité TSA, qui comprend de préférence un unique adsorbeur chargé par un matériau actif qui va chimisorber l’impureté résiduelle de CO.This hydrogen purity is, however, insufficient for its use in a fuel cell due to the presence of CO (content > ppm). - Second sub-process: the impure hydrogen exiting the PSA is purified by passing it through a TSA unit, which preferably includes a single adsorber charged with an active material that will chemisorb the residual CO impurity. Le TSA va fonctionner en cycles longs : quelques jours, voire semaine, voire mois.ASD will operate in long cycles: a few days, or even weeks, or even months. La régénération du TSA se fera préférentiellement sous une température supérieure à 150°C.TSA regeneration will preferentially occur under a temperature above 150°C. La température du flux de régénération 5 (azote, hydrogène, ou mélange) sera élevée au moyen d’un système de chauffage (réchauffeur).The temperature of the regeneration stream 5 (nitrogen, hydrogen, or mixture) will be raised by means of a heating system (heater). La durée de chauffage du flux de régénération sera maintenue jusqu’à la fin du cycle de régénération, à l’issu le réchauffeur sera arrêté, le réacteur sera balayé et rincé à l’hydrogène pur, puis isolé sous atmosphère H2.The heating time of the regeneration stream will be maintained until the end of the regeneration cycle, at the end the heater will be stopped, the reactor will be swept and rinsed with pure hydrogen, then isolated under an H2 atmosphere. La température du TSA reviendra à température ambiante par échange convectif 10 avec son environnement, ou par circulation d’hydrogène à température ambiante, ou par circulation de liquide de refroidissement dans le réacteur.The temperature of the TSA will return to ambient temperature by convective exchange 10 with its environment, or by circulation of hydrogen at ambient temperature, or by circulation of coolant in the reactor. Une fois à température ambiante, le TSA sera à nouveau disponible et opérationnel pour un nouveau cycle de purification.Once at room temperature, the TSA will be available and operational again for a new purification cycle. On récupère en sortie de l’unité TSA un flux gazeux d’hydrogène présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm. 15 Pendant toute la durée de la régénération du TSA, le PSA est réglé en « haute pureté » ; autrement dit le rendement du PSA est abaissé et la production d’hydrogène présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm est rendue possible soit en diminuant le temps du cycle global, soit préférentiellement en rabaissant la pression de dépressurisation.At the outlet of the TSA unit, a hydrogen gas stream with a CO content of less than 1 ppm is recovered. 15 Throughout the TSA regeneration process, the PSA is set to "high purity"; in other words, the PSA efficiency is reduced, and the production of hydrogen with a CO content of less than 1 ppm is made possible either by reducing the overall cycle time or, preferably, by lowering the depressurization pressure. Aussi pendant toute la durée de la régénération du TSA le flux gazeux d’hydrogène n’est plus 20 purifié en 2 étapes mais en une seule étape, et au moyen de l’unité PSA.Also, throughout the entire TSA regeneration process, the hydrogen gas stream is no longer purified in 2 steps but in a single step, and by means of the PSA unit. Le TSA pendant ce mode de fonctionnement est alors contourné au moyen de la ligne de contournement.The TSA during this operating mode is then bypassed by means of the bypass line. En résumé, il est proposé les réalisations suivantes : 1.In summary, the following achievements are proposed: 1. Procédé de production d’un flux gazeux d’hydrogène (5) présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm à partir de gaz de synthèse (1), comprenant un cycle de production présentant 25 deux phases : - une première phase comprenant les étapes successives suivantes : a) une étape de purification du gaz de synthèse (1) par adsorption au moyen d’une unité de type PSA (2), 6 b) une étape de récupération en sortie de l’unité PSA (2) d’un flux gazeux d’hydrogène présentant une teneur en CO supérieure à 1 ppm, c) une étape de purification du flux gazeux récupéré à l’étape b) par adsorption au moyen d’une unité TSA de type chimisorbeur (4), et d) une étape de récupération en sortie de l’unité TSA d’un flux gazeux 5 d’hydrogène (5) présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm ; et - une deuxième phase, comprenant les étapes successives suivantes : e) une étape de purification du gaz de synthèse (1) par adsorption au moyen de l’unité de type PSA (2), et 10 f) une étape de récupération en sortie de l’unité PSA d’un flux gazeux d’hydrogène (5) présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm, avec pendant toute la durée de l’étape e) et f) l’unité TSA est contournée (7) par le flux gazeux d’hydrogène et régénérée (6). 2.Process for producing a hydrogen gas stream (5) having a CO content of less than 1 ppm from synthesis gas (1), comprising a production cycle having two phases: - a first phase comprising the following successive steps: a) a step of purifying the synthesis gas (1) by adsorption using a PSA type unit (2), b) a step of recovering at the outlet of the PSA unit (2) a hydrogen gas stream having a CO content greater than 1 ppm, c) a step of purifying the gas stream recovered in step b) by adsorption using a TSA unit of the chemisorber type (4), and d) a step of recovering at the outlet of the TSA unit a hydrogen gas stream (5) having a CO content less than 1 ppm; and - a second phase, comprising the following successive steps: e) a synthesis gas purification step (1) by adsorption using the PSA type unit (2), and f) a recovery step at the outlet of the PSA unit of a hydrogen gas stream (5) having a CO content of less than 1 ppm, with the TSA unit being bypassed (7) by the hydrogen gas stream and regenerated (6) throughout the duration of steps e) and f) the TSA unit Procédé selon la réalisation 1, caractérisé en ce que, pendant la deuxième phase, l’unité TSA 15 est contournée au moyen d’une ligne de contournement (7). 3.A method according to embodiment 1, characterized in that, during the second phase, the TSA 15 unit is bypassed by means of a bypass line (7). 3. Procédé selon l’une des réalisations 1 ou 2, caractérisé en ce que l’unité TSA comprend un seul adsorbeur (4). 4.A process according to one of embodiments 1 or 2, characterized in that the TSA unit comprises a single adsorber (4). 4. Procédé selon la réalisation 3, caractérisé en ce que l’adsorbeur comprend un matériau actif qui va chimisorber au moins une partie du CO. 20 5.A process according to embodiment 3, characterized in that the adsorber comprises an active material which will chemisorb at least a part of the CO. 20 5. Procédé selon la réalisation 4, caractérisé en ce que le matériau actif comprend du nickel et/ou du cuivre. 6.A process according to embodiment 4, characterized in that the active material comprises nickel and/or copper. 6. Procédé selon l’une des réalisations 1 à 5, caractérisé en ce que l’unité PSA (2) comprend au moins deux adsorbeurs qui suivent chacun en décalage un cycle de pression comprenant les étapes d’adsorption, de dépressurisation et de repressurisation. 25 7.A process according to any one of embodiments 1 to 5, characterized in that the PSA unit (2) comprises at least two adsorbers, each following a staggered pressure cycle comprising the steps of adsorption, depressurization and repressurization. 25 7. Procédé selon la réalisation 6, caractérisé en ce que le cycle de pression effectué pendant la deuxième phase présente une durée inférieure à la durée du cycle de pression effectué pendant la première phase. 8.A method according to embodiment 6, characterized in that the pressure cycle carried out during the second phase has a duration shorter than the duration of the pressure cycle carried out during the first phase. 8. Procédé selon la réalisation 6, caractérisé en ce que : 7 - le cycle de pression pendant la première phase et le cycle de pression pendant la deuxième phase présentent une durée identique et - la dépressurisation du cycle de pression effectuée pendant la deuxième phase est réalisée à une pression inférieure à la pression de la dépressurisation effectuée pendant la première phase. 9.A method according to embodiment 6, characterized in that: 7 - the pressure cycle during the first phase and the pressure cycle during the second phase have the same duration and - the depressurization of the pressure cycle carried out during the second phase is carried out at a pressure lower than the pressure of the depressurization carried out during the first phase. 9. Procédé selon l’une des réalisations 1 à 8, caractérisé en ce que l’unité 5 PSA (2) comprend au moins un adsorbeur comprenant une couche d’alumine, une couche de charbon actif et une couche de tamis moléculaire. 10.A process according to any one of embodiments 1 to 8, characterized in that unit 5 PSA (2) comprises at least one adsorber comprising an alumina layer, an activated carbon layer and a molecular sieve layer. 10. Procédé selon l’une des réalisations 1 à 9, caractérisé en ce que la durée de la première phase est supérieure à 10 fois la durée de la seconde phase. 10 La solution selon l’invention permet ainsi de produire en continu un flux gazeux d’hydrogène présentant une teneur en CO inférieure à 1 ppm tout en limitant la quantité d’adsorbeurs de l’unité TSA, et en optimisant le rendement du PSA en amont qui ne voit son rendement dégradé en mode « haute pureté » que quelques heures par jour, semaines, voir mois.A process according to one of embodiments 1 to 9, characterized in that the duration of the first phase is more than 10 times the duration of the second phase. The solution according to the invention thus makes it possible to continuously produce a hydrogen gas stream with a CO content of less than 1 ppm while limiting the number of adsorbers in the TSA unit, and optimizing the upstream PSA yield, which only experiences a degradation in "high purity" mode for a few hours per day, weeks, or even months. Les essais ont montré la possibilité d’épurer à une teneur inférieure à 0.1 ppm en CO, un flux 15 d’hydrogène contaminé par du CO présent à l’état de traces (20 – 100 ppm).The tests showed the possibility of purifying to a content of less than 0.1 ppm CO, a 15 flow of hydrogen contaminated by CO present in trace amounts (20 – 100 ppm). Cette purification par TSA est réalisée à température ambiante et à la pression délivrée par le PSA amont (typiquement dans la plage 15 -35 atmosphères).This TSA purification is carried out at ambient temperature and at the pressure delivered by the upstream PSA (typically in the range of 15-35 atmospheres). Le contrôle et l’efficacité de la purification TSA sont effectués au moyen d’un analyseur commercial de type FTIR (Fourier Transform InfraRed spectroscopy) dont le niveau de détection en CO est < à 100ppb.The control and effectiveness of the TSA purification are carried out using a commercial FTIR (Fourier Transform Infrared spectroscopy) type analyzer with a CO detection level of < 100ppb. La purification TSA se poursuit 20 à minima jusqu’à l’apparition (la percée) de traces de CO en sortie d’adsorbeur.The TSA purification continues for a minimum of 20 minutes until the appearance (breakthrough) of traces of CO at the outlet of the adsorber. La purification pourra se poursuivre au-delà afin d’obtenir la courbe de percée du CO en fonction du temps de purification.The purification can continue beyond this point in order to obtain the CO breakthrough curve as a function of purification time. La figure 2 illustre les résultats d’un test TSA alimenté par de l’hydrogène impur (contaminé par 95 ppm de CO). L’ultra purification (<0.1ppm) est maintenue pendant 30 heures ou plus, au-delà 25 le CO perce.Figure 2 illustrates the results of a TSA test using impure hydrogen (contaminated with 95 ppm of CO). Ultra-purification (<0.1 ppm) is maintained for 30 hours or more; beyond 25 hours, CO penetrates. La capacité d’adsorption du matériau chimisorbant recherchée peut donc être calculée par ce type d’essai.The adsorption capacity of the desired chemosor material can therefore be calculated by this type of test. La figure 3 présente également des résultats de percée du CO au travers d’une unité TSA avec des conditions paramétriques différentes, montrant l’impact de la température opératoire.Figure 3 also presents CO breakthrough results through a TSA unit with different parametric conditions, showing the impact of operating temperature. Un gradient de température de 10°C change significativement la capacité d’arrêt du chimisorbant. 8 Cette observation est importante pour le dimensionnement d’un TSA, les données prises à basses températures permettront des designs de TSA conservateurs, donc sans risque dès lors que la température ambiante (donc opératoire) augmentera.A 10°C temperature gradient significantly alters the chemisorbent's stopping capacity.<sup>8</sup> This observation is important for the design of a chemical arrester (CAT), as data collected at low temperatures will allow for conservative CAT designs, thus preventing risks as the ambient (and therefore operating) temperature increases. Cette ultra purification induite par le TSA est possible au moyen d’un matériau par exemple à 5 base de Ni, voire de Cu.This ultra-purification induced by TSA is possible using a material, for example, 5-based on Ni, or even Cu. La capacité d’adsorption du Ni ou du Cu en CO est très dépendante des conditions opératoires.The adsorption capacity of Ni or Cu into CO is highly dependent on operating conditions. Des conditions de régénérations (basse pression c’est à dire de l’ordre ou inférieure à 1.5bar et température supérieure à 150°C) ont été définies afin d’utiliser l’adsorbant en TSA et la répétabilité a été vérifiée.Regeneration conditions (low pressure, i.e. of the order of or less than 1.5 bar and temperature above 150°C) were defined in order to use the adsorbent in TSA and repeatability was verified. En fonction des conditions opératoires et du design, le TSA peut par 10 exemple n’être régénéré qu’une fois par mois. Depending on the operating conditions and design, the TSA may, for example, only need to be regenerated once a month.