CA2894907A1

CA2894907A1 - Method for locating a intermitent faults in an underground electrical line

Info

Publication number: CA2894907A1
Application number: CA2894907A
Authority: CA
Inventors: Daniel Pineau; Lionel Reynaud; Martin CHARETTE
Original assignee: Hydro Quebec
Current assignee: Hydro Quebec
Priority date: 2015-06-19
Filing date: 2015-06-19
Publication date: 2016-12-19
Also published as: WO2016201569A1

Abstract

Une méthode de localisation d'un défaut éclateur dans une ligne électrique souterraine est proposée. Une impulsion de tension est générée dans une partie déconnectée de la ligne avec le générateur d'impulsion. Un champ magnétique généré par l'impulsion de tension est mesuré avec un détecteur de champ magnétique disposé en surface au dessus de la partie déconnectée de la ligne électrique, afin de produire un signal indicatif du champ magnétique. On repère une période d'oscillation de résonnance dans le signal, et calcule une distance du défaut par rapport au générateur d'impulsion en fonction de la période d'oscillation de résonnance, d'une capacité du générateur d'impulsion et d'une valeur d'inductance de ligne applicable à la partie déconnectée de la ligne électrique. Le défaut est localisé selon la distance calculée.A method of locating a spark gap in an underground power line is proposed. A voltage pulse is generated in a disconnected portion of the line with the pulse generator. A magnetic field generated by the voltage pulse is measured with a magnetic field detector disposed at the surface above the disconnected portion of the power line to produce a signal indicative of the magnetic field. A resonance oscillation period is recorded in the signal, and a distance of the fault from the pulse generator is calculated as a function of the resonant oscillation period, a pulse generator capacity and a pulse amplitude. line inductance value applicable to the disconnected portion of the power line. The fault is located according to the calculated distance.

Description

MÉTHODE DE LOCALISATION D'UN DÉFAUT ÉCLATEUR
DANS UNE LIGNE ÉLECTRIQUE SOUTERRAINE
DOMAINE DE L'INVENTION
L'invention porte sur une méthode de localisation d'un défaut éclateur dans une ligne électrique souterraine.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE

La localisation de défauts dans des lignes souterraines d'un réseau électrique consiste à identifier sur une portée de câble, ou au niveau d'un accessoire tel qu'une jonction, un emplacement d'un défaut. La demande CA 2805422 (Reynaud et al.) propose une technique permettant de localiser des défauts sur de longues lignes '5 avec plusieurs embranchements, en simulant des éclatements à différentes distances sur une ligne à vérifier, en mesurant un éclatement actuel sur la ligne, et en comparant les simulations avec la mesure pour identifier la meilleure correspondance qui indique l'emplacement du défaut. Il peut arriver cependant que la précision de localisation avec la technique soit insuffisante en raison de conditions particulières ou 20 d'une configuration de réseau complexe. Par exemple, si le générateur d'impulsion est installé très loin du défaut, le signal mesuré du défaut peut être trop faible pour être comparé avec les simulations.
Il existe donc un besoin pour une méthode alternative utilisant un appareil simple 25 technologiquement, portable, robuste et fiable, dont les coûts de fabrication et d'entretien sont bas, qui permet de détecter et localiser un défaut éclateur dans une ligne électrique souterraine de manière sécuritaire.

SOMMAIRE
Selon un aspect de l'invention, il est proposé une méthode de localisation d'un défaut éclateur dans une ligne électrique souterraine, comprenant les étapes de:
brancher un générateur d'impulsion de tension à une partie déconnectée de la ligne électrique;
disposer un détecteur de champ magnétique en surface au dessus de la partie déconnectée de la ligne électrique;
générer une impulsion de tension dans la partie déconnectée de la ligne avec le générateur d'impulsion;
mesurer un champ magnétique généré par l'impulsion de tension avec le détecteur de champ magnétique afin de produire un signal indicatif du champ magnétique;
repérer une période d'oscillation de résonnance dans le signal;
calculer une distance du défaut par rapport au générateur d'impulsion en fonction de la période d'oscillation de résonnance, d'une capacité du générateur d'impulsion et d'une valeur d'inductance de ligne applicable à la partie déconnectée de la ligne électrique; et localiser le défaut selon la distance calculée.
DESCRIPTION BREVE DES DESSINS
Une description détaillée des réalisations préférées de l'invention sera donnée ci-après en référence avec les dessins suivants:
Figure 1 est un graphique illustrant un exemple de courant mesuré par un détecteur d'impulsion électromagnétique.
Figure 2 est un diagramme schématique d'une ligne électrique avec un embranchement et un défaut éclateur. METHOD OF LOCATING A BLINDER FAULT
IN A UNDERGROUND ELECTRIC LINE
FIELD OF THE INVENTION
The invention relates to a method for locating a spark gap fault in a a line underground electricity.
STATE OF THE ART

The location of defects in underground lines of an electrical network consists of identifying on a cable scope, or at an accessory such as junction, a location of a fault. The application CA 2805422 (Reynaud et al.) proposes a technique to locate defects on long lines '5 with several branches, simulating splintering at different distances on a line to check, by measuring a current burst on the line, and by comparing the simulations with the measure to identify the best correspondence which indicates the location of the fault. It may happen, however, that the accuracy of localization with the technique is insufficient because of conditions particular or 20 of a complex network configuration. For example, if the generator pulse is installed very far from the fault, the measured signal of the fault may be too much Weak To to be compared with the simulations.
There is therefore a need for an alternative method using a device simple Technologically, portable, robust and reliable, whose manufacture and are low, which can detect and locate a spark gap in underground power line in a safe manner.

SUMMARY
According to one aspect of the invention, it is proposed a method of localization a defect spark gap in an underground power line, comprising the steps of:
connect a voltage pulse generator to a disconnected part of the electric line;
have a magnetic field detector at the surface above the part disconnected from the power line;
generate a voltage pulse in the disconnected part of the line with the pulse generator;
measure a magnetic field generated by the voltage pulse with the magnetic field detector to produce a signal indicative of the field magnetic;
identify a period of resonance oscillation in the signal;
calculate a distance from the fault with respect to the pulse generator in depending on the resonance oscillation period, a capacitance of the generator pulse and a line inductance value applicable to the part disconnected the power line; and locate the fault according to the calculated distance.
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
A detailed description of the preferred embodiments of the invention will be given below after with reference to the following drawings:
Figure 1 is a graph illustrating an example of current measured by a detector electromagnetic pulse.
Figure 2 is a schematic diagram of a power line with a branching and defective spark gap.

2 Figure 3 est un diagramme filaire équivalent à la ligne électrique de la Figure 3 durant un défaut.
Figure 4 est un circuit électrique équivalent de la ligne électrique de la Figure 3 durant un défaut.
Figure 5 est un diagramme schématique d'une topologie d'une ligne électrique.
Figures 6A et 6B sont des graphiques illustrant respectivement des échantillons de mesures prises sur la ligne de la Figure 5 à partir des premiers puits d'accès précédent et suivant le défaut.
Figure 6 est un diagramme schématique d'une topologie d'une autre ligne électrique.
Figures 7A et 7B sont des graphiques illustrant respectivement des échantillons de mesures prises sur la ligne de la Figure 6 à partir des premiers puits d'accès précédent et suivant le défaut.
Figure 8 est un diagramme schématique d'une topologie d'une autre ligne électrique.
Figures 9A, 9B et 9C 7B sont des graphiques illustrant respectivement des échantillons de mesures prises sur la ligne de la Figure 8 à partir d'un premier puits d'accès précédent le défaut, d'un premier puits d'accès suivant le défaut et d'un deuxième puits d'accès suivant le défaut.
Figure 10 est un diagramme schématique d'une topologie d'une autre ligne électrique.
Figures 11A et 11B sont des graphiques illustrant respectivement des échantillons de mesures prises sur la ligne de la Figure 10 à partir d'un puits d'accès où le défaut se situe et d'un premier puits d'accès suivant le défaut. 2 Figure 3 is a wired diagram equivalent to the power line of the Figure 3 during failure.
Figure 4 is an equivalent electrical circuit of the power line of the Figure 3 during failure.
Figure 5 is a schematic diagram of a topology of a power line.
Figures 6A and 6B are graphs respectively illustrating samples of measurements taken on the line of Figure 5 from the first manholes previous and following the defect.
Figure 6 is a schematic diagram of a topology of another line electric.
Figures 7A and 7B are graphs respectively illustrating samples of measurements taken on the line of Figure 6 from the first manholes previous and following the defect.
Figure 8 is a schematic diagram of a topology of another line electric.
Figures 9A, 9B and 9C 7B are graphs respectively illustrating samples of measurements taken on the line of Figure 8 from a first well prior to the defect, a first access well following the defect and a second manhole following the fault.
Figure 10 is a schematic diagram of a topology of another line electric.
Figures 11A and 11B are graphs respectively illustrating samples of measurements taken on the line of Figure 10 from an access well where the default located and a first access well following the defect.

3 DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES RÉALISATIONS PRÉFÉRÉES
En référence à la Figure 2, il est montré un schéma d'une ligne électrique souterraine 3 avec un embranchement. La méthode selon l'invention permet de détecter et localiser un défaut éclateur 2 dans un câble 4 de la ligne souterraine 3 à
partir de la surface. La méthode utilise un générateur d'impulsion 6 branché à une partie déconnectée de la ligne souterraine 3 à vérifier, et un détecteur de champ magnétique 8 de préférence portable et disposé en surface près de la ligne souterraine 3, par exemple à une distance entre 1 et 3 mètres ou plus du câble 3 DETAILED DESCRIPTION OF PREFERRED ACHIEVEMENTS
With reference to Figure 2, there is shown a diagram of a power line underground 3 with a branch. The method according to the invention makes it possible to detect and locate a spark gap 2 in a cable 4 of the underground line 3 to from the area. The method uses a pulse generator 6 connected to a part disconnected from the underground line 3 to be verified, and a field detector magnetic 8 preferably portable and disposed on the surface near the line underground 3, for example at a distance between 1 and 3 meters or more from the cable

4 selon la sensibilité du détecteur de champ magnétique 8. Le détecteur 8 n'a pas besoin d'être en contact avec le câble. De préférence, le détecteur de champ magnétique 8 sera disposé au dessus de la ligne 3 juste après le générateur d'impulsion 6 de manière à éviter qu'il se retrouve après le défaut 2. Il peut néanmoins être disposé n'importe où entre le générateur d'impulsion 6 et le défaut 2.
Selon la méthode, une impulsion de tension faisant apparaître le défaut 2 est générée par le générateur d'impulsion 6. La méthode permet de fournir une distance entre le générateur d'impulsion 6 et le défaut 2, et une indication que le détecteur de champ magnétique 8 est situé au-delà du défaut 2 s'il y a lieu, par exemple lorsque si l'utilisateur vient de dépasser le défaut 2 en marchant le long de la ligne 3 avec le détecteur de champ magnétique 8.
En référence à la Figure 1, la méthode utilise un effet de résonnance et mesure le champ magnétique causé par le courant d'impulsion source ("thumper discharge") et l'analyse. Avant la position du défaut 2 (montré e.g. à la Figure 2), le champ magnétique contient deux composantes dans son signal 10: une composante A
constituée des réflexions de défaut à hautes-fréquences (depuis le générateur jusqu'au défaut 2 puis retournant au générateur 6 et ainsi de suite); et une composante B constituée d'une oscillation à fréquence plus basse causée par la capacité du générateur 6 et l'inductance totale de la ligne 3 (résonnance).

Théoriquement, et partant du générateur d'impulsion de tension 6, l'oscillation de résonnance disparaît tout juste après la position du défaut 2. Toutes ces mesures sont prises durant le temps de claquage du défaut 2, c'est à dire lorsque l'arc électrique est encore présent.
Un aspect de la méthode selon l'invention est qu'avant le défaut 2, la période de l'oscillation de résonnance représente toujours la distance entre le générateur 6 et le défaut 2. Cette caractéristique permet de considérer la méthode comme une localisation de défaut par résonnance. Le signal 10 contient à la fois l'oscillation de IO résonnance (fréquence plus basse) et les réflexions du défaut 2 vers le générateur 6 (fréquence plus élevée). Un autre aspect de la méthode est qu'après le défaut 2, le signal 10 ne contient que les réflexions du défaut 2 vers le bout de la ligne 3, qui est en circuit ouvert. Ainsi, les formes d'onde avant et après le défaut 2 sont différentes.
Un autre aspect de la méthode est que l'amplitude du signal 10 mesuré par le 4 according to the sensitivity of the magnetic field detector 8. The detector 8 has not need to be in contact with the cable. Preferably, the field detector magnetic 8 will be placed above line 3 just after the generator pulse 6 so as to prevent it from being found after the fault 2. It can nevertheless be placed anywhere between the pulse generator 6 and the default 2.
According to the method, a voltage pulse showing the defect 2 is generated by the pulse generator 6. The method allows to provide a distance between the pulse generator 6 and the fault 2, and an indication that the detector of field Magnetic 8 is located beyond fault 2 if applicable, for example when if the user has just passed fault 2 while walking along line 3 with the magnetic field detector 8.
With reference to Figure 1, the method uses a resonance effect and measure the magnetic field caused by the source pulse current ("thumper discharge") and analysis. Before the fault 2 position (shown eg in Figure 2), the field magnetic contains two components in its signal 10: a component A
consisting of fault reflections at high frequencies (from the generator until fault 2 then returning to generator 6 and so on); and an component B consisting of a lower frequency oscillation caused by the generator capacity 6 and the total inductance of line 3 (resonance).

Theoretically, and starting from the voltage pulse generator 6, the oscillation of resonance disappears just after the default position 2. All these measures are taken during the breakdown time of fault 2, ie when bow electric is still present.
One aspect of the method according to the invention is that before the defect 2, the period of the resonance oscillation always represents the distance between the generator 6 and the This characteristic makes it possible to consider the method as a fault localization by resonance. Signal 10 contains both the oscillation of IO resonance (lower frequency) and reflections from fault 2 to the generator 6 (higher frequency). Another aspect of the method is that after the defect 2, the signal 10 contains only the reflections of the fault 2 towards the end of the line 3, which is in open circuit. Thus, the waveforms before and after the defect 2 are different.
Another aspect of the method is that the amplitude of the signal measured by the

5 détecteur 8 n'a pas d'impact, seul la forme est à analyser (i.e. la distance entre le détecteur 8 et le câble 4 n'a pas d'impact en autant que le détecteur 8 mesure quelque chose). Un autre aspect de la méthode est que les embranchements avant ou après la position du défaut 2 n'ont pas d'effet sur la méthode.
20 Le signal 10 représente un exemple de mesure typique de champ magnétique dans un puits d'accès. Le calcul de la distance du défaut 2 par rapport au générateur 6 est basé sur la fréquence de l'oscillation:
W() 1 f 0 27z-où C est la capacité du générateur d'impulsion 6 et L est l'inductance par mètre de la 25 ligne 3.
En référence à la Figure 3, il est montré la même ligne 3 qu'à la Figure 2, mais dessinée en termes d'équivalent filaire durant le défaut 2 qui agit comme court-circuit entre le conducteur 12 et le neutre 14. Toutes les extrémités sauf celle du générateur =
d'impulsion 6 et celle du défaut 2 sont vu comme des circuits ouverts durant l'éclatement.
En référence à la Figure 4, il est montré un schéma électrique équivalent de la ligne 3, où C1 représente la capacité du générateur 6 et L1 représente l'inductance totale de la ligne 3. La branche ouverte n'ajoute pas d'inductance à l'inductance totale de la ligne 3 et n'a pas d'effet sur le calcul de la distance du défaut 2.
Dans la réalité, le comportement de chaque défaut diffère d'après l'impédance de 0 défaut, la température, la présence d'eau, le temps de charge avant que le défaut survienne, et divers autres paramètres. Mais les tests qui suivent démontrent que les résultats sont suffisamment bons pour localiser un défaut 2. Il est à noter que pour ces tests, l'emplacement du défaut était connu et des mesures ont été faites juste avant et après le défaut. Le générateur d'impulsion 6 (comme montré à la Figure 2) utilisé pour les tests avait un condensateur de 4 pF, et était connecté à la ligne 3 avec des câbles de connexion ayant une inductance L de 475 nH/m et une longueur de 50 m. Ces caractéristiques sont incluses dans les calculs qui ont été basés sur des mesures manuelles sur les graphiques. Un traitement numérique des mesures peut être réalisé afin d'obtenir une meilleure précision si voulu. Les mesures ont été prises 20 par le détecteur de champ magnétique 8 à une distance de 1 à 3 mètres du câble 4, à
l'extérieur des puits d'accès, en utilisant une antenne, un circuit amplificateur et un oscilloscope (non illustrés).
Test 1 En référence à la Figure 5, il est montré une ligne 3 ayant trois embranchements et une longueur totale de câble de 4928 mètres. La distance L du défaut réel est de 175m, le câble est de type 500 MCM et a une inductance de 238 nli/m.
La Figure 6A montre un échantillon d'une mesure prise à partir du premier puits d'accès avant le défaut. La Figure 6B montre un échantillon d'une mesure prise à Detector 8 has no impact, only the form is to be analyzed (ie the distance between the detector 8 and the cable 4 has no impact as long as the detector 8 measures Something). Another aspect of the method is that the branches before or after the position of the fault 2 have no effect on the method.
Signal 10 represents an example of a typical measurement of magnetic field in an access well. The calculation of the distance of the fault 2 from the generator 6 is based on the frequency of the oscillation:
W () 1 f 0 27z-where C is the capacity of the pulse generator 6 and L is the inductance by meter of the Line 3.
Referring to Figure 3, it is shown the same line 3 as in Figure 2, But drawn in terms of wired equivalent during fault 2 which acts as short between the conductor 12 and the neutral 14. All the ends except that of the generator =
pulse 6 and fault 2 are seen as open circuits during bursting.
With reference to FIG. 4, an equivalent electrical diagram of line 3, where C1 represents the capacity of the generator 6 and L1 represents the inductance Total of line 3. The open branch does not add inductance to the inductor total of the line 3 and has no effect on the calculation of the fault distance 2.
In reality, the behavior of each defect differs according to the impedance of 0 default, the temperature, the presence of water, the charging time before the fault occur, and various other parameters. But the tests that follow demonstrate that results are good enough to locate a defect 2. It should be noted only for these tests, the location of the defect was known and measurements were made just before and after the fault. The pulse generator 6 (as shown in FIG.
Figure 2) used for testing had a capacitor of 4 pF, and was connected to the line 3 with connecting cables having an inductance L of 475 nH / m and a length of 50 m. These features are included in the calculations that were based on the manual measurements on the graphs. Digital processing of measurements can to be realized in order to obtain a better precision if wanted. The measures have been taken 20 by the magnetic field detector 8 at a distance of 1 to 3 meters from cable 4, to outside the manholes, using an antenna, a circuit amplifier and a oscilloscope (not shown).
Test 1 With reference to Figure 5, there is shown a line 3 having three branches and a total cable length of 4928 meters. The distance L of the real defect is of 175m, the cable is 500 MCM and has an inductance of 238 nl / m.
Figure 6A shows a sample of a measurement taken from the first well access before the fault. Figure 6B shows a sample of a measurement taken at

6 partir d'un des premiers puits d'accès après le défaut. L'absence d'oscillations de résonnance à fréquence plus basse indique clairement que le défaut a été
dépassé.
Dans la Figure 6A, l'oscillation de résonnance mesurée a une période de 100 ps. Des calculs montrent que cela correspond à une distance de 165 m comparativement à
la distance réelle de 175 m.
Test 2 En référence à la Figure 7, il est montré une ligne 3 ayant un embranchement de 30 mètres et une longueur totale de câble de 2463 mètres. La distance L du défaut réel est de 380 m, et le câble est de type 500 MCM et a une inductance de 239 nH/m.
En référence à la Figure 8B, le signal après l'emplacement du défaut s'avère indétectable. Seul un bruit de faible intensité est enregistré. Le signal est clairement 5 différent avant (Figure 8A) et après (Figure 8B) l'emplacement du défaut.
Dans la Figure 8A, l'oscillation de résonnance mesurée a une période de 140 ps. Les calculs montrent que cela correspond à une distance de 415 m comparativement à la distance réelle de 380 m.
Test 3 En référence à la Figure 9, il est montré une ligne 3 ayant un embranchement de 30 mètres et une longueur totale de câble de 2463 mètres. La distance L du défaut réel est de 591 m, et le câble est de type 500 MCM et a une inductance de 238 nH/m.
En référence aux Figures 10A, 10B et 10C, il est intéressant de noter que la forme du signal commence à changer à l'emplacement du défaut mais que l'oscillation de résonnance ne disparaît seulement qu'à deux puits d'accès après le défaut.
Dans la Figure 10A, l'oscillation de résonnance mesurée a une période d'environ 170 ps. Les calculs montrent que cela correspond à une distance de 655 m comparativement à
la distance réelle de 591 m. 6 from one of the first access wells after the fault. The absence oscillations of resonance at lower frequency clearly indicates that the defect has been exceeded.
In Figure 6A, the measured resonance oscillation has a period of 100 ps. of the calculations show that this corresponds to a distance of 165 m compared to the actual distance of 175 m.
Test 2 Referring to Figure 7, there is shown a line 3 having a branch meters and a total cable length of 2463 meters. The distance L of the defect real is 380 m, and the cable is 500 MCM and has an inductance of 239 nH / m.
Referring to Figure 8B, the signal after the location of the fault turns out undetectable. Only a low intensity noise is recorded. The signal is clearly 5 different before (Figure 8A) and after (Figure 8B) the location of the defect.
In the Figure 8A, the measured resonance oscillation has a period of 140 μs. The calculations show that this corresponds to a distance of 415 m compared to the actual distance of 380 m.
Test 3 Referring to Figure 9, there is shown a line 3 having a branch meters and a total cable length of 2463 meters. The distance L of the defect real is 591 m, and the cable is 500 MCM and has an inductance of 238 nH / m.
With reference to Figures 10A, 10B and 10C, it is interesting to note that the form of signal begins to change at the fault location but that the oscillation of resonance only disappears at two access wells after the fault.
In the 10A, the measured resonance oscillation has a period of about 170 ps. The calculations show that this corresponds to a distance of 655 m compared to the actual distance of 591 m.

7 Test 4 En référence à la Figure 11, il est montré une ligne 3 n'ayant pas d'embranchement et une longueur totale de câble de 4579 mètres. La distance L du défaut réel est de 240 m, et le câble est de type 750 MCM et a une inductance de 160 nH/m.
= En référence à la Figure 11A, la première mesure prise dans ce cas est à
l'emplacement du défaut. Le signal est légèrement déformé comparativement à un signal attendu avant le défaut. L'oscillation de résonnance mesurée a une période d'environ 117 ps. Les calculs montrent que cela correspond à une distance de 390 m comparativement à la distance réelle de 240 m. Cela reste quand même un résultat décent pour une ligne de 4.5 kilomètres de long. La Figure 11B montre une mesure prise au premier puits d'accès après le défaut. Les oscillations de résonnance ne disparaissent pas clairement après le défaut. Ils tendent à indiquer que les caractéristiques du défaut entrent en jeu. Selon la façon que le défaut éclate, un certain signal peut demeurer quand même sur le reste de la ligne.
Les résultats précédents montrent que la méthode selon l'invention fonctionne pour déterminer la distance d'un défaut et le localiser. Certains résultats comme dans le test 4 peuvent être plus difficiles à interpréter, possiblement en raison du type de défaut (basse ou haute impédance) qui peut avoir un impact significatif sur le signal mesuré. La distance évaluée du défaut dépendant directement de l'inductance de câble, il est possible d'utiliser une marge d'erreur si l'inductance est inconnue. Aussi, une mesure avant la mise en opération du générateur d'impulsion 6 peut être prise afin de mesurer le bruit ambiant sur la ligne en vue de l'éliminer dans une mesure de localisation du défaut en particulier lorsqu'un traitement numérique est utilisé pour analyser la mesure.
Pour des lignes à embranchements, la méthode par résonance peut être utilisée en conjonction avec le fait que la résonance n'apparaît pas après le défaut et pas non 7 Test 4 With reference to Figure 11, it is shown a line 3 not having branch and a total cable length of 4579 meters. The distance L of the real defect is of 240 m, and the cable is 750 MCM type and has an inductance of 160 nH / m.
= Referring to Figure 11A, the first action taken in this case is the location of the defect. The signal is slightly distorted compared to a expected signal before the fault. The measured resonance oscillation has a period about 117 ps. Calculations show that this corresponds to a distance of 390 m compared to the actual distance of 240 m. It's still a result decent for a line 4.5 kilometers long. Figure 11B shows a measured taken to the first manhole after the fault. Oscillations of resonance born do not disappear clearly after the defect. They tend to indicate that characteristics of the defect come into play. Depending on how the defect burst, a some signal may still remain on the rest of the line.
The previous results show that the method according to the invention operates for determine the distance of a fault and locate it. Some results like in the test 4 may be more difficult to interpret, possibly because of type of fault (low or high impedance) that can have a significant impact on the signal measured. The evaluated distance of the fault depends directly on the inductance of cable, it is possible to use a margin of error if the inductance is unknown. As well, a measurement before the operation of the pulse generator 6 can be taking in order to measure the ambient noise on the line in order to eliminate it in a measure of fault localization especially when digital processing is used for analyze the measurement.
For branch lines, the resonance method can be used in conjunction with the fact that the resonance does not appear after the defect and not no

8 plus sur les branches sans défaut, ce qui permet facilement d'identifier la branche avec le défaut.
Bien que des réalisations de l'invention aient été illustrées dans les dessins ci-joints et décrites ci-dessus, il apparaîtra évident pour les personnes versées dans l'art que des modifications peuvent être apportées à ces réalisations sans s'écarter de l'invention. 8 more on the flawless branches, which makes it easy to identify the plugged with the default.
Although embodiments of the invention have been illustrated in the drawings Attached and described above, it will be obvious to those who are the art that changes can be made to these achievements without departing from the invention.

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Claims

CLAIMS:

1. A method of locating a spark gap in a line electric underground, including the steps of:
connect a voltage pulse generator to a disconnected part of the electric line;
have a magnetic field detector at the surface above the part disconnected from the power line;
generate a voltage pulse in the disconnected part of the line with the pulse generator;
measure a magnetic field generated by the voltage pulse with the magnetic field detector to produce a signal indicative of the field magnetic;
identify a period of resonance oscillation in the signal;
calculate a distance from the fault with respect to the pulse generator in depending on the resonance oscillation period, a capacitance of the generator pulse and a line inductance value applicable to the part disconnected the power line; and locate the fault according to the calculated distance.

2. The method according to claim 1, wherein the period oscillation of resonance is identified by digital signal processing.

3. The method of claim 1, wherein the disconnected portion has branches, the method further comprising the step of:
move the magnetic field detector to different locations of the part disconnected from the line so as to cover the branches, and repeat the step of measuring for each location, the branch line presenting the fault being identified according to whether the resonance oscillation period is present or absent in the signal measured at the corresponding locations.