CA1147174A

CA1147174A - High strength reinforcement steel

Info

Publication number: CA1147174A
Application number: CA000331686A
Authority: CA
Inventors: Henrik Giflo
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1979-07-12
Filing date: 1979-07-12
Publication date: 1983-05-31

Abstract

Acier d'armature à haute résistance mécanique. L'invention a pour objet un acier d'armature comprenant en plus du fer, au plus 1,20% en poids de carbone, au plus 3,50% en poids de manganèse, 0 à 2,80% en poids de silicium, au plus 1,00% en poids de molybdène, au plus 3,00% en poids de cuivre et/ou de nickel, au plus 0,15% de zirconium et/ou cérium et 0,04-0,30% en poids de niobium et/ou vanadium, 0,008 à 0,035% en poids d'azote, 0,0005 à 0,025% en poids de calcium, 0,02-0,15% en poids d'aluminium et 0,01-0,05% en poids de bore et/ou de béryllium, 0 à 0,050% en poids de P et 0 à 0,050% en poids de S. Cet acier présente une résistance mécanique élevée, peut être soudé jusqu'à une teneur en carbone déterminée et est stable à la corrosion atmosphérique.Reinforcing steel with high mechanical resistance. The subject of the invention is a reinforcing steel comprising, in addition to iron, at most 1.20% by weight of carbon, at most 3.50% by weight of manganese, 0 to 2.80% by weight of silicon, not more than 1.00% by weight of molybdenum, not more than 3.00% by weight of copper and / or nickel, not more than 0.15% of zirconium and / or cerium and 0.04-0.30% by weight niobium and / or vanadium, 0.008 to 0.035% by weight of nitrogen, 0.0005 to 0.025% by weight of calcium, 0.02-0.15% by weight of aluminum and 0.01-0.05% by weight of boron and / or beryllium, 0 to 0.050% by weight of P and 0 to 0.050% by weight of S. This steel has a high mechanical strength, can be welded up to a determined carbon content and is stable atmospheric corrosion.

Description

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La présente invention est relative à un acier d'arma-ture ou rond a béton à haute résistance mécanique, aisément soudable jusqu'à une teneur déterminée de carbone, qui est ré-sistant à la corrosion par l'air, qui satisfait de façon optima-le les exigences de la construction moderne. Cet acier est i;lté-ressant en particulier dans la construction d'él~ments de beton à propriétés complexes, qui doivent présenter de bonnes propri-étés de portance et pouvoir être utilisés dans des conditions de température élevée ainsi que dans la préparation de constructions par co~frage à l'aide de ces éléments en béton.
Le béton est l'un des matériaux de construction les plus utilisés, qui présente une résistance à la compression éle-vée, mais une résistance à la traction faible. Cet inconvénient du béton a été résolu dans la construction en introduisant dans la zone de traction des éléments de construction en béton, des barres d'acier ou des armatures d'acier qui absorbent les con-traintes de traction et déchargent le béton de telles contrain-tes. Ces armatures d'acier sont ce qu'on appelle les ronds à
béton. Les ronds à béton peuvent être divisés en deux groupes suivant leur fa~on d'introduction ou les contraintas auxquelles ils sont destinés à être soumis. Le mode d'utilisation détermine en même temps les exigences requises pour de tels asiers.
Dans l'un des modes d'utilisation, les ronds à béton sont destinés à absorber ou à éliminer après leur introduction, les contraintes de traction et de cisaillements de la construc-tion. Ces aciers d'armature sont laminé à c~aud, il s'agit le plus souvent d'aciers ronds non alliés ou faiblement alliés pour-vus de nervures et d'une qualité pouvant être soudée ou non.
Les ronds à béton laminés à chaud doivent présenter une limite apparente d'élasticité garantie, une flexibilité appro-priée, des nervures augmentant l'adhérence nécessaire pour le transfert des forces et en cas de nécessité ils doivent pouvoir ~7~

être soudes.
Dans l'autre mode d'utilisation, les sollicitations de traction de la construction sont éliminées par les ronds à bé-ton, par une précontrainte des éléments en béton. Cette méthode d'utilisation permet de diminuer de façon sensible le poids de la construction. Dans ce cas, les aciers d'armature ou ronds à
béton sont étirés avec une force de traction correspondant à la limite d'élasticité, sont précontraints et encastrés dans cet état dans le béton.
L'élément en béton est de ce fait précontraint en com-pression par l'acier d'armature noyé dans celui-ci après solidifi-cation du béton, la précontrainte correspondant à la traction utilisée au cours de la précontrainte de l'acier. Ainsi, la traction résultant des sollicitations de la construction qui s'exercent dans l'élément de béton, est abaissée à une valeur minimale acceptable pour le béton. L'acier d'armature précon-traint doit de ce fait fonctionner comme un ressort de traction, ce qui détermine les exigences requises pour un tel acier.
Les exigences requises pour les ronds à béton précon-~o traints sont déjà, du fait que leur fonction ne sont pas les me-mes, différentes des exigences requises pour les aciers d'arma-ture laminés à chaud. Leur limite d'élasticité apparente doit atteindre au moins 80% de leur résistance à la traction et en plus, l'élasticité doit présenter une flexion minimale, une relax-ation appropriée et une sensibilité a la corrosion sous contrain-te faible.
La résistance à la traction élevée des aciers d'arma-ture est également une exigence industrielle essentielle. Ainsi, plus la résistance de l'acier est grande, plus est grande de façon générale sa contrainte utile permise. On augmente de ce fait la valeur d'utilisation des ronds à béton précontraints, et la perte en force de traction qui est inévitable à la suite du .~ - 2 -7~L

retrait et de la dé~ormation lente du b~ton perd de ce fait de son import~nce.
En principe, on pourrait de ce fait utiliser dans le béton comme rond à béton, un type d'acier pour lequel la modifi-cation de la longueur résultant des sollicitations est faible mais pour lequel le domaine de variation de la forme est suffi~
s~nment large.
L'acier d'armature non précontraint noyé, qui doit ~tre utilisé dans le béton doit présenter une plasticité qui to-lère une fissure du béton à la suite des contraintes de flexionde la construction avant la rupture de l'acier mais qui empêche cependant que l'acier d'armature soit soumis du fait de cette fissure à l'action de la corrosion de l'environnement.
Les aciers d'armature appropriés pour la précontrainte doivent présenter encore des propriétés rhéologiques favorables et une bonne stabilité à la corrosion sous contrainte.
On connaît actuellement des aciers d'armature utilisa-bles sous contrainte ou non et présentant des résistances méca-niques appropriées. La composition chimique des aciers d'arma-ture qui ne sont pas utilisés pour la précontrainte est caracté-ri~ée par le fait q~e la teneur en carbone est le plu9 souvent égale au maximum à 0,60% en poids et que leur teneur en manganè-se est comprise entre 0,50 et 1,60% en poids. Quelques aciers contiennent en plu3 0, 20 - 0,60% en poids de silicium et 0~0~O
en poids de niobium ou de vanadium. Les aciers qui sont utilisés sous forme laminee à chaud et qui ne sont pas appropriés pour la précontrainte sont an général soudables jusqu'à une teneur en car-bone égale au plus à 0,20%. Leur résistance à la traction est comprise généralement entre 350 et 600 N/mm2 et peuvent être uti-lis~s dans 40 à 60% des constructions. La résistance à la trac-tion du domaine non soudable est comprise entre 600 et 800 N/mm2, mais seulement 30 à 40% peuvent être utilisés pour la transmis-~47~7~

sion d~lne flexion quine n~cessite pas une mvdi~ication de formedéfinitive.
Les aciers d'armature utilisés pour la précontrainte sont fabriqués par des procédés de déformation et de traitement à froid et à chaud, coûteux et compliqués ou par la combinaison de ces traitements. Leur composition chimique peut être caracté-risée par le fait que leur teneur en carbone est comprise en général entre 0,50 et 0,80% en poids et que leur teneur en sili-cium est comprise entre 1,00 - 2,00%, en manganèse entre 0,70 -1,20% et quelques autres éléments et même 0,50 - 1,50% de chrome, et 0,30 - 0,80% de molybdène. Une caractéristique de leur pro-priétés mécaniques est une résistance à la traction comprise entre 1300 et 1~50 N/mm2 et par une traction qui nécessite une déformation cle 0,05% qui reste de 800 à 1200~/mm2. La détente de ces aciers présente pour une charge à 70% de la résistance à
la traction une bonne relaxation.
Les aciers d'armature connus et utilisés présentent une résistance relativement faible. Ils peuvent uniquement être sou-dés dans des domaines de résistance très étroits et produits par des procédés technologiques compliqués nécessitant une main d'oeuvre nombreuse pour ob~enir l'effet de ressort nécessaire dans les utilisations et la construction modernes.
Le but de l'invention est la préparation d'un acier d'armature qui a une résistance mécanique élevée même à l'état laminé à chaud et qui peut être soudé jusqu'à une teneur en car-bone déterminée, qui peut atre utilisé comme acier d'armature précontraint après un traitement thermique simple pour une teneur en carbone plus élevée que celle possible antérieurement, qui présente une relaxation excellente et une stabilité à la corro-sion sous contrainte et qui est approprié pour la fabricationd'éléments de béton ou de construction en coffrage qui satisfont de fa,con optimale aux exigences de la construction mais qui peu-'7~

vent atre utilisés ~galement à des températures plus élevées.
Ce but est atteint par le fait que l'acler d'armatureselon l'inv3ntion comprend en plus du fer, au plus 1,20% de car-bone, au plus 3,5% en poids de manganèse, au plus 2,80% en poids de silicium, au plus 1,00% en poids de molybdène, au plus 3,00%
en poids de cuivre et~ou nickel, au plus 0,15% en poids de zir-conium et/ou cérium, 0,04 à 0~30/O en poids de niobium et/ou de vanadium, 0,008 à 0,035% en poids d'azote, 0,0005 à 0,025% en poids de calcium, 0,02 - 0,15% en poids d'aluminium et 0,001 à

0,05% en poids de bore et/ou de beryllium.
Des aciers plus particulièrement préférés selon l'inven-tion comprenne~t en plus du fer et des éléments résiduels habi-tuels les éléments suivants dans les proportions ci-dessous indi-quées.
C 0,04 - 1% Zr 0,001 - 0,01 Mn 1 - 2,5% Nb 0,01 - 0,2 Cu 0,05 - 2% N 0,018 - 0,035 Mo 0,01 - 1% B 0,001 - 0,010 Ni 0,01 - 1,5% Ca 0,0005 - 0,01 Quelques-uns des éléments de l'alliage, dans les pro-portions selon l'invention, forment des composé~ métalliques com-plexes qui pour partie forment dejà dès le stade de la coulée des germes actifs qui précontraignent le réseau du fer, en entrant en partie en solution interstitielle et qui multiplient de cette façon les défauts du reseau.
D'autres eléments de l'alliage forment des précipités métalliques présentant une résistance au cisaillement élevée, ce qui augmente et stabilise de façon cohérente, la tension interne du réseau de base.

Dlautres éléments de l'alliage s'enrichissent par lloc-cupation des d~fauts du réseau à la limite des grains, de sorte que le phénomène de précipitation non cohérente est retardé. De ~73~

cette fa,con l'enrichissement de tels precipités le long des li-mites de~ grains est empêché, l'homogénéité de leur disposition est assurée et la résistance des limites de grain e~t augmentée.
En augmentant le nombre de germes cristallins de di-mensions critiques on élève d'une fac,on sensible l'aptitude à la cristallisation de la coulée et l'on abaisse le temps de solidi-fication ainsi que la dimension des grains primaires. On élève de cette fa,con brusquement la surface des limites de grains dans la matrice unitaire de sorte que l'on diminue sen~iblement la possibilité de formation d'enrichissement et la charge spécifi-que résultant de la contrainte est également abaissée de façon sensible.
Les propriétés des constituants et leurs proportions appropriées dans le système d'alliage selon l'invention créent des conditions physico-chimiques, cinétiques ainsi que de germi-nation telles, au cours de leur mise en solution, de la solidi-fication, de la recristallisation et de la déformation à chaud que la disponibilité desconstituants pour entrer de façon inter-stitielle en solution, la quantité de ces constituants ainsi que le nombre et le degré de contrainte, des réseaux précontraints de cette facon se trouvent nettement augmentés. Grace à l'aug-mentation du nombre des réseaux présentant une précontrainte in~
terstitielle et de leur degré de contrainte, on augmente de fa-çon sensible le nombre des dislocations créées par voie métallur-gique qui favorisent ou déterminent l.a formation, de précipités métalliques et la densité de leur disposition, ce qui a pour effet d'élever l'efficacité de la fonction d'ancrage des précipi-tations lors du déplacement frontal des dislocations provoquées par les charges.

Grâce aux éléments encastrés et enrichis dans les dé-fauts des limites des grains, on réduit la vitesse de diffusion ou le nombre des atomes de métal avoisinants, on diminue de ce 7~

fait ~galament la formation de germes incohérents. On évite ainsi qu'il se forme le long des limites des yrains, une zone inhomogène, par des élément~ d'alliage ou des précipitations et que leur xésistance mécanique ou leur résistance au fluage dimi-nue. On retarde de ce fait l'éclatement qui se produisait anté-rleurement aux linites des grains a la suite des chargas et on augmente leur allongement et contraction lors de la rupture par fluage.
Grace à ce phenomèrle, on élève notablement la plastici-té, l'aptitude à la déformation à chaud et à froid ainsi que larésistance utile de l'acier d'armature.
Les éléments selon l'invention, et leur proportion per-mettent d'obtenir automatiquement une qualité métallurgique re-marquable de l'acier d'armature pendant son élaboration. Dans le domaine soudable, on augmente de plusieurs fois la résistance mécanique ainsi que la limite d'endurance de l'acier sans traite-ment ou déformation à froid mais par une combinaison effective du mécanisme de consolidation. Dans le domaine non soudable, on peut obtenir de fac,on très simple et: avec des dépenses plus fai-bles des résistances mécaniques notcu~nent plus élevées ainsi quedes propriétés rhéologiques plus favorables que pour les aciers d'armature connus.
L'acier d'armature selon l'invention contient dans sa composition chimique également des composés d'alliage qui se con-centrent si nécessaire à la surface de l'acier au cours du procé-dé de déformation à chaud, et qui forment avec le temps, à la suite de l'action atmosphérique sur cette surface une couche de protection. Cette couche protège l'acier de la corrosion de l'air et diminue nettement la vitesse de corrosion en comparaison avec les aciers d'armature non alli~s connus.
L'acier d'armature selon l'invention est bien soudabla jusqu'à une teneur en carbone déterminée et ses propriétés sont '7~

semblablesclans la zone d'influence thermique au cours du soudage, au~ propriét~s du produit cle départ.
L'acier d'armature selon l'invention peut être pr~paré
et travaillé avec le~ mêmes installations que les aciers d'arma-ture connus, ce qui signifie qu'il ne nécessite pas de nouvelles installations et investissement~ pour être préparé en grandes quantités. Il présente des propriétés mécaniques remarquables et garantit si nécessaire une stabilité à la corrosion à l'air et élar~it l'intervalle de résistance dans lequel on peut utili-ser,un assemblage par soudage.
En ce qui concerne le transfert des forces, il nécessi-te une section d'acier d'armature nettement inférieure et le poids de la construction en béton peut de ce fait être diminué de fa-~on significative tout en maintenant la couche de béton prescrite.
Les co~ts de fabrication des produits préparés à par-tir de l'acier selon l'invention ne dépassent pas du fait de la résistance mécanique améliorée le niveau moyen actuellement at-teint.
Les résultats industriels obtenus grâce aux avantages technique~ des aciers d'armature ~elon l'invention tels que par exemple la diminution du poids et l'économie en énergie ainsi que les coûts d'entretien faibles, etc. ne sont pas grevés par des coûts élevés nécessaires pour la fabrication et l'utilisation du nouveau matériau de base.
L'acier d'armature selon l'invention, ainsi que ses propriétés mécaniques sont décr~ts ci-après à l'aide de quelques exemples de réalisation.

On prépare trois charges d'un acier selon l'invention.
Les charges portant les références 1 et 2 qui appartiennent au domaine soudable ont été préparées dans un four à arc de 70 ton-nes et ensuite coulées dans des lingotières de 3,5 tonnes de pro-~7~74 fil quadratique. Les lingots coulés résultants ont ensuite étélaminés dans les conditions normales en des blocs carrés ayant une section de 180 mm, ils ont ensuite été laminés en des ronds à béton avec de~ rainures et un diamètre de 16 mm et amenés à
refroidir à l'air sur un rafroidisseur.
La charge portant la référence 3, qui n'appartient pas au domaine soudable, a été préparée dans un four à arc de 20 tonnes et coulée dans une lingotière de 6 tonnes de profil qua-dratique. Cette charge a été laminée de fac,on similaire à celle des charges let 2, et a été préparée sous forme d'un rond à béton rainuré d'un diamètre de 8 mm sous forme enroulée et refroidie à l'air. Les résultats des essais de matériaux sont les sui-vants:

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TABLF.AU 3 Le r~sultat des essais de l'acier d'armature obtenu par traitement thermique de la charge 3 figurent ci-dessous.
Désignation Unité de mesure Valeurs R 0,002 N/mm2 1720-1956 Rproportionnel N/mm2 1529-1806 Rm N/mm 1912-2150 A50 mm % 6,8-7,0 Diminution de tension de l'échantillon chargé
pendant plus de 1000 h à 70% de Rm % 0,32-1,15 ~ 7 ~ 7 ~ L

The present invention relates to a reinforcing steel ture or round to concrete with high mechanical resistance, easily weldable up to a specific carbon content, which is resistant to air corrosion, which optimally satisfies the requirements of modern construction. This steel is i; lté-particularly in the construction of concrete elements with complex properties, which must have good properties lift summers and be able to be used in conditions of high temperature as well as in the preparation of constructions by co ~ frage using these concrete elements.
Concrete is one of the most common building materials most used, which has a high compressive strength but low tensile strength. This disadvantage concrete has been resolved in construction by introducing into the traction zone of concrete construction elements, steel bars or steel reinforcements which absorb the con-tensile stresses and discharge the concrete of such stresses your. These steel reinforcements are called rounds concrete. Concrete rods can be divided into two groups according to their way of introduction or the constraints which they are meant to be submitted. The mode of use determines at the same time the requirements for such asiers.
In one of the modes of use, concrete reinforcing bars are intended to absorb or eliminate after their introduction, the tensile and shear stresses of the construction tion. These reinforcing steels are rolled to c ~ aud, it is the more often unalloyed or weakly alloyed round steels seen from ribs and of a quality which can be welded or not.
Hot rolled concrete rods must have a apparent limit of guaranteed elasticity, flexibility required, ribs increasing the grip necessary for the transfer of forces and if necessary they must be able to ~ 7 ~

to be soda.
In the other mode of use, the stresses of construction traction are eliminated by the rounds to be-tone, by prestressing concrete elements. This method allows a significant reduction in the weight of construction. In this case, reinforcing or round steels concrete are stretched with a tensile force corresponding to the yield strength, are prestressed and embedded in it condition in concrete.
The concrete element is therefore prestressed in com-pressure by the reinforcing steel embedded in it after solidifying cation of the concrete, the prestress corresponding to the traction used during the prestressing of steel. So the traction resulting from the stresses of the construction which exercise in the concrete element, is lowered to a value minimum acceptable for concrete. Reinforcing steel prec-traint must therefore function as a tension spring, which determines the requirements for such steel.
The requirements for concrete reinforcing bars ~ o traints are already, because their function is not the same-mes, different from the requirements for reinforcing steels ture hot rolled. Their apparent elastic limit must achieve at least 80% of their tensile strength and plus, the elasticity should have minimal bending, relax-appropriate ation and sensitivity to corrosion under stress you weak.
The high tensile strength of reinforcing steels ture is also an essential industrial requirement. So, the higher the strength of the steel, the greater the generally its useful constraint allowed. We increase by this makes the use value of prestressed concrete rods, and loss of tensile force which is inevitable as a result of . ~ - 2 -7 ~ L

withdrawal and slow de ~ ormation of the b ~ your loses thereby its import ~ nce.
In principle, we could therefore use in the concrete as a concrete rod, a type of steel for which the modification cation of the length resulting from the stresses is low but for which the domain of variation of the form is sufficient ~
seem wide.
Embedded non-prestressed reinforcing steel, which must ~ be used in concrete must have a plasticity which releases a crack in the concrete as a result of bending stresses in the construction before the steel breaks but which prevents however the reinforcing steel is subject due to this crack due to environmental corrosion.
Reinforcing steels suitable for prestressing must still have favorable rheological properties and good stability to stress corrosion.
Reinforcing steels are currently known to be used.
under constraint or not and with mechanical resistance appropriate picnics. The chemical composition of reinforcing steels which are not used for prestressing is character-ri ~ ée by the fact q ~ e the carbon content is the plu9 often not more than 0.60% by weight and their manganese content is between 0.50 and 1.60% by weight. Some steels additionally contain 0, 20 - 0.60% by weight of silicon and 0 ~ 0 ~ O
by weight of niobium or vanadium. The steels that are used in hot-rolled form and which are not suitable for preload are generally weldable up to a content of bone not more than 0.20%. Their tensile strength is generally between 350 and 600 N / mm2 and can be used read ~ s in 40 to 60% of constructions. Resistance to traction tion of the non-weldable field is between 600 and 800 N / mm2, but only 30 to 40% can be used for transmission-~ 47 ~ 7 ~

sion of bending which does not require a definitive shape.
Reinforcing steels used for prestressing are made by deformation and processing processes cold and hot, expensive and complicated or by the combination of these treatments. Their chemical composition can be characterized laughed at by the fact that their carbon content is included in generally between 0.50 and 0.80% by weight and that their silicon content cium is between 1.00 - 2.00%, manganese between 0.70 -1.20% and some other elements and even 0.50 - 1.50% chromium, and 0.30 - 0.80% molybdenum. A feature of their pro-mechanical properties is a tensile strength included between 1300 and 1 ~ 50 N / mm2 and by a traction which requires a 0.05% key deformation which remains from 800 to 1200 ~ / mm2. Relaxation of these steels present for a load at 70% of the resistance to traction good relaxation.
The known and used reinforcing steels have a relatively low resistance. They can only be dice in very narrow areas of resistance produced by complicated technological processes requiring a hand numerous work to ob ~ enir the necessary spring effect in modern uses and construction.
The object of the invention is the preparation of a steel of frame which has a high mechanical resistance even in the state hot rolled and which can be welded up to a content of specific bone, which can be used as reinforcing steel prestressed after a simple heat treatment for a grade higher in carbon than previously possible, which exhibits excellent relaxation and corrosion stability which is suitable for the production of concrete or formwork elements which satisfy thus, optimally suited to the requirements of the construction but which can '7 ~

wind atre used ~ also at higher temperatures.
This object is achieved by the fact that the reinforcement of reinforcements according to the invention comprises in addition to iron, at most 1.20% of car-bone, not more than 3.5% by weight of manganese, not more than 2.80% by weight of silicon, at most 1.00% by weight of molybdenum, at most 3.00%
by weight of copper and ~ or nickel, at most 0.15% by weight of zir-conium and / or cerium, 0.04 to 0 ~ 30 / O by weight of niobium and / or vanadium, 0.008 to 0.035% by weight of nitrogen, 0.0005 to 0.025% by weight weight of calcium, 0.02 - 0.15% by weight of aluminum and 0.001 to 0.05% by weight of boron and / or beryllium.
Steels more particularly preferred according to the invention tion includes ~ t in addition to iron and residual elements habi-the following elements in the proportions shown below quées.
C 0.04 - 1% Zr 0.001 - 0.01 Mn 1 - 2.5% Nb 0.01 - 0.2 Cu 0.05 - 2% N 0.018 - 0.035 Mo 0.01 - 1% B 0.001 - 0.010 Ni 0.01 - 1.5% Ca 0.0005 - 0.01 Some of the elements of the alloy, in pro-portions according to the invention form ~ metallic compounds plexes which partly form already from the stage of the pouring of active germs that preload the iron network, entering partly in interstitial solution and which multiply by this way the network faults.
Other elements of the alloy form precipitates metal with high shear strength, which increases and stabilizes in a coherent way, the internal tension of the basic network.

Other elements of the alloy are enriched by lloc-collection of network faults at the grain boundary, so that the phenomenon of non-coherent precipitation is delayed. Of ~ 73 ~

this way, with the enrichment of such precipitates along the lines ~ grain mites is prevented, the homogeneity of their arrangement is ensured and the resistance of the grain limits e ~ t increased.
By increasing the number of crystalline germs of di-critical mensions we raise in a university, we sensitive the ability to crystallization of the casting and the solidification time is lowered as well as the size of the primary grains. We raise in this way, abruptly con the surface of the grain boundaries in the unitary matrix so that one decreases sen ~ ibly the possibility of enrichment training and the specific charge that resulting from the stress is also lowered so sensitive.
The properties of the constituents and their proportions suitable in the alloy system according to the invention create physico-chemical, kinetic and germination conditions nation such, during their dissolution, of the solidi-fication, recrystallization and hot deformation that the availability of constituents to enter inter-stitielle in solution, the amount of these constituents as well that the number and degree of constraint, prestressed networks in this way are significantly increased. Thanks to the increase mentation of the number of networks having a prestress in ~
terstitial and their degree of constraint, we increase significant lesson the number of dislocations created by metallur-which favor or determine the formation of precipitates and the density of their arrangement, which effect of increasing the effectiveness of the anchoring function of the precipi-tations during the frontal displacement of the dislocations caused by the charges.

Thanks to the built-in elements and enriched in the grain boundary errors, the speed of diffusion is reduced or the number of neighboring metal atoms, we decrease by 7 ~

does ~ galament the formation of inconsistent germs. We avoid as it forms along the grain boundaries, an area inhomogeneous, by elements of alloy or precipitation and that their mechanical xesistance or their resistance to creep diminishes naked. This delays the burst that occurred before ruminance at the grain linites following the chargas and increases their elongation and contraction during rupture by creep.
Thanks to this phenomenon, the plastic is significantly raised tee, the aptitude for hot and cold deformation as well as the useful resistance of reinforcing steel.
The elements according to the invention, and their proportion per-put to automatically obtain a metallurgical quality re-marking of reinforcing steel during its elaboration. In the weldable area, the resistance is increased by several times mechanical as well as the endurance limit of steel without treatment cold deformation or deformation but by an effective combination of the consolidation mechanism. In the non-weldable field, we can get straight, very simple and: with lower expenses bles of mechanical strength notcu ~ nent higher and rheological properties more favorable than for steels of known reinforcement.
The reinforcing steel according to the invention contains in its also chemical composition of alloying compounds which center if necessary on the surface of the steel during the process hot deformation die, and which form over time, at the following atmospheric action on this surface a layer of protection. This layer protects the steel from corrosion air and significantly reduces the corrosion rate in comparison with known non-alloyed reinforcing steels.
The reinforcing steel according to the invention is well welded up to a specific carbon content and its properties are '7 ~

similar in the thermal influence zone during welding, to the property of the starting product.
The reinforcing steel according to the invention can be pr ~ ready and worked with the ~ same facilities as reinforcing steels ture known, which means that it does not require new facilities and investment ~ to be prepared in large quantities. It has remarkable mechanical properties and guarantees stability to air corrosion if necessary and widen the resistance interval in which one can use ser, an assembly by welding.
As regards the transfer of forces, it requires te a significantly lower reinforcing steel section and the weight concrete construction can therefore be reduced ~ Significant while maintaining the prescribed concrete layer.
The manufacturing costs of the products prepared from steel shot according to the invention do not exceed due to the improved mechanical strength the average level currently at complexion.
The industrial results obtained thanks to the advantages technique ~ reinforcing steels ~ according to the invention such as by example the weight reduction and the energy saving as well as low maintenance costs, etc. are not burdened by high costs necessary for the manufacture and use of the new base material.
The reinforcing steel according to the invention, as well as its mechanical properties are described below using a few examples of realization.

Three charges of a steel according to the invention are prepared.
The charges bearing the references 1 and 2 which belong to the weldable area were prepared in a 70 ton arc furnace-and then poured into molds of 3.5 tonnes of pro-~ 7 ~ 74 quadratic wire. The resulting cast ingots were then rolled under normal conditions into square blocks having a 180 mm section, they were then rolled into rounds concrete with ~ grooves and a diameter of 16 mm and brought to air cool on a cooler.
The charge bearing the reference 3, which does not belong to the weldable area, was prepared in an arc furnace of 20 tonnes and poured into an ingot mold of 6 tonnes of qua-drastic. This load was laminated in a similar way to that loads let 2, and was prepared in the form of a concrete ring grooved with a diameter of 8 mm in coiled and cooled form to the air. The results of the material tests are as follows before:

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TABLF.AU 3 The result of the testing of the reinforcing steel obtained by heat treatment of the load 3 are shown below.
Designation Unit of measure Values R 0.002 N / mm2 1720-1956 Proportional N / mm2 1529-1806 Rm N / mm 1912-2150 A50 mm% 6.8-7.0 Voltage reduction of the loaded sample for more than 1000 h at 70% of Rm% 0.32-1.15

Claims

The embodiments of the invention, about which an exclusive right of property or privilege is claimed, are defined as follows:

1. Reinforcing steel with high mechanical resistance capable of be welded up to a determined value for carbon content, if necessary stable to atmospheric corrosion, characterized by the fact that it contains in addition to iron and elements normal residuals, 0.04 to 1.20% by weight of carbon, 1 to 3.50%
by weight of manganese, 0 to 2.80% by weight of silicon, 0.01 to 1.00% by weight of molybdenum, 0.05 to 3.00% by weight of copper or of a mixture of copper and nickel, 0.001 to 0.15% by weight of zirconium or cerium or a mixture of zirconium and cerium, 0.01-0.30% by weight of niobium or vanadium or a mixture niobium and vanadium, 0.008 to 0.035% by weight of nitrogen, 0.0005 to 0.025% by weight of calcium, 0.02-0, 15% by weight of aluminum and 0.001-0.05% by weight of boron Otl of beryllium or a mixture of boron and beryllium, 0 to 0.050% by weight of P
and 0 to 0.026% by weight of S.

2. Steel according to claim 1, characterized in that that it includes iron and the usual residual elements the elements in the following proportions:

3. Steel according to claim 1, characterized by the fact that it also includes iron and residual elements elements in the following proportions:

4. Steel according to claim 1, characterized in that that it includes iron and the usual residual elements the elements in the following proportions: