BRPI0607057B1

BRPI0607057B1 - cast aluminum clad steel sheet

Info

Publication number: BRPI0607057B1
Application number: BRPI0607057A
Authority: BR
Inventors: Haruhiko Eguchi; Kunio Nishimura; Masayuki Abe; Yoshihisa Takada
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp; Nippon Steel Corp
Priority date: 2005-02-10
Filing date: 2006-02-09
Publication date: 2016-09-06
Also published as: JP4897108B1; JP4896868B2; RU2007130724A; JP2012082521A; US7968210B2; CN101133176B; KR20090065557A; JPWO2006085594A1; BRPI0607057A2; BR122013023991B1; KR100961568B1; KR20070094031A; RU2388842C2; MX2007009551A; CN101845585A; WO2006085594A1; CN101845585B; KR100961569B1; US20090011275A1; CN101133176A

Abstract

chapa de aço revestida de alumínio e tira termorretrátil usando a referida chapa. a presente invenção refere-se a uma chapa de aço revestida de alumínio que é excelente em resistência à descoloração, e capacidade de soldagem, que não descora após o reaquecimento e que pode evitar o aumento da resistência, e uma tira termorretrátil utilizando a mesma. a tira termorretrátil é feita de uma chapa de aço revestida de alumínio consistindo em uma chapa de aço composta de não mais que 0,005% em massa de c; não mais que 0,005% em massa de n; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5 em massa de si; não mais que 0,1% em massa de p; não mais que 0,02% em massa de 5; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de mn; não mais que 1,0% em massa de sol aí; uma quantidade residual de fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de aço consistindo principalmente em aí sendo depositado ali, portanto pode ser evitada a descoloração ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos que 500°c até não mais que 700°c.aluminum coated steel sheet and heat shrinkable strip using said sheet. The present invention relates to an aluminum-coated steel sheet that is excellent in discoloration resistance, weldability, non-discoloring after reheating and which can prevent increased resistance, and a heat shrinkable strip using it. The heat-shrinkable strip is made of an aluminum-coated steel sheet consisting of a steel sheet composed of no more than 0.005% by weight of c; not more than 0,005% by mass of n; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% of itself; not more than 0,1% by weight of p; not more than 0,02 mass% of 5; not less than 1,05 mass% and not more than 2,0 mass% of mn; no more than 1.0% by mass of sun there; a residual amount of Fe and the inevitable impurities, and a steel coated layer consisting mainly of being deposited therein, so discoloration can be avoided by reheating to a temperature of not less than 500 ° C to no more than 700 ° C. .

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO REVESTIDA DE ALUMÍNIO FUNDIDO".Report of the Invention Patent for "Fused Aluminum Coated Steel Sheet".

Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço revestida de alumínio tendo excelentes resistência à descoloração por calor e capacidade de soldagem, e uma tira termorretrátil usando a referida chapa.Technical Field The present invention relates to an aluminum coated steel plate having excellent heat discoloration resistance and weldability, and a heat shrinkable strip using said plate.

[002] É reivindicada prioridade no Pedido de Patente japonês NQ 2005-34357, depositada em 10 de fevereiro de 2005, cujo teor está aqui incorporado como referência.Priority is claimed in Japanese Patent Application No. 2005-34357 filed February 10, 2005, the contents of which are incorporated herein by reference.

Antecedentes da Técnica [003] Em geral, um CRT (tubo de raios catódicos) é reforçado com uma tira termorretrátil, para evitar sua implosão. Essa tira termorretrátil é feita de uma chapa de aço em forma de cinto pelo seu do-bramento até a forma de uma face lateral do CRT, e então se solda uma extremidade com a outra para formar uma estrutura. Além disso, um suporte metálico é anexado a cada um dos quatro cantos da tira termorretrátil por soldagem. Quando se fixa a tira termorretrátil à circunferência do CRT, a tira termorretrátil é expandida termicamente pelo seu aquecimento a aproximadamente 500 a 600Ό, e então a tira termorretrátil é ajustada à circunferência do CRT e simultaneamente resfriada rapidamente. Como resultado, a tira termorretrátil devido a esse resfriamento rápido, de forma que a deformação causada pela pressão do ar seja corrigida pela tensão da tira termorretrátil gerada naquele momento.Background Art In general, a CRT (cathode ray tube) is reinforced with a heat shrinkable strip to prevent its implosion. This heat-shrinkable strip is made of a belt-shaped steel sheet by its folding to the shape of a side face of the CRT, and then welded one end to the other to form a structure. In addition, a metal bracket is attached to each of the four corners of the heat shrinkable strip by welding. When the heat-shrinkable strap is fixed to the CRT circumference, the heat-shrinkable strip is thermally expanded by heating it to approximately 500 to 600 a, and then the heat-shrinkable strap is adjusted to the CRT's circumference and simultaneously cooled rapidly. As a result, the heat-shrinkable strip is due to this rapid cooling, so that the deformation caused by air pressure is corrected by the heat-shrinkable strip tension generated at that time.

[004] Além disso, há um problema de que o peso de uma tira termorretrátil é provável de aumentar para fornecer tensão suficiente para retificar a deformação do CRT provocada pela pressão de ar.In addition, there is a problem that the weight of a heat shrinkable strip is likely to increase to provide sufficient tension to rectify the strain of CRT caused by air pressure.

[005] Por exemplo, uma tira termorretrátil para uso em um CRT de 53,34 cm (21 polegadas) de comprimento diagonal pesa 700 g ou mais. Além disso, algumas tiras termorretráteis são submetidas a um processamento de dobramento 0-T, dependendo da forma da tira ter-morretrátil, e portanto tal tira termorretrátil precisa de uma chapa de aço que satisfaça tanto a resis-tência quanto à capacidade de processamento. Além disso, há também o problema de que esta tira termorretrátil desenvolve ferrugem devido a uma mudança de temperatura e umidade na sala, após a tira termorretrátil ser fixada a um CRT. Há a possibilidade de que esta ferrugem possa ter uma influência negativa no raio eletrônico do CRT além do problema de aparência externa. Entretanto, não é possível aplicar-se óleo à superfície da chapa de aço para uso em uma tira termorretrátil, em vista de seu uso. Então, na tira termorretrátil, uma chapa elétrica de aço galvanizado, uma chapa de aço revestida de fundido de zinco-alumínio, uma chapa de aço revestida de alumínio fundido, etc. são usadas para evitar a geração de tal ferrugem.For example, a heat-shrinkable strap for use on a 53.34 cm (21 inch) diagonal CRT weighs 700 g or more. In addition, some heat-shrinkable strips undergo 0-T folding processing, depending on the shape of the heat-shrinkable strip, and therefore such heat-shrinkable strip needs a steel plate that satisfies both strength and processability. In addition, there is also the problem that this heat shrink strip develops rust due to a change in temperature and humidity in the room after the heat shrink strap is attached to a CRT. There is a possibility that this rust may have a negative influence on the CRT's electronic beam beyond the external appearance problem. However, it is not possible to apply oil to the surface of the steel plate for use in a heat shrink strip for use. Then, on the heat shrinkable strip, a galvanized steel sheet, a zinc-aluminum die-cast steel sheet, a die-cast aluminum steel sheet, etc. They are used to prevent the generation of such rust.

[006] Entre elas, uma chapa de aço revestida de zinco tem um problema de que ocorre a formação de liga de zinco provocando a descoloração, na etapa de aquecimento e expansão da tira termorretrátil a uma temperatura de 500 a 6000. Esta desco loração, embora seja apenas um problema de aparência, diminuirá significativamente o seu valor comercial. Por outro lado, quanto à chapa de aço revestida de alumínio, embora ela absolutamente não sofra descoloração quando aquecida a uma alta temperatura por um curto período de tempo como em um aquecimento por indução a alta freqüência, se ela for aquecida a gás a uma alta temperatura tal como 550°C por um tempo relativamente longo, por exemplo, a 650*0 por aproximadamente 15 segundos ou mais, então ela pode tornar-se descolorida.Among them, a zinc-coated sheet steel has a problem that zinc alloy formation occurs causing discoloration in the heating and expansion step of the heat shrinkable strip at a temperature of 500 to 6000. This decolorization, Although it is just a problem of appearance, it will significantly decrease its business value. On the other hand, for aluminum-coated steel plate, although it will not discolor at all when heated at a high temperature for a short time as in a high frequency induction heating if it is gas heated at a high temperature. temperature such as 550 ° C for a relatively long time, for example at 650 ° C for approximately 15 seconds or more, then it may become discolored.

[007] Deve ser notado que referências relevantes à presente invenção incluem os documentos de patente 1 a 4 a seguir.It should be noted that relevant references to the present invention include the following patent documents 1 to 4.

[008] A saber, o documento 1 descreve um método de produção de uma chapa de aço com tratamento de superfície de alumínio resistente ao calor que inclui a geração de uma camada fina de AIN que evita a contradifusão de Fe e Al durante o aquecimento após o revestimento metálico, suprimindo assim a formação de liga.[008] Namely, document 1 describes a method of producing a heat-resistant aluminum surface treated steel sheet that includes the generation of a thin layer of AIN that prevents Fe and Al contradiction during heating after heating. the metallic coating, thereby suppressing alloy formation.

[009] O documento de patente 2 descreve uma chapa de aço revestida de alumínio fundido que tem um sistema componente, como um componente de aço, consistindo em uma quantidade predeterminada de O e de cada um entre Ti, Nb, V, B, etc. em uma quantidade restrita de forma a manter a sol-N estavelmente, e que é submetido ao revestimento de alumínio fundido, evitando assim a descoloração devido à formação de ligas.Patent document 2 describes a cast aluminum-coated steel sheet having a component system as a steel component consisting of a predetermined amount of O and each of Ti, Nb, V, B, etc. . in a restricted amount to keep the sol-N stable, and which is subjected to the molten aluminum coating, thus preventing discoloration due to the formation of alloys.

[0010] O documento de patente 3 descreve uma chapa de aço revestida de alumínio adequada para processamento a uma alta temperatura que alcança alta resistência após ser processada a alta temperatura, como resultado da adição de Ti, P, Ni e Cu.[0010] Patent document 3 describes an aluminum-coated steel plate suitable for high temperature processing that achieves high strength after processing at high temperature as a result of the addition of Ti, P, Ni and Cu.

[0011] O documento de patente 4 descreve um método de produção de uma chapa de aço revestida de Al fundido, que é excelente na retenção de brilho da camada revestida a alta temperatura, isto é, uma chapa de aço tendo uma camada revestida que não descolora mesmo se a chapa de aço for usada a uma alta temperatura de aproximadamente 550Ό, porque uma camada de barreira feita de AIN é formada no limite entre a camada revestida e a chapa de aço que está sendo aquecida, pela liberação de N livre após o revestimento. Entretanto, uma vez que p teor de Si e o teor de Mn são pequenos, se o teor de Al for -0,02 ou menos, a desoxidação pode tornar-se insuficiente no momento da troca de panela durante o lingotamento contínuo, etc..Patent document 4 describes a method of producing a molten Al coated steel sheet which is excellent in retaining the gloss of the high temperature coated layer, i.e. a steel sheet having a coated layer which does not discolourates even if the steel sheet is used at a high temperature of approximately 550Ό because a barrier layer made of AIN is formed at the boundary between the coated layer and the steel sheet being heated by the release of free N after coating. However, since p Si content and Mn content are small, if Al content is -0.02 or less, deoxidation may become insufficient at the time of pan change during continuous casting etc. .

[0012] [Documento de Patente 1Ί Publicação da Patente Japonesa N9 2-6154 relatório oficial.[0012] [Patent Document 1Ί Japanese Patent Publication No. 2-6154 official report.

[0013] [Documento de Patente 21 Pedido de Patente japonês não-examinado, Primeira Publicação N9; H9-195021 relatório oficial [0014] [Documento de Patente 31 Pedido de Patente japonês não-examinado, Primeira Publicação 2003-34844 relatório oficial [0015] [Documento de Patente 4] Publicação da Patente 5-26864 relatório oficial [0016] Assim, a presente invenção é proposta em vista de tais circunstâncias convencionais, e é um objetivo da invenção fornecer uma chapa de aço revestida de alumínio que seja excelente em resistência â descoloração e na capacidade de soldagem, que não descolora após o reaquecimento e que possa evitar o aumento da resistência, e uma tira termorretrátil usando a mesma.[Patent Document 21] Unexamined Japanese Patent Application, First Publication No. 9; H9-195021 official report [0014] [Patent Document 31 Unexamined Japanese Patent Application, First Publication 2003-34844 official report [0015] [Patent Document 4] Patent Publication 5-26864 official report [0016] Thus, The present invention is proposed in view of such conventional circumstances, and it is an object of the invention to provide an aluminum-coated steel sheet which is excellent in resistance to discoloration and weldability, which does not discolor after reheating and which can prevent increased resistance, and a heat-shrinkable strip using it.

Descrição da Invenção [0017] Para se atingir esse objetivo, um primeiro aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido inclusive uma chapa de aço que é composta de não mais de 0,005% em massa de C; não mais de 0,005% em massa de N; não menos de 0,1% em massa e não mais de 0,5% em massa de Si; não mais de 0,1% em massa de P; não mais de 0,02% em massa de S; não menos de 1,05% em massa e não mais de 1,3% em massa de Mn; não mais de 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo em Al sendo depositado sobre ela, com o que a descoloração pode ser evitada ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos de 500*0 até não mais que 7000.Description of the Invention To achieve this objective, a first aspect of the present invention provides a cast aluminum coated steel sheet including a steel sheet which is composed of no more than 0.005 weight% C; not more than 0,005% by mass of N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight of Si; not more than 0,1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 1,3% by weight of Mn; not more than 1,0% by weight of Al sol; the remainder of Fe and the inevitable impurities, and an aluminum coated layer consisting of Al being deposited thereon, whereby discoloration can be prevented by reheating to a temperature of not less than 500 ° C to no more than 7000.

[0018] Além disso, um segundo aspecto da presente invenção fornece a chapa de aço revestida de alumínio fundido conforme apresentada no primeiro aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C for de não mais que 0,003% em massa. O teor de N for de não mais que 0,004% em massa, o teor de P for de não menos que 0,05% em massa e de não mais que 0,08% em massa, e o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa, o teste de estresse a 0,2% em massa é de não menos que 300 MPa e a resistência à tração amáx é de na menos que 400 MPa.Furthermore, a second aspect of the present invention provides the cast aluminum coated steel sheet as set forth in the first aspect of the present invention, wherein when the C content is no more than 0.003% by mass. The N content is not more than 0.004 mass%, the P content is not less than 0.05 mass% and not more than 0.08 mass%, and the Mn content is no less than 1.05 mass% and not more than 1.3 mass%, the stress test at 0.2 mass% is no less than 300 MPa and the max. tensile strength is less than 400 MPa.

[0019] Além disso, um terceiro aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,2% em massa de C; não mais que 0,007% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,4% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não menos que 0,01 e não mais que 0,08% em massa de Nb; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principalmente de Al sendo depositado ali, pelo que a descoloração pode ser evitada no re-aquecimento a uma temperatura de não menos que 500°C até não mais que 700Ό.In addition, a third aspect of the present invention provides a cast aluminum coated steel plate including a steel plate being composed of no more than 0.2% by weight of C; not more than 0,007% by mass of N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,4% by weight of Si; not more than 0,1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 2,0% by weight of Mn; not less than 0,01 and not more than 0,08% by mass of Nb; not more than 1,0% by weight of Al sol; the remainder of Fe and the inevitable impurities, and an aluminum-coated layer consisting mainly of Al being deposited therein, whereby discoloration can be prevented by reheating to a temperature of not less than 500 ° C to no more than 700Ό.

[0020] Além disso, um quarto aspecto da presente invenção fornece a chapa de aço revestida de alumínio fundido conforme apresentada no terceiro aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C é de não menos que 0,05% em massa e de não mais que 0,2% em massa, o teor de Si é de não menos de 0,1% em massa e de não mais que 0,3% em massa, o teor de Mn é de não menos que 1,05% em massa e de não mais que 1,5% em massa, e o teor de Nb é de não menos que 0,0-3% em massa e de não mais que 0,05% em massa, o limite de elasticidade é de YP é de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração omáx é de não menos que 550 MPa.In addition, a fourth aspect of the present invention provides cast aluminum coated steel sheet as set forth in the third aspect of the present invention, wherein when the C content is no less than 0.05% by weight and not more than 0,2% by mass, Si content is not less than 0,1% by weight and not more than 0,3% by mass, Mn content is not less than 1,05% not more than 1,5% by weight, and the Nb content is not less than 0,0-3% by weight and not more than 0,05% by weight, the yield limit shall be YP is no less than 400 MPa and the max. Tensile strength limit is no less than 550 MPa.

[0021] Além disso, um quinto aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,005% em massa de C; não mais que 0,005% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa de MN; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali, onde a redução na resistência ao ser aquecida a uma temperatura de não menos que 500Ό até não mais que 700Ό após ser revestida é de não mais que 10% se comparado àquele de antes de ser aquecida (reaquecida).In addition, a fifth aspect of the present invention provides a cast aluminum coated steel plate including a steel plate being composed of no more than 0.005% by weight of C; not more than 0,005% by mass of N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight of Si; not more than 0,1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 1,3% by weight of NM; not more than 1,0% by weight of Al sol; the remainder of Fe and the inevitable impurities, and an aluminum layer consisting mainly of Al being deposited therein, where the reduction in resistance when heated to a temperature of no less than 500Ό to no more than 700Ό after being coated is no more. 10% compared to before heating (reheated).

[0022] Além disso, um sexto aspecto da presente invenção fornece uma chapa revestida de alumínio fundido conforme apresentada no quinto aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C for de não mais que 0,003% em massa, o teor de N for de não mais que 0,004% em massa, o teor de P for de não menos que 0,05% em massa e de não mais que 0,08% em massa, e o teor de MN for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa, a tensão de escoamento, aeSc, a 0,2% é de não menos que 300 MPa e a resistência à tração é de não menos que 400 MPa.In addition, a sixth aspect of the present invention provides a cast aluminum coated plate as set forth in the fifth aspect of the present invention, wherein when the C content is no more than 0.003% by mass, the N content is of not more than 0,004% by mass, the P content is not less than 0,05% by mass and not more than 0,08% by mass, and the MN content is not less than 1,05% by mass and not more than 1,3% by mass, the yield stress, aeSc, at 0,2% is not less than 300 MPa and the tensile strength is not less than 400 MPa.

[0023] Além disso, um sétimo aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais de 0,2% em massa de C; não mais que 0,007% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não menos que 0,01% em massa e não mais que 0,08% em massa de Nb, não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali, com o que a redução na resistência ao ser aquecida a uma temperatura de não menos que 500Ό até não mais que 70010 após ser revestida é de não mais de 10% se comparado com aquela antes de ser aquecida (reaquecida).In addition, a seventh aspect of the present invention provides a cast aluminum coated steel sheet including a steel sheet being composed of not more than 0.2% by weight of C; not more than 0,007% by mass of N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight of Si; not more than 0,1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 2,0% by weight of Mn; not less than 0,01 mass% and not more than 0,08 mass% of Nb, not more than 1,0 mass% Al; the remainder of Fe and the inevitable impurities, and an aluminum-coated layer consisting mainly of Al being deposited therein, whereby the reduction in resistance when heated to a temperature of no less than 500 ° C to no more than 70010 after being coated is not more than 10% compared to that before being heated (reheated).

[0024] Além disso, um oitavo aspecto da presente invenção fornece a chapa de aço revestida de alumínio fundido conforme apresentada no sétimo aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C for de não menos que 0,05% em massa e não mais que 0,2% em massa, o teor de Si for de não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,3% em massa, o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,5% em massa, e o teor de Nb for de não menos que 0,03% em massa e não mais que 0,05% em massa, o limite de elasticidade YP é de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração é de não menos que 550 MPa.In addition, an eighth aspect of the present invention provides the cast aluminum coated steel sheet as set forth in the seventh aspect of the present invention, wherein when the C content is no less than 0.05% by weight and not more than 0,2% by mass, Si content is not less than 0,1% by weight and not more than 0,3% by mass, Mn content is not less than 1,05% by mass and not more than 1,5 mass%, and the Nb content is not less than 0,03 mass% and not more than 0,05 mass%, the yield strength YP is not less than 400 MPa and the tensile strength limit is no less than 550 MPa.

[0025] Além disso, um nono aspecto da presente invenção fornece uma tira termorretrátil usando uma chapa de aço revestida de alumínio fundido compreendendo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,005% em massa de C; não mais que 0,005% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa de Mn; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e um tipo de camada revestida de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali.In addition, a ninth aspect of the present invention provides a heat shrinkable strip using a cast aluminum coated steel sheet comprising a steel sheet being composed of no more than 0.005 mass% C; not more than 0,005% by mass of N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight of Si; not more than 0,1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 1,3% by weight of Mn; not more than 1,0% by weight of Al sol; the remainder of Fe and the inevitable impurities, and a type of aluminum-coated layer consisting mainly of Al being deposited there.

[0026] Além disso, um décimo aspecto da presente invenção fornece a tira termorretrátil conforme apresentada no nono aspecto da presente invenção, na qual a chapa de aço revestida de alumínio fundido é aquela na qual quando o teor de C for de não mais que 0,003%$ em massa, o teor de N for de não mais que 0,004% em massa, o teor de P for de não menos que 0,05% em massa e não mais que 0,08% em massa, e o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa, o teste de estresse a 0,2% em massa é de não menos que 300 MPa e o limite de resistência à tração é de não menos que 400 MPa.In addition, a tenth aspect of the present invention provides the heat shrinkable strip as set forth in the ninth aspect of the present invention, wherein the cast aluminum-coated steel sheet is that where when the C content is no more than 0.003 % by mass, N content is not more than 0,004 mass%, P content not less than 0,05 mass% and not more than 0,08 mass%, and Mn content is not less than 1.05 mass% and not more than 1.3 mass%, the stress test at 0.2 mass% is not less than 300 MPa and the tensile strength limit is not less than 400 MPa.

[0027] Além disso, um décimo primeiro aspecto da presente invenção fornece uma tira termorretrátil usando uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,2% em massa de C, não mais que 0,007% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não menos que 0,01 e não mais que 0,08% em massa de Nb; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principal mente em Al sendo depositado ali.In addition, an eleventh aspect of the present invention provides a heat shrinkable strip using a cast aluminum coated steel plate including a steel plate being composed of no more than 0.2 wt% C, no more than 0.007 mass% N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight of Si; not more than 0,1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 2,0% by weight of Mn; not less than 0,01 and not more than 0,08% by mass of Nb; not more than 1,0% by weight of Al sol; the remainder of Fe and the inevitable impurities, and an aluminum-coated layer consisting mainly of Al being deposited there.

[0028] Além disso, um décimo segundo aspecto da presente invenção fornece uma tira termorretrátil conforme apresentada no décimo primeiro aspecto da presente invenção, na qual a chapa de aço revestida de alumínio fundido é aquela na qual quando o teor de C for de não menos que 0,05% em massa e não mais que 0,2% em massa, o teor de Si for de não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,3% em massa, o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,5% em massa, e o teor de Nb for de não menos que 0,03% em massa e não mais que 0,05% em massa, o limite de elasticidade YP é de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração Omáx é de não menos que 550 MPa.In addition, a twelfth aspect of the present invention provides a heat shrinkable strip as set forth in the eleventh aspect of the present invention, wherein the cast aluminum-coated steel sheet is that in which when the C content is no less than 0,05 mass% and not more than 0,2 mass%, the Si content is not less than 0,1 mass% and not more than 0,3 mass%, the Mn content is not less than 1,05 mass% and not more than 1,5 mass%, and the Nb content is not less than 0,03 mass% and not more than 0,05 mass%, the limit of YP elasticity is not less than 400 MPa and the tensile strength limit Omá is no less than 550 MPa.

[0029] Conforme mencionado acima, de acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço revestida de alumínio tendo excelente resistência à descoloração e capacidade de soldagem adequada para conformar uma tira termorretrátil, que não descolore mesmo após ser reaquecida, e que pode evitar a deterioração da resistência.As mentioned above, according to the present invention, it is possible to provide an aluminum coated steel sheet having excellent discoloration resistance and weldability suitable for forming a heat shrinkable strip, which does not discolour even after reheating, and which can prevent deterioration of resistance.

Breve Descrição dos Desenhos [0030] A figura 1 é uma vista em perspectiva mostrando uma configuração de uma tira termorretrátil à qual a presente invenção é aplicada.Brief Description of the Drawings Figure 1 is a perspective view showing a configuration of a heat shrinkable strip to which the present invention is applied.

[0031] A figura 2 é uma vista em perspectiva mostrando a porção anexa ampliada do suporte da tira termorretrátil mostrada na FIG 1. Melhor Forma de Execução da InvençãQFigure 2 is a perspective view showing the enlarged attached portion of the heat shrink strip holder shown in Figure 1. Best Mode for Carrying Out the Invention

[0032] Uma explicação detalhada será dada sobre uma chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção tenha sido aplicada e a uma tira termorretrátil usando a chapa de aço revestida de alumínio abaixo, em relação aos desenhos. Deve ser notado que % indica % em massa, a menos que indicado de maneira diferente.A detailed explanation will be given about an aluminum coated steel plate to which the present invention has been applied and a heat shrinkable strip using the aluminum coated steel plate below with respect to the drawings. It should be noted that% indicates mass% unless otherwise indicated.

[0033] Inicialmente, será dada uma explicação sobre a primeira chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção tenha sido aplicada.Initially, an explanation will be given of the first aluminum-coated steel plate to which the present invention has been applied.

[0034] A primeira chapa de aço revestida de alumínio é caracterizada pelo fato de que ela inclui uma chapa de aço composta de não mais que 0,005% em massa de C; não mais que 0,005% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que o,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não mais que 1,0% em massa de sol Al, o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali.The first aluminum-coated steel plate is characterized by the fact that it includes a steel plate composed of no more than 0.005% by weight of C; not more than 0,005% by mass of N; not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight of Si; not more than 1% by weight of P; not more than 0,02 mass% of S; not less than 1,05% by mass and not more than 2,0% by weight of Mn; no more than 1.0% by weight of Al sol, the remainder of Fe and the inevitable impurities, and an aluminum coated layer consisting mainly of Al being deposited there.

[0035] Especificamente entre cada elemento da composição que constitui esta primeira chapa de aço revestida de alumínio, o C contido em um componente do aço é fixado por Ti, Nb, etc. para se obter um aço de carbono extremamente baixo (IF: livre de interstícios), entretanto se o teor de C o teor de C aumenta, então torna-se necessário adicionar-se uma grande quantidade de Ti e de Nb, que são também necessários para a fixação do C, aumentando assim o custo. Além disso, o seu limite superior é determinado como 0,005% (que inclui uma faixa de tolerância) porque o C tem uma influência negativa na propriedade magnética, tal como permeabilidade magnética. Por outro lado, em vista da facilidade de produção, o teor de C é preferivelmente de não mais que 0,003%.Specifically between each element of the composition constituting this first aluminum-coated steel plate, the C contained in a steel component is fixed by Ti, Nb, etc. to obtain extremely low carbon steel (IF: interstitial free), however if the C content increases the C content then it is necessary to add a lot of Ti and Nb which are also needed for fixing the C, thus increasing the cost. In addition, its upper limit is determined as 0.005% (which includes a tolerance range) because C has a negative influence on magnetic property, such as magnetic permeability. On the other hand, in view of the ease of production, the C content is preferably no more than 0.003%.

[0036] Similarmente ao C, o N contido em um componente de aço é fixado por Ti, Nb, etc. para se obter um aço com carbono extremamente baixo, entretanto se o teor de N aumenta, então torna-se necessária a adição de uma grande quantidade de Ti e Nb, que também são necessários para fixar o C, aumentando, portanto, o custo. Além disso, o seu limite superior é determinado como 0,005% (que inclui uma faixa de tolerância) porque o N tem uma influência negativa na propriedade magnética, tal como a permeabilidade magnética. Por outro lado, em vista da facilidade de produção, o teor de N é preferivelmente de não mais que 0,003%.Similar to C, the N contained in a steel component is fixed by Ti, Nb, etc. In order to obtain extremely low carbon steel, however if the N content increases, then it is necessary to add a large amount of Ti and Nb, which are also necessary to fix the C, thus increasing the cost. In addition, its upper limit is determined as 0.005% (which includes a tolerance range) because N has a negative influence on magnetic property, such as magnetic permeability. On the other hand, in view of ease of production, the N content is preferably no more than 0.003%.

[0037] O Mn em um componente do aço é um elemento eficaz para fornecer a resistência à descoloração ao ser reaquecida, e a resistência a uma temperatura comum e ao ser reaquecida, e portanto pelo menos 1,05% (que inclui uma faixa de tolerância) de N são adicionados para garantir a resistência. Se o teor de Mn for de não menos que 1,05%, então é possível evitar a descoloração ao ser reaquecida e a deterioração na resistência de não menos que 10% ao ser reaquecida. Por outro lado, se o teor de MN excede 2,0%, então a variação na capacidade de soldagem e a propriedade mecânica da porção soldada tornar-se-á grande e a capacidade de trabalho se deteriorará, e portanto o seu limite superior é determinado como 2,0% (que inclui uma faixa de tolerância). Deve ser notado que o teor de Mn é preferivelmente de não mais que 1,3%, em vista da facilidade de produção.Mn in a steel component is an effective element to provide resistance to discoloration upon reheating, and resistance to a common temperature and to reheating, and therefore at least 1.05% (which includes a range of tolerance) of N are added to ensure strength. If the Mn content is not less than 1,05%, then it may be possible to avoid discoloration upon reheating and deterioration in strength of not less than 10% upon reheating. On the other hand, if the MN content exceeds 2.0%, then the variation in weldability and mechanical property of the welded portion will become large and the working capacity will deteriorate, and therefore its upper limit is determined as 2.0% (which includes a tolerance range). It should be noted that the Mn content is preferably no more than 1.3% in view of ease of production.

[0038] Embora o Si contido em um componente de aço seja um elemento eficaz para garantir a resistência à descoloração ao ser rea- quecido, se o teor de Si aumenta, então a capacidade de umidificação do revestimento se deteriorará para provocar o não revestimento, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,5% (que inclui uma faixa de tolerância). Isto é, quanto ao Mn e Si contidos em um componente de aço, se o teor de cada um aumentar, então o mesmo efeito do AIN (nitreto de alumínio) que suprime a ligação Al-Si será apresentado. Por outro lado, o limite inferior de Si é determinado como 0,1%, porque se o teor de Si for menor que esse valor, então a resistência à descoloração não pode ser obtida. Em adição, se o teor de Si não for menor que 0,1%, então a deterioração na resistência de não menos de 10% ao ser reaquecida pode ser suprimida. Cada um entre Mn e Si existe próximo à superfície de uma chapa de aço em uma forma intercristalizada em ferro e na forma de óxido em um estado concentrado durante o aquecimento antes do revestimento ou durante o revestimento. Cada um entre Mn e Si existe em um grão de cristal e no limite de um grão de cristal.Although Si contained in a steel component is an effective element to ensure the resistance to discoloration upon reheating, if Si content increases, then the coating's humidifying ability will deteriorate to cause uncoating, and therefore its upper limit is determined as 0.5% (which includes a tolerance range). That is, for Mn and Si contained in a steel component, if the content of each increases, then the same effect of AIN (aluminum nitride) suppressing the Al-Si bond will be presented. On the other hand, the lower limit of Si is determined as 0.1%, because if the Si content is lower than this value then the discolouration resistance cannot be obtained. In addition, if the Si content is not less than 0.1%, then the deterioration in resistance of not less than 10% upon reheating may be suppressed. Each between Mn and Si exists near the surface of a steel plate in an intercrystallized iron form and in the oxide form in a concentrated state during pre-coating heating or during coating. Each between Mn and Si exists in a crystal grain and on the edge of a crystal grain.

[0039] É sabido que se uma grande quantidade de Si ou Mn, que são capazes de gerar óxido, estiver contida no caso de execução de revestimento com zinco, então uma película de óxido será formada na superfície da chapa de aço antes do revestimento, deteriorando assim a desempenho do revestimento. Isto se dá porque nem o óxido de Mn nem o de Si que já foi gerado pode ser reduzido, uma vez que a afinidade entre o Mn e o Si e o oxigênio é maior que a afinidade entre o Zn e o oxigênio.It is known that if a large amount of Si or Mn which is capable of generating oxide is contained in the case of zinc plating, then an oxide film will be formed on the surface of the steel plate prior to plating, thus deteriorating the performance of the coating. This is because neither Mn nor Si oxide that has already been generated can be reduced, since the affinity between Mn and Si and oxygen is greater than the affinity between Zn and oxygen.

[0040] Entretanto, no caso de se executar revestimento de alumínio, uma vez que a afinidade de alumínio com o oxigênio é mais forte que a do Si ou a do Mn com o oxigênio, o óxido de Si ou de Mn pode ser reduzido, Portanto, mesmo se uma grande quantidade de Mn ou Si estiver contida, o óxido que é gerado durante o aquecimento antes do revestimento será reduzido sem deteriorar-se o desempenho do reves- timento, e em adição, ele estará presente na forma de uma solução sólida concentrada de MN ou de Si na interface após o revestimento. Entretanto, uma vez que o desempenho oxidante do Si é mais forte que a do Mn, se o óxido for gerado em excesso, então o óxido em uma quantidade que deteriora o desempenho de revestimento será gerado na interface, e portanto o seu limite superior é determinado conforme mencionado acima.However, in the case of aluminum coating, since aluminum affinity for oxygen is stronger than Si or Mn for oxygen, Si or Mn oxide may be reduced, Therefore, even if a large amount of Mn or Si is contained, the oxide that is generated during heating prior to coating will be reduced without deteriorating coating performance, and in addition it will be present as a solution. solid concentration of MN or Si at the interface after coating. However, since the oxidizing performance of Si is stronger than that of Mn, if the oxide is excessively generated, then oxide in an amount that deteriorates the coating performance will be generated at the interface, and therefore its upper limit is. determined as mentioned above.

[0041] Cada um desse Mn e Si concentrados que existe na interface evita que o Fe se difunda de uma chapa de aço para o revestimento durante o reaquecimento após o revestimento. Portanto, ele evita a descoloração durante o reaquecimento dentro das faixas de temperaturas e de tempo demonstradas na presente invenção. Entretanto, se o MN e o Si que existe na interface se move da interface durante esse reaquecimento, então o efeito de evitar-se a difusão do Fe diminuirá e, como resultado, será gerada descoloração mesmo dentro da faixa de tempo e temperatura da presente invenção. Para evitar que cada um entre o Si e o Mn se movam livremente, é necessário que já exista uma quantidade suficiente de Mn ou Si no limite dos grãos antes do reaquecimento, de forma que cada um entre Si e Mn que está dissolvido dentro do grão de cristal não se mova para o limite do grão.Each of these concentrated Mn and Si at the interface prevents Fe from diffusing from a steel sheet to the coating during reheating after coating. Therefore, it prevents discoloration during reheating within the temperature and time ranges shown in the present invention. However, if the MN and Si that exists at the interface moves from the interface during this reheat, then the effect of preventing Fe diffusion will decrease and as a result discoloration will be generated even within the present time and temperature range. invention. To prevent each other between Si and Mn moving freely, a sufficient amount of Mn or Si must already exist within the grain boundary before reheating, so that each between Si and Mn that is dissolved within the grain. crystal does not move to the grain boundary.

[0042] Além disso, os inventores da presente invenção descobriram que se uma grande quantidade de Mn ou Si, que são elementos do tipo de endurecimento da solução, estiver contida em uma chapa de aço, então é possível suprimir a deterioração da resistência para ser de não mais que 10% quando se reaquece a alta temperatura. Imagina-se que se o Mn ou o Si se moverem livremente no aço durante o reaquecimento, então a resistência se deteriorará. Para evitar que cada um entre Si e Mn se mova livremente, é necessário que uma quantidade suficiente de Mn ou Si já exista no limite do grão, de forma que cada um entre Si e Mn que esteja dissolvido dentro de um grão de cristal não deve se mover para o limite do grão. Por esta razão, é melhor que a concentração de Mn e Si torne-se maior, e assim o seu limite inferior existe.Furthermore, the inventors of the present invention have found that if a large amount of Mn or Si, which are elements of the solution hardening type, is contained in a steel plate, then it is possible to suppress the deterioration of the strength to be. not more than 10% when reheating at high temperature. It is thought that if Mn or Si move freely in the steel during reheating, then the resistance will deteriorate. To prevent each other between Si and Mn moving freely, a sufficient amount of Mn or Si must already exist at the grain boundary, so that each between Si and Mn that is dissolved within a crystal grain must not move to the grain boundary. For this reason, it is better for the concentration of Mn and Si to become higher, and thus their lower limit exists.

[0043] Portanto, imagina-se que para evitar tanto a descoloração quanto a deterioração na resistência durante o reaquecimento, é necessário que já exista uma quantidade suficiente de Mn ou Si no limite do grão, de forma que cada um entre Si e Mn que estão dissolvidos no grão de cristal não possa se mover para o limite do grão. Os inventores da presente invenção descobriram que, por esta razão, cada um entre o limite inferior do teor de Mn e o limite inferior do teor de Si, que são necessários para evitar tanto a descoloração quanto a deterioração na resistência durante o reaquecimento, seja aproximadamente a mesma quantidade.Therefore, it is thought that to prevent both discoloration and deterioration in resistance during reheating, a sufficient amount of Mn or Si must already exist at the grain boundary, so that each between Si and Mn are dissolved in the crystal grain cannot move to the grain boundary. The inventors of the present invention have found that, therefore, each between the lower limit of Mn content and the lower limit of Si content, which are necessary to prevent both discoloration and deterioration in resistance during reheating, is approximately the same amount.

[0044] Quanto a esse limite inferior, o teor de Si é de não menos que 0,1%, e o teor de Mn é de não menos que 1,05%, que são quantidades suficientes para não afetar a difusão na interface e a deterioração da resistência, mesmo se os elementos solutos sólidos existentes na interface do interior do aço se movam durante o reaquecimento.Concerning this lower limit, the Si content is not less than 0.1% and the Mn content is not less than 1.05%, which is sufficient to not affect interface diffusion and strength deterioration, even if solid solute elements at the interface of the interior of the steel move during reheating.

[0045] Embora o P no componente de aço seja um elemento eficaz para assegurar a dureza, se o teor de P aumenta, então a dureza bem como a capacidade de soldagem da chapa de aço se deteriorarão, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,1% (incluindo a faixa de tolerância).Although P in the steel component is an effective element to ensure hardness, if the P content increases, then the hardness as well as the weldability of the steel sheet will deteriorate, and therefore its upper limit is determined. 0.1% (including tolerance range).

[0046] Por outro lado, o limite inferior do teor de P é preferivelmente 0,01%. Por que, se o teor de P for menor que esse valor, então uma resistência suficiente não pode ser obtida.On the other hand, the lower limit of P content is preferably 0.01%. Because if the P content is less than this value then sufficient resistance cannot be obtained.

[0047] O S contido no componente de aço é um elemento que é contido inevitavelmente como uma impureza, e que provoca fraturas ou arranhões durante a laminação a quente. Além disso, uma vez que o S deteriora a capacidade de soldagem ou a propriedade magnética, é necessário ser reduzido tanto quanto possível, entretanto tal problema pode ser suprimido fazendo-se seu limite superior ser 0,02% (incluindo a faixa de tolerância).The S contained in the steel component is an element that is inevitably contained as an impurity, and which causes fractures or scratches during hot rolling. In addition, since S deteriorates weldability or magnetic property, it needs to be reduced as much as possible, however such a problem can be eliminated by making its upper limit 0.02% (including tolerance range). .

[0048] Um sol (solúvel em ácido) Al no componente de aço é adicionado como um desoxidante do aço fundido, cujo limite superior é determinado como 1,0% (incluindo a faixa de tolerância). Por outro lado, o limite inferior do teor de sol Al é preferivelmente 0,005%. Porque, se o teor de sol Al for menor que esse valor, então um efeito suficiente de desoxidação não pode ser obtido.A sol (acid-soluble) Al in the steel component is added as a cast steel deoxidizer, the upper limit of which is determined to be 1,0% (including tolerance range). On the other hand, the lower limit of sol content Al is preferably 0.005%. Because if the sol content Al is less than this value, then a sufficient deoxidizing effect cannot be obtained.

[0049] Deve ser notado que o limite superior ou o limite inferior aqui referido é definido com um valor médio derivado dos valores medidos, e a frase "incluindo a faixa de tolerância" significa que no caso em que os valores analisados incluírem erros acidentais, uma diferença comum é adicionada ou subtraída do limite superior ou do limite inferior definido com o valor médio acima, respectivamente, e o valor resultante é determinado como o novo limite superior ou o novo limite inferior.It should be noted that the upper or lower limit referred to herein is defined as an average value derived from the measured values, and the phrase "including tolerance range" means that where the analyzed values include accidental errors, a common difference is added to or subtracted from the upper limit or lower limit set with the above average value, respectively, and the resulting value is determined as the new upper limit or the new lower limit.

[0050] No caso de um revestimento metálico de alumínio, é provável que uma camada de liga Al-Fe cresça para ser espessa na interface do revestimento, de forma que a camada de liga crescida provoca delaminação durante o processamento. Por esta razão, adicionando-se Si em uma quantidade de aproximadamente de não menos que 6% e de não mais que 12% por razão de peso em um banho de imersão a quente de revestimento de alumínio que contém principalmente Al, é possível fornecer resistência à descoloração, enquanto se suprime o crescimento da camada de liga, similarmente ao Si contido no componente de aço acima.In the case of an aluminum metallic coating, an Al-Fe alloy layer is likely to grow to be thick at the interface of the coating, so that the grown alloy layer causes delamination during processing. For this reason, by adding Si in an amount of approximately no less than 6% and no more than 12% by weight in an aluminum coating hot dip bath containing mainly Al, resistance can be provided. to discoloration, while suppressing the growth of the alloy layer, similar to Si contained in the steel component above.

[0051] A primeira chapa de aço revestida de alumínio tendo o componente acima não provocará descoloração mesmo se ela for rea-quecida, por exemplo, a uma temperatura de não menos que 500Ό e de não mais que 70013 por 250 a 450 segundos, em ad ição, é possível suprimir-se a deterioração na resistência para ser de não mais que 10% ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 70013. Além disso, no caso de aquecer-se a chapa por um período mais curto que aquele acima a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 70013, não oc orrerá a descoloração. Entretanto, se for aquecida por não menos que 900 segundos, então a descoloração poderá ocorrer. Além disso, na primeira chapa de aço revestida de alumínio é possível fazer-se a tensão de escoamento, oesc, a 0,2% ser de não menos que 300 MPa e a resistência à tração amáx ser de não menos que 400 MPa, fazendo-se o componente conter não mais que 0,03% de C, não mais que 0,004% de N, não menos que 0,05% e não mais que 0,08% de P, e não menos que 1,05% e não mais que 1,3% de Mn.The first aluminum-coated steel plate having the above component will not cause discoloration even if it is reheated, for example at a temperature of not less than 500 ° C and no more than 70013 for 250 to 450 seconds, in In addition, the deterioration in strength to be not more than 10% may be suppressed by being reheated to a temperature of not less than 50013 and not more than 70013. In addition, if the plate is heated by A shorter period than above at a temperature of not less than 50013 ° C and no more than 70013 ° C will not cause discoloration. However, if heated for no less than 900 seconds, then discoloration may occur. In addition, in the first aluminum-coated sheet steel it is possible to make the yield stress, oesc, at 0.2% be no less than 300 MPa and the tensile strength max not less than 400 MPa, making if the component contains not more than 0,03% C, not more than 0,004% N, not less than 0,05% and not more than 0,08% P, and not less than 1,05%, and not more than 1,3% of Mn.

[0052] A seguir, será dada uma explicação sobre a segunda chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção é aplicada.In the following, an explanation will be given of the second aluminum coated steel plate to which the present invention is applied.

[0053] A segunda chapa de aço revestida de alumínio é caracterizada por executar um revestimento de alumínio que consiste principalmente em Al em uma chapa de aço tendo uma composição consistindo em não mais que 0,2% de C, não mais que 0,07% de N, não menos que 0,1% e não mais que 0,5% de Si, não mais que 0,1% de P, não mais que 0,02% de S, não menos que 1,05% e não mais que 2,0% de Mn, não menos que 0,01% e não mais que 0,08% de Nb, não mais que 1,0% de sol.AI, o remanescente sendo Fé e as inevitáveis impurezas.The second aluminum-coated steel plate is characterized by performing an aluminum coating consisting mainly of Al in a steel plate having a composition consisting of no more than 0.2% C, no more than 0.07 % N not less than 0,1% and not more than 0,5% Si, not more than 0,1% P, not more than 0,02% S, not less than 1,05% and no more than 2.0% Mn, no less than 0.01% and no more than 0.08% Nb, no more than 1.0% sol.AI, the remainder being Faith and the inevitable impurities.

[0054] Especificamente, em cada elemento que constitui a segunda chapa de aço revestida de alumínio, o C contido no componente de aço é um elemento eficaz para garantir a resistência, entretanto, se o teor de C for alto, então a capacidade de processamento e a capacidade de soldagem se deteriorarão, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,2% (incluindo a faixa de tolerância).Specifically, in each element constituting the second aluminum-coated steel plate, the C contained in the steel component is an effective element to ensure strength, however, if the C content is high then the processing capacity and weldability will deteriorate, and therefore its upper limit is determined as 0.2% (including tolerance range).

[0055] O N contido no componente de aço é um elemento que é inevitavelmente contido, e se o teor de N tornar-se alto, então uma grande quantidade de Ti e Nb deve ser adicionada, aumentando portanto o custo. Além disso, o N tem uma influência negativa no desempenho magnético tal como na permeabilidade magnética, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,007% (incluindo a faixa de tolerância).The N contained in the steel component is an element that is inevitably contained, and if the N content becomes high, then a large amount of Ti and Nb must be added, thereby increasing the cost. In addition, N has a negative influence on magnetic performance as well as magnetic permeability, and therefore its upper limit is determined as 0.007% (including tolerance range).

[0056] O Mn em um componente do aço é um elemento eficaz para fornecer resistência à descoloração quando sendo reaquecida e resistência a uma temperatura comum e após ser reaquecida, e pelo menos 1.05% (incluindo a faixa de tolerância) ou mais de Mn é adicionado para garantir a resistência. Por outro lado, se Mn acima de 2,0% for adicionado, então a dispersão da capacidade de soldagem ou o desempenho mecânico de uma porção soldada aumenta para deteriorar a capacidade de processamento, e portanto o seu limite superior é determinado como 2,0% (incluindo a faixa de tolerância).Mn in a steel component is an effective element to provide resistance to discoloration when reheated and resistance to a common temperature and after reheating, and at least 1.05% (including tolerance range) or more of Mn is added to ensure strength. On the other hand, if Mn above 2.0% is added, then the dispersion of weldability or mechanical performance of a welded portion increases to deteriorate processing capacity, and therefore its upper limit is determined as 2.0. % (including tolerance range).

[0057] O Si contido no componente de aço é um elemento eficaz para fornecer a resistência à descoloração ao ser aquecida, entretanto, se o teor de Si aumenta, então a capacidade de umidificação do revestimento se deteriora para provocar o não revestimento, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,5% (incluindo a faixa de tolerância). Isto é, se o teor de Mn ou o teor de Si do componente de aço aumenta, então o mesmo efeito que no AIN (nitreto de alumínio) suprimindo a formação da liga Al-Si pode ser obtido. Por outro lado, e limite inferior de Si é determinado como 0,1%. Se o teor de Si for menor que esse valor, então a formação de liga progredirá ao ser aquecida para provocar a descoloração.Si contained in the steel component is an effective element to provide the resistance to discoloration upon heating, however, if the Si content increases, then the coating humidification ability deteriorates to cause uncoating, and therefore its upper limit is determined to be 0,5% (including tolerance range). That is, if the Mn content or Si content of the steel component increases, then the same effect as in AIN (aluminum nitride) suppressing Al-Si alloy formation can be obtained. On the other hand, the lower limit of Si is determined as 0.1%. If the Si content is lower than this value then alloy formation will progress upon heating to cause discoloration.

[0058] Embora o P no componente de aço seja um elemento eficaz para fornecer dureza, se o teor de Al aumenta, então a dureza e a capacidade de soldagem do aço se deteriorarão, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,1% (incluindo a faixa de tolerância). Por outro lado, o limite inferior de P é preferivelmente 0,01%. Porque se o teor de P for menor que esse valor, então uma resistência suficiente não pode ser obtida.Although P in the steel component is an effective element to provide hardness, if the Al content increases, then the hardness and weldability of the steel will deteriorate, and therefore its upper limit is set to 0.1. % (including tolerance range). On the other hand, the lower limit of P is preferably 0.01%. Because if the P content is less than this value, then sufficient resistance cannot be obtained.

[0059] O S no componente de aço é um elemento inevitavelmente contido como uma impureza, que provoca fraturas ou arranhões ao ser laminado a quente. Além disso, o S deteriora a capacidade de soldagem ou o desempenho magnético, e portanto é necessário diminuir o S tanto quanto possível, entretanto, tal problema pode ser suprimido fazendo-se o limite superior ser 0,02% (incluindo a faixa de tolerância).The S in the steel component is an element inevitably contained as an impurity, which causes fractures or scratches when being hot rolled. In addition, S deteriorates weldability or magnetic performance, and therefore it is necessary to decrease S as much as possible, however such a problem can be suppressed by making the upper limit 0.02% (including tolerance range). ).

[0060] O Nb contido no componente de aço é um elemento que forma um carbonitreto e contribui para melhorar a dureza, e pelo menos 0,01% (incluindo a faixa de tolerância) ou mais de Nb é adicionado para melhorar a resistência. Por outro lado, uma vez que o efeito da melhoria na dureza será saturado mesmo se mais que 0,08% de Nb forem adicionados, o seu limite superior é determinado como 0,08% (incluindo a faixa de tolerância).The Nb contained in the steel component is a carbonitride forming element that contributes to improve hardness, and at least 0.01% (including tolerance range) or more of Nb is added to improve strength. On the other hand, since the hardness improvement effect will be saturated even if more than 0.08% Nb is added, its upper limit is set to 0.08% (including tolerance range).

[0061] O sol.AI contido no componente de aço á adicionado como desoxidante do aço fundido, e seu limite superior é determinado como 1,0% (incluindo a faixa de tolerância). Por outro lado, o limite inferior do sol (solução sólida) de alumínio é preferivelmente 0,005%. Se o teor de sol (solução sólida) de alumínio for menor que esse valor, então uma desoxidação suficiente não pode ser obtida.The sol.AI contained in the steel component is added as a deoxidizer to the cast steel, and its upper limit is determined as 1.0% (including tolerance range). On the other hand, the lower limit of the aluminum sun (solid solution) is preferably 0.005%. If the aluminum sol (solid solution) content is lower than this value, then sufficient deoxidation cannot be obtained.

[0062] Pode ser notado que o limite superior ou o limite inferior referido aqui é definido com um valor médio derivado dos valores medidos, e a frase "incluindo a faixa de tolerância" significa que no caso em que os valores analisados incluem erros acidentais, uma diferença comum é adicionada ou subtraída ao limite superior ou do limite inferior definido com o valor médio acima, respectivamente, e o valor resul- tante é determinado como o novo limite superior ou o novo limite inferior.It may be noted that the upper or lower limit referred to herein is defined as an average value derived from the measured values, and the phrase "including tolerance range" means that where the analyzed values include accidental errors, a common difference is added to or subtracted from the upper limit or the lower limit defined with the above mean value respectively and the resulting value is determined as the new upper limit or the new lower limit.

[0063] No caso do revestimento metálico de alumínio, uma camada de liga Al-Fe é provável de aumentar para ser grossa na interface do revestimento, de forma que a liga aumentada provoca delaminação durante o processamento. Por esta razão, adicionando-se Si em uma quantidade de aproximadamente não menos que 6% e de não mais que 12% em razão de peso em um banho de revestimento de alumínio por imersão a quente que contém principalmente Al, é possível fornecer-se resistência à descoloração, enquanto se suprime o crescimento da camada de liga, similarmente ao Si contido no componente de aço acima.In the case of aluminum metal cladding, an Al-Fe alloy layer is likely to be thickened to be thick at the cladding interface, so that the increased alloy causes delamination during processing. For this reason, by adding Si in an amount of approximately no less than 6% and not more than 12% by weight in a hot-dip aluminum coating bath containing mainly Al, it is possible to provide resistance to discoloration, while suppressing the growth of the alloy layer, similar to Si contained in the steel component above.

[0064] A segunda chapa de aço revestida de alumínio tendo o componente acima não provocará descoloração mesmo se for reaque-cida, por exemplo, a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 700Ό por 200 a 450 segundos, em adiçã o, é possível suprimir-se a deterioração na resistência para ser de não mais que 10% ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 70013 por 10 a 30 segundos. Entretanto, se for aquecida por não menos que 900 segundos, então pode ocorrer a descoloração. Além disso, na segunda chapa revestida de alumínio, é possível fazer-se o limite de elasticidade YP ser de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração amáx ser de não menos que 550 MPa, fazendo-se o componente no componente de aço conter não menos que 0,05% e não mais que 0,2% de C, não menos que 0,1% e não mais que 0,3% de Si, não menos que 1,05% e não mais que 1,5% de Mn, e não menos que 0,03% e não mais que 0,05% de Nb.The second aluminum-coated steel plate having the above component will not cause discoloration even if it is reheated, for example at a temperature of not less than 50013 and not more than 700Ό for 200 to 450 seconds, in addition. In this case, deterioration in strength can be suppressed to be no more than 10% when reheated to a temperature of not less than 50013 and no more than 70013 for 10 to 30 seconds. However, if heated for no less than 900 seconds, then discoloration may occur. In addition, in the second aluminum-coated sheet, the yield strength YP may be no less than 400 MPa and the tensile strength max may not be less than 550 MPa, making the component into the component. contain not less than 0,05% and not more than 0,2% of C, not less than 0,1% and not more than 0,3% of Si, not less than 1,05% and not more than 1.5% Mn, not less than 0.03% and not more than 0.05% Nb.

[0065] As primeira e segunda chapas de aço revestidas de alumínio acima são ótimas para uma tira termorretrátil 1 de um CRT (Tubo de Raios Catódicos) 10 conforme mostrado, por exemplo, na figura 1.The first and second aluminum-coated steel sheets above are great for a heat shrinkable strip 1 of a CRT (Cathode Ray Tube) 10 as shown, for example, in Figure 1.

Especificamente, a tira termorretrátil 1 é equipada com um corpo principal da tira 1a que é ligada à periferia do CRT 10, e um braço 2 que é disposto ao corpo principal da tira 1a.Specifically, the heat shrinkable strip 1 is equipped with a strip main body 1a that is attached to the periphery of the CRT 10, and an arm 2 that is disposed to the strip main body 1a.

[0066] Entre esses, o corpo principal da banda 1a é conformado em uma forma de moldura como um todo pelo dobramento do mesmo que é cortado da chapa de aço revestida de alumínio acima mencionada em uma forma do tipo cinturão com um comprimento e processamento predeterminados, correspondendo à forma do painel lateral do CRT 10, e soldando-se ambas as extremidades na direção longitudinal a uma parte soldada 3. Por outro lado, o braço 2 é, por exemplo, um membro metálico que é dobrado aproximadamente na forma de um "L", de forma a ligar o CRT10 ao gabinete de um receptor de televisão, e o braço 2 é ligado a cada uma das partes soldadas 3 na posição diagonal dos quatro cantos do corpo principal da tira 1a com solda por pontos.Among these, the main body of band 1a is formed into a frame shape as a whole by folding it off from the aforementioned aluminum-coated steel sheet into a belt-like shape of a predetermined length and processing. , corresponding to the shape of the side panel of the CRT 10, and welding both ends in the longitudinal direction to a welded part 3. On the other hand, arm 2 is, for example, a metal member which is bent approximately in the form of a "L" to connect the CRT10 to the cabinet of a television receiver, and the arm 2 is attached to each of the welded parts 3 in the diagonal position of the four corners of the main body of the spot welded strip 1a.

[0067] A solda por pontos é executada conforme mostrado nas figuras 1 e 2, quando se processa a chapa de aço na forma de uma tira termorretrátil. Nesse momento, a chapa de aço é meramente revestida, e portanto nenhuma mudança na superfície de revestimento tal como descoloração ocorreu ainda. Além disso, a espessura da camada de liga que existe em um banho de revestimento é provável de ser relacionada à capacidade de soldagem é grandemente influenciada pela concentração de Si durante o processo de revestimento, independentemente dos componentes do aço, conforme mencionado acima, e o crescimento da camada de liga pode ser suprimido no caso no qual o teor de Si no banho de revestimento está dentro da faixa de não menos que 6%e não mais que 12% e portanto a influência da camada de revestimento na capacidade de soldagem é muito pequena, uma vez que o teor de Si esteja dentro dessa faixa. Os inventores da presente invenção descobriram que um elemento contido na chapa de aço tal como C, SeP influenciariam pouco, no caso de uma chapa de aço revestida que consista principalmente em Al. Esses elementos podem se acumular na interface da fusão ou deteriorar a resistência da interface da fusão, quando a superfície da chapa de aço se funde juntamente com a camada da chapa no momento da execução da solda-gem por pontos. Os inventores da presente invenção verificaram que se C < 0,2% ou P < 0,1% e S < 0,02% no caso de chapa de aço revestida que consista principalmente em Al, então não há problema de capacidade de soldagem.Spot welding is performed as shown in figures 1 and 2 when processing the steel plate in the form of a heat shrinkable strip. At that time, the steel plate is merely coated, and therefore no change in the coating surface such as discoloration has occurred yet. In addition, the thickness of the alloy layer that exists in a coating bath is likely to be related to weldability is greatly influenced by Si concentration during the coating process, regardless of steel components as mentioned above, and Alloy layer growth can be suppressed in the event that the Si content in the coating bath is within the range of not less than 6% and not more than 12% and therefore the influence of the coating layer on weldability is very high. small, once the Si content is within this range. The inventors of the present invention found that an element contained in the steel plate such as C, SeP would have little influence in the case of a coated steel plate consisting mainly of Al. These elements may accumulate at the fusion interface or deteriorate the strength of the plate. fusion interface, when the surface of the steel plate fuses together with the plate layer at the time of spot welding. The inventors of the present invention have found that if C <0.2% or P <0.1% and S <0.02% in the case of coated steel plate consisting mainly of Al, then there is no weldability problem.

[0068] Quanto à tira termorretrátil 1 tendo a estrutura descrita acima, o corpo principal da tira 1a, que é aquecido, por exemplo, a uma temperatura de aproximadamente não menor que 5000 e não maior que 6000 por 10 a 30 segundos de forma a ser expandida, é rapidamente resfriada ao mesmo tempo em que é ligada à circunferência do CRT10. Então, esse corpo principal da tira 1a encolhe para ser ajustada termicamente à circunferência do CRT 10. E a deformação devido à pressão do ar do CRT 10 é retificada pela tensão do corpo principal da tira 1a que é gerada nesse momento.As for the heat shrinkable strip 1 having the structure described above, the main body of the strip 1a, which is heated, for example, to a temperature of approximately no less than 5000 and no greater than 6000 for 10 to 30 seconds so as to be expanded, it is rapidly cooled while being connected to the circumference of the CRT10. Then, this main body of strip 1a shrinks to be thermally adjusted to the circumference of CRT 10. And the strain due to the air pressure of CRT 10 is rectified by the tension of the main body of strip 1a which is generated at that time.

[0069] Conforme descrito acima, essa tira termorretrátil 1 é constituída da chapa de aço revestida de alumínio acima que é capaz de evitar a deterioração na resistência da parte soldada 3 sem provocar a descoloração do corpo principal da tira 1a mesmo após ser reaquecido e que é excelente em resistência à descoloração e capacidade de soldagem. Portanto, a tira termorretrátil 1 que é feita da chapa de aço revestida de alumínio acima mantém o brilho mesmo após ser reaqueci-da e é excelente em prevenção à corrosão. Além disso, essa tira termorretrátil 1 tem um peso mais leve que a convencional, excelente capacidade de processamento e suficiente resistência, e portanto ela pode ligar estavelmente o CRT 10 ao gabinete do receptor de televisão. Exemplo [0070] Doravante, embora o efeito da presente invenção seja esclarecido com exemplos, os exemplos a seguir não restringem o escopo técnico da presente invenção. Inicialmente, como Exemplos e Exemplos Comparativos da primeira chapa de aço revestida de alumínio, cada chapa de aço da qual os componentes diferem uns dos outros conforme mostrado na Tabela 1 foi fundido, e posteriormente laminado, decapado, laminado a frio, e recozido para se obter cada chapa de aço. E cada chapa de aço foi submetida a um revestimento por imersão a quente usando uma linha de revestimento por imersão a quente de um Forno de Não Oxigênio (NOF) - tipo Forno de Redução (RF) (temperatura da chapa no NOF > 600*0, temperatura da chapa RF > 8000), enquanto se muda o tipo de banho de revestimento de alumínio (a concentração de Si varia de 9% a 11%, a temperatura do banho de revestimento varia de 6400 a 6700). O po nto de orvalho no forno de redução foi ajustado para estar dentro da faixa de OO a -400. E uma laminação ligeira a frio foi executada para produzir cada uma das amostras 1 a 17 tendo uma espessura final de 1,7 mm. Deve ser notado quem na Tabela 1, CR na amostra n° 3 indica uma chapa laminada a frio, Gl na amostra n° 4 indica uma galvanização por imersão a quente, e GL na amostra n° 5 indica Galbarium (alumínio 55% -Zn).As described above, such heat shrinkable strip 1 is comprised of the above aluminum-coated steel sheet which is capable of preventing deterioration in strength of welded part 3 without causing discoloration of the main body of strip 1a even after reheating and It is excellent in discoloration resistance and weldability. Therefore, the heat-shrinkable strip 1 which is made of the above aluminum-coated steel plate maintains the brightness even after reheating and is excellent in corrosion prevention. In addition, this heat-shrinkable strip 1 has a lighter than conventional weight, excellent processability and sufficient strength, so it can stably connect the CRT 10 to the television receiver cabinet. Example Hereinafter, while the effect of the present invention is explained by examples, the following examples do not restrict the technical scope of the present invention. Initially, as Examples and Comparative Examples of the first aluminum-coated steel plate, each steel plate from which the components differ from each other as shown in Table 1 was melted, and then rolled, pickled, cold rolled, and annealed to form. get each steel plate. And each steel plate was hot-dip coated using a non-oxygen furnace (NOF) -reduction (RF) type hot dip coating line (NOF plate temperature> 600 * 0 , RF plate temperature> 8000), while changing the type of aluminum coating bath (Si concentration ranges from 9% to 11%, the temperature of the coating bath ranges from 6400 to 6700). The dew point in the reduction furnace has been adjusted to be within the range of 0 to -400 ° C. And a light cold rolling was performed to produce each of samples 1 to 17 having a final thickness of 1.7 mm. It should be noted that in Table 1, CR in sample # 3 indicates a cold rolled plate, Gl in sample # 4 indicates hot dip galvanization, and GL in sample # 5 indicates Galbarium (aluminum 55% -Zn ).

Tabela 1 Tabelai-continuação· [0071 ] Foi executada a avaliação quanto às características mecânicas a uma temperatura comum, características mecânicas após ser aquecida, resistência à corrosão, resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento de cada amostra mostrada na Tabela 1 produzida confirme acima, Os resultados da avaliação estão mostrados na Tabela 2. Deve ser notado que, nas Tabelas 2 e 4, a unidade de oe0 e de o* é MPa e a unidade de alongamento é %, [Tabela 21 Tabela 2-continuação· [0072] Deve ser notado que quanto às características mecânicas, tanto o teste de tensão à temperatura comum e o teste de tensão no caso de amostras de aquecimento (excetuando-se as amostras nos 2 a 6, 10 e 17) a 550*0 por 30 segundos foram executados em cada amostra, e a tensão de escoamento, aesc, a 0,2% (MPa), a resistência à tração omáx (MPa), e alongamento (%) foram medidos. Deve ser notado que de acordo com o teste de tensão do material metálico da JISZ2241, os corpos de prova conforme a JIS n° 5 foram preparados para cada amostra, e o teste de tensão foi executado fazendo a direção de estiramento como sendo a direção da largura (C). Além disso, quanto à resistência à corrosão, um teste de pulverização de sal (SST) foi executado em cada amostra (exceto as de nos 10 e 17), e a taxa de incidência de ferrugem vermelha e a taxa de incidência de ferrugem branca resultantes após 72 horas foram medidas. Quanto à resistência à descoloração, cada amostra (exceto as amostras nos 3, 10 e 17) foi aquecida em um forno de aquecimento de laboratório (temperatura do forno de 7000), e foi avaliada a partir de sua apa rência quando a temperatura da chapa (tempo de aquecimento) alcançou 5000 (250 segundos), 550*0 (280 segundos), 6000 (360 segundo s) e 6500 (450 segundos). Deve ser notado que, entre a avaliação da resistência à descoloração na Tabela 2, "O" indica nenhuma descoloração, 'Windica que 10% ou menos da área de superfície gerou descoloração cinza, indica que 50% ou menos da área de superfície gerou uma descoloração preto-acinzentada, e "x" indica que mais de 50% da área de superfície gerou descoloração preta. Além disso, quanto à capacidade de soldagem, um teste de descascamento foi executado em cada amostra (exceto as amostras nos 10 e 17). Deve ser notado que no teste de descascamento, um par de corpos de prova com um tamanho de 30 mm x 150 mm foi preparado para cada amostra, e após esses corpos de prova serem submetidos a uma soldagem em pontos (diâ- metro da pepita de 5 mm), cada corpo de prova foi descascado com um torno e alicate e a situação da fratura na porção das pepitas foi observada por análise. Deve ser notado que entre as avaliações do teste de descascamento na Tabela 2, "O" indica fratura fora da pepita e "X" indica fratura dentro d a pepita. Além disso, quanto à capacidade de processamento, um teste de dobramento OT (isto é, um teste de dobrar uma peça até o seu ângulo de dobramento tornar-se ΙδΟ') foi executado em cada amostra (exceto as amostras nos 10 e 17). Deve ser notado que, nesse teste de dobramento, um corpo de prova rendo um tamanho de 30 mm x 150 mm foi preparado para cada amostra, e o corpo de prova resultante foi dobrado sem se inserir outro corpo de prova no meio por um testador de dobramento, e posteriormente a presença ou ausência de fratura na sua porção dobrada foi observada por análise. Deve ser notado que entre a avaliação do teste de dobramento OT, "O" indica nenhuma fratura ou fratura diminuta (1/9 ou menos do comprimento do corpo de prova), "Δ" indica pequenas fraturas (1/2 ou menos do comprimento do corpo de prova) e "x" indica grandes fraturas, quebrando ou quase quebrando.Table 1 - Continued · [0071] Evaluation was performed for mechanical characteristics at a common temperature, mechanical characteristics after heating, corrosion resistance, discoloration resistance, weldability, and processing capacity of each sample shown in Table 1 produced confirm above, The results of the evaluation are shown in Table 2. It should be noted that in Tables 2 and 4 the unit of oe0 and o * is MPa and the unit of stretching is%, [Table 21 Table 2- Continued · [0072] It should be noted that for mechanical characteristics, both the common temperature stress test and the stress test for heating samples (except samples 2 to 6, 10 and 17) to 550 * 0 for 30 seconds were run on each sample, and yield stress, aesc, at 0.2% (MPa), tensile strength at max (MPa), and elongation (%) were measured. It should be noted that according to the JISZ2241 Metal Material Stress Test, specimens according to JIS # 5 were prepared for each sample, and the Stress Test was performed by making the stretch direction as the direction of the width (C). In addition, for corrosion resistance, a salt spray test (SST) was performed on each sample (except 10 and 17), and the resulting red rust incidence rate and white rust incidence rate were performed. after 72 hours were measured. As for discoloration resistance, each sample (except samples 3, 10 and 17) was heated in a laboratory heating oven (oven temperature 7000), and was evaluated from its appearance when the plate temperature (warm-up time) reached 5000 (250 seconds), 550 * 0 (280 seconds), 6000 (360 seconds), and 6500 (450 seconds). It should be noted that, among the evaluation of discoloration resistance in Table 2, 'O' indicates no discoloration, 'Windica that 10% or less of the surface area generated gray discoloration, indicates that 50% or less of the surface area generated a discoloration. grayish black discoloration, and "x" indicates that more than 50% of the surface area generated black discoloration. In addition, for weldability, a peeling test was performed on each sample (except samples 10 and 17). It should be noted that in the peeling test, a pair of 30 mm x 150 mm specimens was prepared for each specimen, and after these specimens were subjected to spot welding (diameter nugget diameter). 5 mm), each specimen was peeled with a vise and pliers and the fracture situation in the nugget portion was observed by analysis. It should be noted that among the peeling test evaluations in Table 2, "O" indicates fracture outside the nugget and "X" indicates fracture inside the nugget. In addition, for processing capacity, an OT bend test (ie a bend test of a part until its bend angle becomes ΙδΟ ') was performed on each sample (except samples 10 and 17). . It should be noted that in this bend test, a specimen yielding a size of 30mm x 150mm was prepared for each specimen, and the resulting specimen was bent without inserting another specimen in the middle by a tester. folding, and subsequently the presence or absence of fracture in its folded portion was observed by analysis. It should be noted that between the OT bend test evaluation, "O" indicates no fracture or minute fracture (1/9 or less specimen length), "Δ" indicates small fractures (1/2 or less length) specimen) and "x" indicates large fractures, breaking or nearly breaking.

[0073] Como fica claro da Tabela 2, as amostras nos 3 a 6 que tinham um teor de C excedendo 0,005% foram passíveis de mostrar envelhecimento, e foram observadas fraturas no teste de dobramento 0T. Além disso, nas amostras nos 2 a 5 e 7, nas quais o teor de Mn foi de menos de 1,05%, o seu amáx tornou-se não menos de 400 MPa (omáx ^ 400 MPa) e sua dureza foi insuficiente. Além disso, na amostra n° 7, na qual o teor de Mn excedeu 2,0%, o seu omáx tornou-se não menos que 600 MPa (amáx ^ 600 MPa), e a sua dureza foi muito alta, deteriorando assim a sua capacidade de processamento. Além disso, o custo da formação de ligas torna-se também alto. Além disso, na amostra n° 10, na qual o teor de Si excedeu 0,05%, a capacidade de umidificação deteriorou-se para provocar o não revestimento. Além disso, na amostra n° 14, na qual o teor de S excedeu 0,02%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução de resistência de uma porção soldada foi observada. Além disso, na amostra n° 16, na qual o teor de P excedeu 0,1%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução da resistência de uma porção soldada foi observada. Deve ser notado que na amostra n° 17, na qual o teor de N excedeu 0,005%, não foi preparada porque o seu custo de produção é alto. Conseqüen-temente, valores dos componentes tais como C, Si, Mn, etc. não são descritos.As is clear from Table 2, samples in 3-6 that had a C content exceeding 0.005% were likely to show aging, and fractures were observed in the 0T bend test. Moreover, in samples 2 to 5 and 7, where the Mn content was less than 1.05%, their max became not less than 400 MPa (max = 400 MPa) and their hardness was insufficient. In addition, in sample No 7, where the Mn content exceeded 2,0%, its max became no less than 600 MPa (max ^ 600 MPa), and its hardness was very high, thus deteriorating the its processing capacity. In addition, the cost of forming alloys also becomes high. In addition, in sample No 10, where the Si content exceeded 0,05%, the humidification capacity deteriorated to cause uncoating. In addition, in sample # 14, where the S content exceeded 0.02%, the fracture within the peel was generated in the peel test, and the strength reduction of a welded portion was observed. In addition, in sample # 16, where the P content exceeded 0.1%, the fracture within the peel was generated in the peel test, and the reduction in strength of a welded portion was observed. It should be noted that in sample No 17, where the N content exceeded 0,005%, it was not prepared because its cost of production is high. Therefore, component values such as C, Si, Mn, etc. are not described.

[0074] Dos resultados acima foi revelado que a primeira chapa de aço revestida de alumínio da presente invenção é excelente em resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento, porque a primeira chapa de aço revestida de alumínio da presente invenção é capaz de evitar a deterioração na resistência da peça soldada, sem provocar a descoloração mesmo após ser reaque-cida.From the above results it was revealed that the first aluminum-coated steel sheet of the present invention is excellent in discoloration resistance, weldability, and processability, because the first aluminum-coated steel sheet of the present invention is capable of to prevent deterioration in the strength of the welded part without causing discoloration even after reheating.

[0075] A seguir, como Exemplos e Exemplos Comparativos da segunda chapa de aço revestida de alumínio, cada chapa de aço na qual o componente do aço difere dos outros conforme mostrado na Tabela 3 foi lingotada, reaquecida, e posteriormente laminada a quente, deca-pada, laminada a frio e recozida para se obter cada chapa de aço. E cada chapa de aço foi submetida a um revestimento por imersão a quente usando-se uma linha de revestimento por imersão a quente de um Forno de Não Oxigênio (NOF)-Forno de redução (RF) tipo (temperatura da chapa no NOF > 6000, temperatura da chapa no RF > 8000), enquanto se muda o tipo de banho de revesti mento de alumínio (a concentração de Si varia de 9% a 11%, a temperatura do banho de revestimento varia de 6400 a 6700). O ponto de orvalho no forno de redução foi ajustado para estar dentro da faixa de OO a -400. E a laminação ligeira a frio foi executada para produzir cada uma das amostras 1 a 18 tendo uma espessura de 1,7 mm no final. Deve ser notado que, na Tabela 3, CR na amostra n° 3 indica um material laminado a frio, Gl na amostra n° 4 indica galvanização por imersão a quente, e GL na amostra n° 5 indica Galbarium (alumínio 55%-Zn).Hereinafter, as Examples and Comparative Examples of the second aluminum-coated steel plate, each steel plate in which the steel component differs from the others as shown in Table 3 has been cast, reheated, and subsequently hot-rolled, decayed. it is cold rolled and annealed to obtain each steel plate. And each steel plate was hot-dip coated using a non-oxygen furnace (NOF) -reduction (RF) type hot dip coating line (NOF plate temperature> 6000 ° C). , plate temperature at RF> 8000), while changing the type of aluminum coating bath (Si concentration ranges from 9% to 11%, the temperature of the coating bath ranges from 6400 to 6700). The dew point in the reduction furnace has been set to be within the range of 0 to -400. And cold rolling was performed to produce each of samples 1 to 18 having a thickness of 1.7 mm at the end. It should be noted that in Table 3, CR in sample # 3 indicates a cold rolled material, Gl in sample # 4 indicates hot dip galvanization, and GL in sample # 5 indicates Galbarium (aluminum 55% -Zn ).

TabelaSTables

Tabela 3-continuação- [0076] Foi executada a avaliação quanto às características mecânicas à temperatura comum, características mecânicas após serem aquecidas, resistência à corrosão, resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento de cada amostra apresentada na Tabela 3 produzida acima, Os resultados da avaliação estão apresentados na Tabela 4. Deve ser notado que as unidades da Tabela 4 são as mesmas da Tabela 2, Tabela 4 Tabela 4 continuação- [0077] Deve ser notado que quanto às características mecânicas, tanto o teste de tensão à temperatura comum quanto o teste de tensão no caso de aquecimento das amostras (exceto amostras nos 2 a 7, 9 e 10) a 55013 por 30 segundos foram executados em cad a amostra, e o seu limite de elasticidade YP (MPa), seu limite de resistência à tração omáx (MPa), e seu alongamento (%) foram medidos. Deve ser notado que de acordo com o teste de tensão do material metálico da JISZ2241, corpos de prova conforme a JIS n° 5 foram preparados para cada amostra, e o teste de tensão foi executado tomando a direção de estiramento como a direção da largura (C). Além disso, quanto à resistência à corrosão, um teste de pulverização de sal (SST) foi executado em cada amostra (exceto as amostras nos 9 e 17), e a taxa de incidência de ferrugem vermelha e a taxa de incidência de ferrugem branca resultantes após 72 horas foram medidas. Quanto à resistência à descoloração, cada amostra (exceto as amostras nos 3, 9 e 17) foi aquecida em um forno de aquecimento de laboratório (temperatura do forno de 700Ό) e foi avaliada a partir da sua aparência quando a temperatura da chapa (tempo de aquecimento) alcançou 50013 (250 segundos), 55013 (280 segundos), 60013 (360 segundos) e 65013 (450 segun- dos). Deve ser notado que, entre a avaliação da resistência à descoloração na Tabela 4, "O" indica nenhuma descoloração, 'Windica que 10% ou menos da área de superfície gerou descoloração cinza, indica que 50% ou menos da área de superfície gerou uma descoloração preto-acinzentada, e "X" indica que mais de 50% da área de superfície gerou descoloração preta. Além disso, quanto à capacidade de soldagem, um teste de descascamento foi executado em cada amostra (exceto amostras nos 9, 16 e 17). Deve ser notado que no teste de descascamento, um par de peças com um tamanho de 30 mm x 150 mm foi preparado para cada amostra, e após esses corpos de prova serem submetidos a uma soldagem por pontos (diâmetro da pepita de 5 mm), cada corpo de prova foi descascado com um torno e alicate e a situação da fratura na porção das pepitas foi observada por análise. Deve ser notado que entre as avaliações do teste de descascamento na Tabela 4, "O" indica fratura fora da pepita, e "X" indica fratura dentro da pepita.Table 3-continued- [0076] The evaluation was performed for mechanical characteristics at common temperature, mechanical characteristics after heating, corrosion resistance, discoloration resistance, weldability, and processing capacity of each sample presented in Table 3 produced. evaluation results are presented in Table 4. It should be noted that the units of Table 4 are the same as Table 2, Table 4 Table 4 continued- It should be noted that as for the mechanical characteristics, both the stress at the common temperature as well as the stress test in case of heating of the samples (except samples 2 to 7, 9 and 10) to 55013 for 30 seconds were performed on each sample, and its yield strength YP (MPa), its tensile strength limit max (MPa), and its elongation (%) were measured. It should be noted that according to the JISZ2241 Metallic Stress Test, specimens according to JIS No. 5 were prepared for each sample, and the stress test was performed taking the stretch direction as the width direction ( Ç). In addition, for corrosion resistance, a salt spray test (SST) was performed on each sample (except samples 9 and 17), and the resulting red rust incidence rate and white rust incidence rate were performed. after 72 hours were measured. As for discolouration resistance, each sample (except samples 3, 9 and 17) was heated in a laboratory heating oven (700Ό oven temperature) and assessed from its appearance when the plate temperature (time heating) reached 50013 (250 seconds), 55013 (280 seconds), 60013 (360 seconds) and 65013 (450 seconds). It should be noted that, among the evaluation of discoloration resistance in Table 4, 'O' indicates no discolouration, 'Windica that 10% or less of the surface area generated gray discoloration, indicates that 50% or less of the surface area generated a discoloration. grayish-black discoloration, and "X" indicates that more than 50% of the surface area generated black discoloration. In addition, for weldability, a peeling test was performed on each sample (except samples 9, 16 and 17). It should be noted that in the peeling test, a pair of pieces with a size of 30 mm x 150 mm was prepared for each sample, and after these specimens were subjected to spot welding (nugget diameter 5 mm), Each specimen was peeled with a vise and pliers and the fracture situation in the nugget portion was observed by analysis. It should be noted that among the peeling test evaluations in Table 4, "O" indicates fracture outside the nugget, and "X" indicates fracture within the nugget.

[0078] Conforme fica claro da Tabela 4, na amostra n° 19, que tem um teor de C que excede 0,2%, foi difícil determinar a condição desejável para soldagem, foi gerada a fratura dentro da pepita, e a deterioração na resistência da porção soldada foi observada. Além disso, nas amostras nos 2 a 5 e 7, nas quais o teor de Mn é menor que 1,05%, seu Qmáx tornou-se não menos de 550 MPa (omáx > 550 MPa) e a sua dureza foi insuficiente. Além disso, a amostra n° 6, na qual o teor de Mn excedeu 2,0%, não foi preparado porque o seu custo de produção é alto. Além disso, na amostra n° 9, na qual o teor de Si excedeu 0,5%, a sua capacidade de umidificação se deteriorou para provocar o não revestimento. Além disso, na amostra n° 13, na qual o teor de S excedeu 0,02%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução da resistência de uma porção soldada foi observada. Além disso, na amostra n° 15, na qual o teor de P excedeu 0,1%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução da resistência de uma porção soldada foi observada. Além disso, a amostra n° 16, na qual o teor de N excedeu 0,007%, não foi preparada porque seu custo de produção é alto. Além disso, na amostra n° 17, na qual o teor de Nb é menor que 0,01%, foi insuficiente o efeito para reforçar a deposição de NbC e teve resistência insuficiente.As is clear from Table 4, in sample # 19, which has a C content exceeding 0.2%, it was difficult to determine the desirable welding condition, the fracture within the nugget was generated, and the deterioration in the resistance of the welded portion was observed. In addition, in samples 2 to 5 and 7, where the Mn content is less than 1.05%, their Qmax became no less than 550 MPa (max> 550 MPa) and their hardness was insufficient. In addition, sample No 6, in which the Mn content exceeded 2,0%, was not prepared because its production cost is high. In addition, in sample No 9, where the Si content exceeded 0,5%, its humidification ability deteriorated to cause uncoating. In addition, in sample # 13, where the S content exceeded 0.02%, the fracture within the peel was generated in the peel test, and the reduction in strength of a welded portion was observed. In addition, in sample # 15, where the P content exceeded 0.1%, the fracture within the peel was generated in the peel test, and the reduction in strength of a welded portion was observed. In addition, sample No 16, in which the N content exceeded 0,007%, was not prepared because its production cost is high. Moreover, in sample No 17, where the Nb content is less than 0,01%, the effect to reinforce NbC deposition was insufficient and had insufficient resistance.

[0079] Dos resultados acima, foi revelado que a segunda chapa revestida de alumínio da presente invenção é excelente em resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento, porque a primeira chapa de alumínio da presente invenção é capaz de evitar a deterioração na resistência da porção soldada, sem provocar a descoloração mesmo após ser reaquecida.From the above results, it has been revealed that the second aluminum coated sheet of the present invention is excellent in discoloration resistance, weldability, and processability, because the first aluminum sheet of the present invention is capable of preventing deterioration. on the strength of the welded portion without causing discoloration even after reheating.

Aplicabilidade Industrial [0080] Deve ser notado que a chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção é aplicada não é necessariamente limitada à aplicação à tira termorretrátil mencionada acima, mas pode também ser aplicada àquelas que requerem resistência ao calor e resistência à corrosão tal como um tubo de escape de um automóvel, um instrumento de aquecimento residencial, um painel de célula de combustível, etc.Industrial Applicability It should be noted that the aluminum-coated steel plate to which the present invention is applied is not necessarily limited to the application to the above heat shrinkable strip, but may also be applied to those requiring heat resistance and corrosion resistance. such as a car exhaust pipe, home heating instrument, fuel cell panel, etc.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Sheet steel coated with cast aluminum, characterized in that it consists of a steel plate composed of C in a content not exceeding 0,005% by mass; N at a content not exceeding 0,005% by mass; Si having a content of not less than 0,1% by weight and not more than 0,5% by weight; P in a content not exceeding 0,1% by mass; S at a content not exceeding 0,02% by mass; Mn not less than 1,05% by weight and not more than 1,3% by weight; sol Al in a content not exceeding 1,0% by mass; the remainder of Fe, the inevitable impurities, and an aluminum-coated layer including 6 to 12 mass% Si and the remainder of Al and being deposited there.

2.

Aluminum clad steel sheet according to claim 1, characterized in that when the C content is not greater than 0.003 mass%, the N content is not higher than 0.004 mass%, the P content is not less than 0,05 mass% and not more than 0,08 mass%, and the Mn content is not less than 1,05 mass% and not more than 1,3 mass%, the yield stress , Qesc, at 0.2% is not less than 300 MPa and the tensile strength limit Omáx is not less than 400 MPa.